JPS61500363A - 製鋼方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

製　鋼　方　法 発明の分野 本発明は・冶金に関し、より詳細には製鋼方法に関する。 背景技術 本発明は、ｒＲ素製鋼転炉内で含鉄固形装入物から鋼を製造することに応用する ことができる。含鉄装入物には、スクラップ（金楓スクラップ、圧延切り捨

【屑 、製鉄業からの金稿廃棄安など）、金員化ペレット、およびスポンジ鉄がある。 金属装入物を用いて、転炉内で銅を製造する方法は既に知られている。 この方法において、転炉には、ｅＲ素供給用の内管と液体または気体の炭化水素 の搬送用の外管との管内管構造罠なっている底部羽口および側部羽Ｏが設けられ ている。この方法は久のように実施される。 薦−に、転炉にスクラップ、スポンジ鉄、固形銑鉄および他の固形含鉄材料を装 入する。酸化性気体中で液体または気体の炭化水素質材料を久の反応に従って完 全燃焼させて、この固形装入物を１０００〜１２００゜Ｃの温度に予備加熱する 。 ＣＨ４＋２０□＝ＣＯ□＋Ｈ２０（ｌ）Ｃｏ　ｊ　、　０２　：　ＣＯ２＋　６ ７７８０　ＫＣａ　１　／Ｋｇ−ｍｏ　１　（３）２Ｈ２＋Ｏ□、：２Ｈ２０＋ １１５６００　Ｋｃａｌ　（４）次の反応が酸化性雰囲気で進行する。 Ｆｅ十〇　ｅＦｅｏ＋６５１２０Ｋｃａｌ／Ｋｇ−ｍｏｌ　（５）Ｆｅ＋Ｈ２０ Ｆｅ＋Ｈ０−２３８０Ｋｃａｌ／Ｋｇ−ｍｏｌ　（６）Ｆｅ＋Ｈ２０，：！Ｆｅ Ｏ＋Ｈ２＋７８７０Ｋｃａｌ／Ｋｇ−ｍｏｌ　（７ン酸ｆヒ鉄である。 ｍ＠金気が羽口領域で形成されろと、粉状炭化水素質材料（コークスおよび石炭 など）を転炉内に装入して、加熱工程で形成された浴融吻を浸炭させる。これが 起るので、炭化水素質材料の消費は、羽口が損Ｂから保護される程度、すなわち 、は素消費の１０〜１２％まで徐々に低減される。金ＦＡ装入物全本は、この期 間の最後に溶融される。 久いで、溶融＠は、痔＠銑鉄の吹き込み甲で実施されろような通常の慣行にした がってｍ錬されろ。 浴の加熱は最後に述ぺた反応からの反応熱によって行・われて、ＣＯが煙道ガス 中に多くなる。同時Ｋ、石灰粉がｒＪ、累と共に浴中に導入されてスラグ浴を形 成する。要求される温度に到達したとき、ヒー）　（ｈｅａｔ）を取鍋の中に注 いで、その内で金属を悦酸素および合金化し、必要に応じて、さらに処理を施す 。 転炉への粉状の炭化水素質材料の吹き込みが必要で挑ること、その進例および輸 送が補助設備（ミル、石炭装入および！！！煙用のノセイプ］の取り付を必要と し、したがって、余分の設備投資を必要とする。上記の方法の別の欠陥は、転炉 に装入されるスクラップの予備加熱工程での鉄の酸化による鉄のかなりのむだが あることである。酸ｆヒ鉄がか−のスラグの底部を形成し、浴に導入された粉状 のコークスまたは石炭の炭ｆヒ水素と、次の直接還元反応にしたがって、かなり 相互に作用しあう。 （Ｆｅｏ）＋Ｃ＝［Ｆｅｌ＋（Ｃｏ）　−３８４００Ｋｃａｌ／Ｋｇ−ｍｏｌ　 （８）この反応は多量の熱消費を要する。この反応が進行すると、金属スクラッ プの完全な溶融を確保するに必要な惑の不足のために粉状炭化水′Ｊｇｌｉｉ材 料を装入するに要する時間が長くなる。同時に、鉄の酸化が酸素吹き装入物に主 に起るので、酸化鉄が断えすスラグ甲に入り込む・ 上記の欠点は、塊状の炭「ヒ水素燃料（コークスまたは石炭）を使用することＫ より、部分的に取り除くことができる。金偽スクラップと共に装入された固形燃 ′＠は、反応（１）〜（４）によって発生した熱とともＫ、次の反応（９）の反 応熱によって装入物の加熱な確保する。 Ｃ＋　（０２）＝ＣＯ３＋９４２００　Ｋｃａｌ／Ｋｇ−ｍｏｌ　（９）さらに 、金へスクラップと接台するｌ形炭化水素賀燃料σノ存在が、浸炭による装入物 の９点の低下のために３迷な溶融を促進する。それにも拘らず％装入物が直接還 元反応（８）中で完全に溶融される段階の時間は、ヒートを固Ｐ３燃料に作用さ セるけｈども、同機に長くなる。これは、装入物１トンあたり４０〜５０から７ ０〜８０ｍ　のｒｉＷな消費しかつ１５２０〜１５７０００までの温度に上げる 際、温度は前の期間よりもゆっくり上杵する。同時に、スラグの酸化狙は、入り 込む酸化鉄の量とともに増大する。これは、酸化による鉄の高損失および赦緊の ？Ｉ３流皺となる。したがって、ヒートの熱バランスを改良するために、シリコ ンおよびアルミニウムなどの追加灼熱相体が、直接還元反応（８）を防止し、し たがって、望ましくなり屹禎矢を防止するために用いられるべきである。 固形含鉄材料を用いて運転され、かつ混合吹き込みを伴うｆ２葉転炉を用いる別 の輌鋼方法がある。この際に、酸素と粉状炭化水素質材料とが金槁水鵡下方の浴 内に同時に装入される。このように！Ｒ遺された銅の式は、調相の収埼に供給さ れた瓢ヒートの通常重設を１０〜３０％も超える。ヒートの揚出しおよび喧鯖へ の元項に際して、この余分の金属ｋ（ヒートの１０〜３０％）を転炉に残して、 浸炭乞行い久Ｖ・で、かｊえは補助取鯖甲に余分の金属な連続釣に湯出しする間 に、ｌ・５％以下のクイ累含有被の金属？得る観点から真出さｒで添加さｔ′Ｌ るべξグイ素線で合會比する・クイ腕含有舎嬌を輛助収４から転炉内の予−加熱 された固杉装入物に注ぎ入れて、新たなヒートを形成する。このように、ヒート の熱パラ７スｔそのようＫして改善し上記方法におげろ′θ有の欠点を６３分お に収り除くことが０］能になる。 しかしながら、ｋ後に違べた裏帷万にには、また、補助叡局の使用が必要であり 、七ハにより工場に−一ける労動生帝性を低下させ、耐火材のｒＭ　ｓｋ　Ｙ増 大させるという欠点がある。さらに、工場における運転スケジュールが、新たな 工程、丁なわち、残留金−が転炉に注がれる工場の装入区域への補助心馳の搬送 工株によって、言うに及ばず、それにＪＱ倦累される他の附Ｊ的な９作によって 、煩避にされろ〇 発明の概要 固形金輛含鉄材″＠を用いて、鋼の製造を補助工程収＠の使用なしに直接に酸素 転炉内で行い、転炉の生肱寵を高めると共に、耐火材およびｔ１ｉ１ヒ削の涌賀 貨ン欺したがって、本発明は、固形金鴎含鉄装人材料、特に金減スクラップｌｋ ：教紫転炉内で用いて地を製造する方法であって、底部から上方へおよび転炉に 装入された前ｅ材料の層を介して開方から燃料と酸化剤とを供給することにより 前記固形金賜含鉄襞人材科％ｔＩＩＩＯ′Ｊ′−シて溶融し、装入された前Ｃｖ Ｋ科に頂部から酸化ａｊを供給し、その際、製輌工稚において含炭濾および含ケ イ素熱担体を添加する曲に生成浴融吻を耐詠することからなり、本発明に従つ１ 、＆ＸｔＸ剛化剤部および頂部からの供＠Ｙ：１旬時にｏ：Ｉ断し他方底部から のそり供紛？低減しているときの４９鍼中に含ケイ素熱損犀乞靜弓物に絵加する 、製銅方法である。 含ケイ寓熱担体は、好１しくに、固形＠属含鉄装人材μｌトンあたり酸乳７５〜 ８５ｍ３札当瀘の一譚化剤が消費さｈた後に、添加される。 酸化剤の底部併給は、好ましくは、固形金礪含鉄装人材科１）７あたり泳緊約１ 〜２ｍ　相当りに低置される。 含ケイ素熱担体は、好ましくは、固形金掲言鉄長人材料１トンあたりケイ素３− １０Ｋｇが装入される智で添加されろ◎ 稈血的な７エＣｆシリコンに加えて、含ケイ素熱担体として、好ましくは、鉱石 ばい焼装置からの廃兵物や石炭溶焼水蒸気発生装置の灰−スラメ洗物から分灯さ れたフェロクリコアが用うねる。 ４、【図面の簡単な説明】 単なる例示のために、霞附囚蘭を♀照しつつ、本発明％を碗部する。この図面は 金橢衾入ビ１トンあたりのは累流讐の関数として転炉内の金４）２人物ム度を示 す図である。 錐自ｙ１１″笑厖するだめの最良の形智製Ｙ方＆は、仄の夕作手１・ｉで災囮さ れる。 金員スクラップなどのき妖硅人材科および歴青炭などの固形炭ｆヒ水紮ｊｉｉ症 科？１金通獲入物１トンあたり約５０．０〜８０．ＯＫｇ賃だけ転炉に供給する 。久いで、底２６羽口および駒醇羽口Ｊす、底すから上方におよび転Ｐ装入し科 の層ン介して１方から、談科および級化剤乞俳耐する。さらに、Ｌ１′ｉ「ヒ酌 乞屓部羽口から誘入する。会蝙装入響１）／あたり酸素的４０〜５０ｍ　？用い た曖に平同して１１００〜１３００°ＣＫＦ、炉の浴？加５５する。ｖ＜いで、 装入物が浴融し始めろ。 ｖＪ期に、溶伯金属が開部羽口の作用帯域で形成される。こり時点でＥＣには、 最初の７エリフエロスラグが生成しはじめる。久＾で、＠炭の同形炭化水素がそ の村籾のフェリ７エロスラグと相互に作用して鉄の直接還元反応（８）？起す。 この反応はかなりの熱ぞ１ｇを必要とする。浴内の未ムｊ融スクラップの存在下 、鉄の代侵乏元反応が進行し、浴６匹の上昇度が低下する。 これは、金属装入物１ト／あたりのぼ累の尻猷（Ｖ）の関数としての転炉内４ｐ 嬌ド入物温度（１）として表された図面から堺解されろ。こねは１５２０〜１５ ７０゜Ｃの温度に相半する幀収によって示されろ。金４の臨反（１）は長い時間 この水進に留まり、温度Ｃりの顕著な上昇は装入物全体のを＠後のみ起る。凶１ によれ紅、カーブの上昇によって決められる装入物の完全后融の瞬間は、酸素流 １七表丁（ｌでＹ；約７５〜８５ｍ３／ｌのｒ−囲に相当する。その候、酸化吹 き込み中、温度上昇が促進する（ＥＦＩ−の憤狐（ａ）’に参照）。しかしなが ら、浴の所望温Ｋ（１６００〜１６５０’ｃ）ｔｃ到達するよ５に、＝　ｇ　ｃ ｖ追加愉約２０ｍ　Ｖ供給すべきである。７言丁れば、叡素吹き込み操作ぞ別に ７〜８分鴫る。 転炉で処魯されるスクラップの鵡的注′λに応じて、その溶融がより速くまたは より一く進行する。Ｎｖｈスクラップ？用いると、温度上昇はゆるやかなカーブ により示される。図面によりば、完全な鹸？ジの内１−は峨琳流被Ｖ：８５　ｍ 　／　ｔ　（点１）に相当する。軽ｖｈスクラップでは、より少な％／ｋ　、Ｊ 咄用哨東電力、したがって、より少ばσ）酸素ン必要とするに丁Ｉない。図面か ら４騎さハるよ５に、約７５ｍ／分の酸禦がこのケースでは必要となる（点２） 生産速度？高めるために１追加のきケイ素熱担体を装入する時期を適時に変え、 その４果、熱担体が転炉に装入される時期（丁なわち、ａｌと点２との、ヒ、の 。 域に相当する）にμ・：いて金氏スクラ、ツブが完全Ｋｉ融する◎きケイ素熱づ ｊ不のそのような追加によるｈ極的な効果は次の反応によって根拠付けろわろ０ ２（ＦｅＯ）＋５ｉ＝２Ｆｅ＋（Ｓｉ０２）＋７９５００Ｋｃａｌ／ｒｎｏｌ　 （１０）このａ応は、直接近元文９（８）による（ＣＯ）の生成とその燃更との 全体の燃焼効果と比蚊丁れば、相当に大きな＠熱効果？伴っている。発熱効果（ 反応（ｌＯ）ンのために、金属の加熱Ｇ求かなり低減し、図面から明らかなよ５ に、散累の消シｔは減少する。Ｊ累流ｂｔ　ｖ　＝７５Ｓ８５ｍ／ｌ（点ｌと点 ２との闇）に相当する吹さ込み時の含ケイ素熱担体の６加は、浴温厘の上昇忙よ って図面から示さねる。この依存性は、カーブの水＋６二分の′ｉ：ｉ縮によっ て特似づけられ、所定の温度に到達する時期は、例えば、軸状（ａ）の点３では なく、領域（ｂ）の点４に対応する。戯素供給要求散が尿少するよ５に、吹き込 み時ル１もそうである。洟言丁れば、生産速度がＱ大する。追加の喧紡を必要と しなりｈので、耐火材料の好適な節約が得られる。点ｌと２との到」逮する前に 追加の熱組体の装入を行うこともできるが、浴中の禾溶融金にの存在は熱担体の ７内寅ン乃大さゼ、その晴来、スラグの塩基度の顕者な減少となる。装入物１ト ンあたり酸素約８３ｍ”％’超えろ敬で使用した後、熱担体ン添加することは、 金属の偽熱を起て。実際上、補助の陰ケイ素熱担体ン添加する時１９５は、カー ブの水平部分の通過ｙｐｔ）３？：Ωεするように、丁なわち、Ｖ＝８０−８５ ｍ　／ｌＫ選択サレす。 金１ＩＩＩＩ装入安１トンあたり３ｍ１０Ｋｇのケイ素、１Ｊｊｉえば、７エａ シリコンを装入丁べきことが実験的にゎＤ）つた。＠融スラグ中の石炭の回形徨 子の存在としてのファクターを、計算によって、考枢することを工でどない。こ 幻らの石Ｆ２攻子は、加熱の終りまでスラグ浴中に残留する。反応（８）の５度 を決めること、またはそれｊ／（ついて計算によりオギすることも不可１ちであ る◎得られたデータによりは、金鴫妄入物１トンあたり３Ｋｇ未満擢の追加ケイ 素では、そりゃ助の熱相体の割きは不十分である。なぜならは、図面で示された の灰上件は１潟界点？超えて伸びない。ケイ紮σ〕消費がｌＯＫ　ｇ　／　ｔ　 乞超えると、スラグＩ７）塩４度は４着に低下する。言うまでもなく、こｆｌは 、全く望ブしくないことである。後述するファクター馨考慮てれは、最良の４第 は、ケイ素として財界して、５＼８　Ｋｇ／ｌＱぢＡ助熱担体の消費％’ｔで祷 られる＠ 含グイ紫熱担セリ添加後にスラグ中を一過するＣダｆヒ第二鉄の鞭乞λ少させる ために１シ−ｊ部および頂部の羽口かもの頓累併給を中断し、底部羽口から装入 される酸素流ｔｆｒ、Ｙｓ金鋲の勇口からのオバーフローを防止する程度まで低 下させる。侠言丁れば、處元の流管は、缶分会様装入？ｌト／、ｔｉ−またり１ 〜２ｍ　Ｋ低酸させる。 鉱石はい悦竪筐からの廃物、飼えば、７エロクリコン製造から生じてＣａＯ１Ｍ 　ｇ　０１ＡＩ□０３　などの追加的な耐化物、金属混在吻（フェロクリコン） および炭ｆヒケイ素？含むスラグを、含ケイ素＃ｌ辻湊として用いてもよＶｌ。 これらの成分の含ｉｔは％　１８Ｓ２５％のＳｉ。 １５〜２５％のＦｅ、５％１５％のＳｉＣの仲間で変ｆヒする。揚垢などのアル ミニウムーケイ素の電熱的義這の廃檗＠を熱組体として使用してもよい。このタ イプの廃棄物は、３０−４０％のアルはニウム−ケイ素、１０〜１２％の炭ｆヒ ケイ素、アルミナ、フッ化物、および酸化カルシウムによって主に示される酸化 −７１’に含有する。鉱石ばいＱトΣの他の廃棄物に関して、灰−スラグ廃！７ ！ｌまたは水力発電所から出た粒状スラグフエロシリフ７も用いても、Ｊ：　ｙ ｈ。これらは、１４％以上のＳｉ。 １．５％以下のＣ，０，４％の８．１．０％のｐ２含有する。別の場合、ケイ素 のき世は、４０〜６０％８Ｕｔであってもより。イオウおよびり７の高言有り上 記の廃棄物？、転炉スラグの比較的少ない消費、ならびに良好な説り７および貌 イオウの能力の四点から、転炉工程に使用することが妨げられない。転炉装部方 法において１００％金−入金−ップからできた全固形装入旬を用いる場合、鉄− ケイ素−アルミニ９ム合金などの特殊な熱担体ｔＩ：υ目日９のためた浴融させ てもよい。 本角＃４な、以下の例示的な例によりさらにａ明する。 例　１ １０）７組み合せ吹き込み転炉（ｃｏｍｂｉｎｅｄ−ｂｌｏｗｎ　ｃｏｎｖｅｒ ｔｅｒ）で喪ｒに用いる装入物は、９．８１のスクラップ、０．５ｔ＋７）石灰 、および０−６ｔの歴肯炭から成ってＶ）だ。７３９ｒｎ３になる直累消・藏當 、丁なわち金員装入り１トンあたり７５．４ｍ３の消費にで、スクラップの加咬 およびそｙ）浴シ虫に２９分３０秒？要した。同時に、Ｑ禦＞よび天然ガスを側 ぎｍ羽口２よび縁部羽口より各々２０〜３Ｑｍ３／分および５−１５ｍ／分の訛 １で吐出させた。そ１７Ｊ後のヒートのふ度は１５６５°Ｃであった。一部羽口 からのむχ素および天然ガスの供＠乞中断し、底す羽口からの供紹を）の割合で ＃給され、天然ガスは１　、５　ｍ”／分の割合次いで、７５％７エロシリコ７ ？転炉に８０Ｋｇｔ。 丁なわち、ケイ素として計算して、金ＫＨ入″！１）ンあたり６．１Ｋｇ童だけ 併給した。ｋｍ羽口からの酸素吹き込み？７ニロ７リコ７のゐ加後２分２０秒し て中断した。吠き込み完了後、金桐には、０．０５％のＣ１０，０４％υＭｎ、 ０．０２２％のＳ、およびｏ−ｏｏｓ％のＰが含まれていた。スラグには、２０ ．５％のＦｅ０％３３．０％のＣａ０．２０−８％のＳｔＯ□、および残部の他 の成分がきまねていた。 例　２ 各々、９−５ｔ、０．５５０ｔ１および０．４８０　ｔの金４スクラップ、石灰 、および硬質炭ＶＥ、炉に装入した。 仄いで、り累？７８３ｍ”置、丁なわち２８分３０秒間岱給し噂そ′）後浴匈塩 匣は１５６０°Ｃであった。１．！−羽口からり酸素および天然ガスＱ）供給を 中断し、妊ηｍ３７分になるように減少させた０その後６５Ｋｇ＋’）７５％７ エロクリ→ン（♀楓装入１１ト／あたり５°ＯＫｇのシリコン）２工び２０　Ｋ ｇの＊極スクラップン転φ内に装入した。（１，４ｍ　３／ｌ・分’））　低ｖ へした割合で供給されロー）６素の吹き込みン１分４０秒代に中断した。梢録後 、ＯＮｏ、０４％のＣ５０，０３％のＭｎ、０−０２６％のＳ　、　０　、００ ７　％　０）　Ｐ　’（含イする金＠は、１６００″″Ｃの温度であった。スラ グ）Ｘ　ｌ　６　、４％０）　Ｆ　ｅ　０　、３５−３　％のＣａＯ１２２，７ ％Ｑ）ＳｉＯ□、および残しの他の成分？含櫓していた０収副甲の弓融金躯の１ 簀は８．８ｔであった。 ｖｆｉｌ　３ 転炉内に噴ｆかた装入ギ々は、ｔｏ−ｉｔの金鴨〜０．６５０ｔ１７）石灰、お よび０−５５０　ｔり硬質炭かうなっていた。装入＠Ｑｒｆａ熱および酸融には ８５６ｍ３の酸翼Ｙ要し、８４．７ｍ”／ｌの割合で薦ねた。仄Ｖ・で、１３０ Ｋｇの７５％フェロ７リコｙ（金Ｖ４装入物１ドアｈたりクリコｙ９．６ｔ）お よび３０　Ｋｇの（析スクラップン転炉に装入した。次いで、軸部羽口よりＱ） 酌素および天然ガスの併給ゲ中断し、他方、底部羽口よりのＱ　ＲＸ　捉を１５ 　ｍ　３／分（１，５ｍ”／ｌ・分ンに低下させた。天然ガスｙ１．５ｍ／分の １Ｚｔｉｘで羽口のスリットダクトより供給した。吹き込みは、１分１５秒間行 われた。吹き込み’４Ａ　＋Ｗ−１ｆ）　！！りで、０．０４％のＣ１０，０４ ％０）Ｍｎ、０．０２８％のＳおよび０．０１０％すＰン含有する金１！＆ｉは １６２０’ｃの温度であった。蟻Ａ゛モ中の溶融金弘は９．５１であった。 例　４ 製鋼法で１００％００％金属スフラッグらｒた。 ９．６ｔのスクラップ、０．５００ｔ（７）石灰、２Ｊひ０＝５８０　ｔの硬質 炭初が転炉に装入された。金嬌の加熱およびｂ　６　＋＝、８３．９ｍ　／ｌの 割合（８０５ｍｐ）酸素が３０分３０秒間で消費さｈた）の酸素流を使用して大 人した。約１００Ｋｇの７エロ７リコ／スラグン浴；娯物に階加した。スラグ虐 棄吻には、１４−７％のｃａｏ、１ｓ−ｓ％すＳｉｎ□、１０−９％のＡｌ２Ｏ ３，４５，８％の金輪混在物、および８．２％の炭化グイ素？含んでいた。−＠ 幽混在吻中のケイ素合貨は約６３％であった。したがって、金属装入吻１ト／あ たり３．６Ｋｇ０）グイ累ン使用した。７エｏ７リフン生産のスラグ廃物？添加 する場合、吹き込みは、１３−５ｍ”７分（１，４ｍ　／ｌ−分）０）ｕｘｉｔ およびｉ、ｓｍ３／分の天然ガス流量で笑３した。吹き込み９作は１分４０秒後 に中断された。その時の金Ｔ＆の温圧は１６１５°Ｃであった。スラグはＦｅＯ 乞２４．１％含有した。塔味金べの實鍛は８．９ｔであった。 例　５ １００％金−スクラッグ？妓忙・方法に絢いた。９．７ｔの合鴨スクラップ、０ ．４５０　ｔの石灰、および０．６２０　ｔの硬質炭８を転炉に装入した。加熱 ２工びｖｇ＝ｂ″−３０分間８３．９ｍ３／１１７）割合の酸素元？用いて災Ｎ ６され、８２４　Ｉｎ　３の酸素が消賃された。柑いられた含ケイ素熱ケ体は、 ３４．７％のアルミニウムーケイ素、１２．１％の炙（ビケイ熟および４１．８ ％の酸化アルミ二りム？含有するアルミニウム生産の湯垢であった。 次いで、１１０Ｋｇの陽災ン磐融吻に１コミ加し、こねをヱケイ素に俣薫して４ 　Ｋｇ／ｌの熱担体ｍ賀Ｖに相当した。 η垢？添加した故、側部羽口よりσ）Ｓ！、累および天然ガスの供給ｙｌｌ−中 断し、藪紮りｒ杭貨乞１３．５ｍ　／分圧、また、天然ガスをスリットダクトよ り１−７ｍ、７分の割合で供給した。吹き込み操作乞１分３０秒Ｍ絖け。 その後に転炉を傾けた。金属（０，０６％のＣ）の温度は１６１０°Ｃであり、 スラグ中のＦｅＯ□きｔｌｌは２０．２％であった。取地中ａ）溶融金部は９． ２１であった。 例１〜５による工札データτ下表に示す。また、本発明の方法が通用されなかっ たヒートの千羽符性も表にボ丁０ 本発明による製一方法の技術的および経済的な寧」点は明らかである。ぽ累の吹 き込み時間（工１５〜２０％も燈縮する。転炉におけろ生産速度は同品で増加す る。 酸素の流量は１０〜２０ｍ３／ｌに低下−ｆさ。従来方法の場合のように、取鍋 への「追加」の金桟の取り出しの必要およびその後の転炉でのオノ５−）Ｏｉ） ”ｚないので、耐火材の消費は、鋼ｌトンあたり５〜７Ｋｇだけ減少する。さら に、裏優りに直接に用いられる耐火材の電も低下するようになる。 国際調査報告

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. １．酸素転炉内で固形金属含鉄装入材料、特に金属スクラッブから■を製造する ものであって、底部から上方へおよび転炉に装入された前記材料の層を介して■ 方から燃料と酸化剤とを供給することにより固形金属含鉄装入材料を加熱して溶 融し、装入された前記材料に頂部から酸化剤を供給し、その際、製鋼工程におい て含炭素および含ケイ素熱担体を添加する間に生成溶融物を精錬することから成 る製鋼方法において、酸化剤の側部および頂部からの供給を同時に中断し、他方 底部からのその供給を減少させているときの精錬中に含ケイ素熱担体を溶融物に 添加することを特徴とする、製鋼方法。
2. ２．装入材料１トンあたり酸素７５〜８５ｍ３相当量の酸化剤を用いた後に含ケ イ素熱担体を添加する、請求の範囲第１項記載の製鋼方法。
3. ３．装入材料１トンあたり酸素約１〜２ｍ３相当量に酸化剤の底部供給を低減さ せる、請求の範囲第１項または第２項記載の製鋼方法。
4. ４．装入材料１トンあたりケイ素３〜１０Ｋｇを導入させる量で含ケイ素熱担体 を添加する、請求の範囲第１項、第２項または第３項記載の製鋼方法。
5. ５．鉱石ばい焼装直の廃棄物を含ケイ素熱担体として用いる、請求の範囲第１項 、第２項、第３項、または第４項記載の製鋼方法。
6. ６．石炭燃焼蒸気発生装置の灰−スラグ廃物からのフエロシリコンを含ケイ素熱 担体として用いる、請求の範囲第１項、第２項、第３項、または第４項記載の製 鋼方法。