JPS6156234A - オ−ステナイト系ステンレス細粒鋼の製造法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス細粒鋼の製造法Info
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- JPS6156234A JPS6156234A JP59175539A JP17553984A JPS6156234A JP S6156234 A JPS6156234 A JP S6156234A JP 59175539 A JP59175539 A JP 59175539A JP 17553984 A JP17553984 A JP 17553984A JP S6156234 A JPS6156234 A JP S6156234A
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- temp
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は５ボイラー用鋼管等として使用する際に問題
となる水蒸気酸化に対して著しい抵抗性を有し、かつ高
温強度が十分に高いオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法に関するものである。
となる水蒸気酸化に対して著しい抵抗性を有し、かつ高
温強度が十分に高いオーステナイト系ステンレス鋼の製
造方法に関するものである。
一般に、ボイラー用過熱器管には５ＵＳ３２１ＨＴＢや
ＳＵＳ ３４７ＨＴＢ等のオーステナイト系ステンレス
鋼が使用されており、これら製品の製造にあたっては、
ＡＳＴＭ規格や火力技術基準を満足するように製造条件
が選択されている。
ＳＵＳ ３４７ＨＴＢ等のオーステナイト系ステンレス
鋼が使用されており、これら製品の製造にあたっては、
ＡＳＴＭ規格や火力技術基準を満足するように製造条件
が選択されている。
〈従来の技術〉−
ところで、ボイラー用オーステナイト系ステンレス鋼管
は１通常５冷間加工によって所定の最終サイズにされる
が、その際に素材の硬化を伴うので何度かの軟化処理を
行って冷間加工を終了し、その後、溶体化処理を施して
所望の高温強度を確保するのが普通であった。
は１通常５冷間加工によって所定の最終サイズにされる
が、その際に素材の硬化を伴うので何度かの軟化処理を
行って冷間加工を終了し、その後、溶体化処理を施して
所望の高温強度を確保するのが普通であった。
この場合、中間軟化温度や最終軟化温度に関する格別な
指定はなされていないが、溶体化処理温度が高くなると
高温強度も上昇することから。
指定はなされていないが、溶体化処理温度が高くなると
高温強度も上昇することから。
ＪＩＳ鋼管規格の指定温度よりも溶体化処理温度を高く
する傾向が目立っている。
する傾向が目立っている。
しかし、溶体化処理温度を高くすると鋼の結晶粒が粗大
化すると言う不都合が生じゃすいことも知られていた。
化すると言う不都合が生じゃすいことも知られていた。
鋼の結晶粒度は、水蒸気による腐食（°′水蒸気酸化″
と呼ばれる）と密接な関係があり、粗粒鋼はどこの腐食
が大きくなるものである。そして、水蒸気酸化により引
き起される問題点として材料の減肉並びに腐食生成物（
酸化スケール）の剥離があげられるが、ボイラー用鋼管
としては特に後者が重大な問題となりがちである。
と呼ばれる）と密接な関係があり、粗粒鋼はどこの腐食
が大きくなるものである。そして、水蒸気酸化により引
き起される問題点として材料の減肉並びに腐食生成物（
酸化スケール）の剥離があげられるが、ボイラー用鋼管
としては特に後者が重大な問題となりがちである。
即ち、スケールの剥離が生じると、剥離スケールは水蒸
気によって例えばタービン部に運ばれ、タービンブレー
ドの二ローション損傷を引き起したり、チューブ内に堆
積して水蒸気流を閉塞したりして、甚だしい場合にはチ
ューブの破裂事故を招きかねないものであった。
気によって例えばタービン部に運ばれ、タービンブレー
ドの二ローション損傷を引き起したり、チューブ内に堆
積して水蒸気流を閉塞したりして、甚だしい場合にはチ
ューブの破裂事故を招きかねないものであった。
以上のように、ボイラー用鋼管は高温強度と耐食性とを
兼ね備える必要があるので、溶体化処理だけで調質する
場合には、所望とするクリープ破断強度から溶体化処理
の最低温度が、そして良好な耐食性を示す微細結晶粒（
ＧＳＡが７よりも細かいと十分な耐水蒸気酸化性を示す
とされている）を得ると言う観点から溶体化処理の最高
温度がそれぞれ決められることとなる。
兼ね備える必要があるので、溶体化処理だけで調質する
場合には、所望とするクリープ破断強度から溶体化処理
の最低温度が、そして良好な耐食性を示す微細結晶粒（
ＧＳＡが７よりも細かいと十分な耐水蒸気酸化性を示す
とされている）を得ると言う観点から溶体化処理の最高
温度がそれぞれ決められることとなる。
しかしながら、クリープ強度から決まる最低温度が結晶
粒度から決まる最高温度よりも高い場合には、耐食性を
犠牲にし、満足できる強度が確保できるように溶体化温
度を選択した上で５表明処理等の１面倒でしかも安定性
に欠ける処理手段にて耐食性の改善を図るしか方法がな
かつだのである。
粒度から決まる最高温度よりも高い場合には、耐食性を
犠牲にし、満足できる強度が確保できるように溶体化温
度を選択した上で５表明処理等の１面倒でしかも安定性
に欠ける処理手段にて耐食性の改善を図るしか方法がな
かつだのである。
そこで５本発明者等は、このような問題点を解消すべく
５ ｒＴｊｃやＮｂＣ等の炭化物が析出するタイプのオース
テナイト系ステンレス鋼を使用し、これに特 “定条
件の熱処理と加工とを施すことから成る、高温の溶体化
処理を施すにもかかわらず微細結晶粒がそのまま維持さ
れて、高温強度並びに耐食性が共に優れた鋼材が実現さ
れる方法」 を、特開昭５８−１６’７’ｉ’２６号として先に提案
した。
５ ｒＴｊｃやＮｂＣ等の炭化物が析出するタイプのオース
テナイト系ステンレス鋼を使用し、これに特 “定条
件の熱処理と加工とを施すことから成る、高温の溶体化
処理を施すにもかかわらず微細結晶粒がそのまま維持さ
れて、高温強度並びに耐食性が共に優れた鋼材が実現さ
れる方法」 を、特開昭５８−１６’７’ｉ’２６号として先に提案
した。
第２図は、上記提案に係るオーステナイト系ステンレス
細粒鋼の製造方法を模式化して示したものである。
細粒鋼の製造方法を模式化して示したものである。
〈発明が解決しようとする問題点〉
前記特開昭５８−１６’７７２６号として提案された方
法は、確かに１表面処理等の格別な後処理工程を必要と
することなく良好な耐食性と高温強度特性を兼備した鋼
材を安定して製造し得る有用な技術的手段ではあったが
、それでも、第２図からも明らかなように５作業能率上
並びに経済上好ましくないパ高温軟化処理″を必須とす
ることに加えて、該高温軟化処理にて軟化した素材の結
晶粒度が著しく粗粒化することから５所望の細粒銅製品
を安定確実に得るためにはその後の冷間加工の加工率を
出来れば３０％以上と言う高い値に設定する必要のある
ことが、その後も続けられた本発明者等の検討によって
明らかとなったのである。
法は、確かに１表面処理等の格別な後処理工程を必要と
することなく良好な耐食性と高温強度特性を兼備した鋼
材を安定して製造し得る有用な技術的手段ではあったが
、それでも、第２図からも明らかなように５作業能率上
並びに経済上好ましくないパ高温軟化処理″を必須とす
ることに加えて、該高温軟化処理にて軟化した素材の結
晶粒度が著しく粗粒化することから５所望の細粒銅製品
を安定確実に得るためにはその後の冷間加工の加工率を
出来れば３０％以上と言う高い値に設定する必要のある
ことが、その後も続けられた本発明者等の検討によって
明らかとなったのである。
そして、前記冷間加工の加工率を３０％以上としなけれ
ばならないと言うことは、例えば製造しようとする鋼管
等の寸法によっては該方法が適用できないことを意味す
るものでもあった。
ばならないと言うことは、例えば製造しようとする鋼管
等の寸法によっては該方法が適用できないことを意味す
るものでもあった。
〈問題点を解決するだめの手段〉
本発明者等は、上述のような観点から、製品品質、作業
能率、経済性等に悪影響を及ぼすところの前記°′高高
温軟化処理管を要することなく、ボイラー用鋼管等とし
て好適な高温強度の高いオーステナイト系ステンレス細
粒鋼を安定・確実に製造すべく更に研究を続けた結果、 「特定量のＮｂ及びＴ１の１種以上とＣとを含むオース
テナイト系ステンレス鋼の熱間加工温度を十分に高める
とともに、熱間加工後の冷却を急速冷却とすれば、熱間
加工後の素材の結晶粒度はＧＳ篇で３〜４（先に提案し
た方法での高温軟化処理後は、（）ＳＡＯ〜２程度）と
細かくなる上、十分に大きなＴｉやＮｂの固溶量を確保
することができ。
能率、経済性等に悪影響を及ぼすところの前記°′高高
温軟化処理管を要することなく、ボイラー用鋼管等とし
て好適な高温強度の高いオーステナイト系ステンレス細
粒鋼を安定・確実に製造すべく更に研究を続けた結果、 「特定量のＮｂ及びＴ１の１種以上とＣとを含むオース
テナイト系ステンレス鋼の熱間加工温度を十分に高める
とともに、熱間加工後の冷却を急速冷却とすれば、熱間
加工後の素材の結晶粒度はＧＳ篇で３〜４（先に提案し
た方法での高温軟化処理後は、（）ＳＡＯ〜２程度）と
細かくなる上、十分に大きなＴｉやＮｂの固溶量を確保
することができ。
高温軟化処理や格別に高い加工率の冷間加工を施すこと
なく、溶体化処理にてクリープ強度の高い細粒鋼が得ら
れる」 との知見を得るに至ったのである。
なく、溶体化処理にてクリープ強度の高い細粒鋼が得ら
れる」 との知見を得るに至ったのである。
この発明は、上記知見に基づいてなされたものであり。
Ｎｂ：０．１％以上（以下、成分割合は重量基準で示す
こととする）、 Ｔｉ：０．１チ以上 を単独又は複合で含有し、かつ、 Ｃ：０．０４％以上 をも含むオーステナイト系ステンレス鋼に加工終了温度
：１２００℃以上の熱間加工を施した後、冷却速度：５
００℃／ ｈｒ以上にて急冷し、続いて加工率：２０係
以上の冷間加工を施してから、熱間加工終了温度よりも
３０℃以上低い温度で溶体化処理することにより、高温
強度及び耐食性（耐水蒸気酸化性）の優れだオーステナ
イト系ステンレス細粒鋼を簡単かつ安定して製造する点
。
こととする）、 Ｔｉ：０．１チ以上 を単独又は複合で含有し、かつ、 Ｃ：０．０４％以上 をも含むオーステナイト系ステンレス鋼に加工終了温度
：１２００℃以上の熱間加工を施した後、冷却速度：５
００℃／ ｈｒ以上にて急冷し、続いて加工率：２０係
以上の冷間加工を施してから、熱間加工終了温度よりも
３０℃以上低い温度で溶体化処理することにより、高温
強度及び耐食性（耐水蒸気酸化性）の優れだオーステナ
イト系ステンレス細粒鋼を簡単かつ安定して製造する点
。
に特徴を有するものである。
なお５第１図は、この発明のオーステナイト系ステンレ
ス細粒鋼の製造方法を模式化して示したものであり、第
２図と比較することでこの発明の特徴が一層明瞭に浮か
び上るはずである。
ス細粒鋼の製造方法を模式化して示したものであり、第
２図と比較することでこの発明の特徴が一層明瞭に浮か
び上るはずである。
次に、この発明の方法において、 Ｎｂ、 Ｔｉ及びＣ
の含有量、熱間加工終了温度、冷却速度、冷間加工の加
工率、及び溶体化処理温度を、それぞれ前述の如くに数
値限定した理由を説明する。
の含有量、熱間加工終了温度、冷却速度、冷間加工の加
工率、及び溶体化処理温度を、それぞれ前述の如くに数
値限定した理由を説明する。
（ａ） Ｎｂ、 Ｔｊ、及びＣ含有量
Ｎｂ、 Ｔ：ｉ及びＣ成分は、溶体化処理中にＮｂＣや
ＴｉＣ等として析出し鋼材の組織を細粒化する作用を有
しているが、Ｎｂ及びＴ１の含有量がそれぞれ０．１係
未満であったり、或いはＣ含有量が０．０４ ％未満で
あったりすると、ＮｂＣやＴｉＣ等の析出量が不足して
鋼組織の所望の細粒化が達成できずに耐食性劣化を来た
すことから、鋼中に０１係以−ヒのＮｂ又は０．１ ％
以上のＴｊを単独又は複合で含有させることとし、かつ
Ｃ量もｏ、 ０４ ％以上と定めた。
ＴｉＣ等として析出し鋼材の組織を細粒化する作用を有
しているが、Ｎｂ及びＴ１の含有量がそれぞれ０．１係
未満であったり、或いはＣ含有量が０．０４ ％未満で
あったりすると、ＮｂＣやＴｉＣ等の析出量が不足して
鋼組織の所望の細粒化が達成できずに耐食性劣化を来た
すことから、鋼中に０１係以−ヒのＮｂ又は０．１ ％
以上のＴｊを単独又は複合で含有させることとし、かつ
Ｃ量もｏ、 ０４ ％以上と定めた。
なお、Ｎｂ又はＴｊの含有量が３％を越えると、加
□工性の劣化や、鋼材使用中にσ相の析出が顕著と
なって脆化を来たす恐れが生じ、またＣ含有量が０３係
を越えると結晶粒界の炭化物（Ｍ２．、Ｃ６）析出が甚
だしくなって耐食性を損なう恐れがでてくることから、
ＮｂやＴ１の含有量はそれぞれ３係以下に、Ｃ含有量
は０３係以下に抑えることが好ましい。
□工性の劣化や、鋼材使用中にσ相の析出が顕著と
なって脆化を来たす恐れが生じ、またＣ含有量が０３係
を越えると結晶粒界の炭化物（Ｍ２．、Ｃ６）析出が甚
だしくなって耐食性を損なう恐れがでてくることから、
ＮｂやＴ１の含有量はそれぞれ３係以下に、Ｃ含有量
は０３係以下に抑えることが好ましい。
（ｂ） 熱間加工終了温度
熱間加工終了温度が１２０Ｃ）Ｃ未満になると十分なＮ
ｂ又はＴ１の固溶量を確保できなくなり、溶体化処理を
通して微細結晶粒を実現し難くなることから、熱間加工
終了温度を１２００℃以上と定めた。
ｂ又はＴ１の固溶量を確保できなくなり、溶体化処理を
通して微細結晶粒を実現し難くなることから、熱間加工
終了温度を１２００℃以上と定めた。
（Ｃ）熱間加工終了後の冷却速度
熱間加工終了後の冷却速度が、５００ ℃／ｈｒを下回
るとＮｂＣやＴｊＣの析出が起って、やはりＮｂ又はＴ
ｊの十分な固溶量を確保できなくなることがら、上記冷
却速度は５００℃／ｈｒ以上と定めた。
るとＮｂＣやＴｊＣの析出が起って、やはりＮｂ又はＴ
ｊの十分な固溶量を確保できなくなることがら、上記冷
却速度は５００℃／ｈｒ以上と定めた。
第３図は、ＳＵＳ ３２１Ｈ鋼、５ＵＳ３４’７Ｈ鋼に
おけるＮｂＣ又ｕ Ｔ ｉ Ｃ析出と熱間加工終了後の
冷却速度との関係を示した線図であるが、熱間加工終了
後の鋼を冷却したときの１２ｏＯ〜９５０℃間の冷却速
度が５００℃／ ｈｒの場合に炭素量の８０％がＮｂ、
Ｃ又はＴｊ、Ｃとして析出するノーズに交叉している。
おけるＮｂＣ又ｕ Ｔ ｉ Ｃ析出と熱間加工終了後の
冷却速度との関係を示した線図であるが、熱間加工終了
後の鋼を冷却したときの１２ｏＯ〜９５０℃間の冷却速
度が５００℃／ ｈｒの場合に炭素量の８０％がＮｂ、
Ｃ又はＴｊ、Ｃとして析出するノーズに交叉している。
このように、第３図からも、熱間加工終了後の冷却速度
を５００℃／１〕ｒより速くする必要のあることが明ら
かである。
を５００℃／１〕ｒより速くする必要のあることが明ら
かである。
（ｄ） 冷間加工の加工率
熱間加工後の冷間加工は、溶体化処理時に生成する再結
晶粒を所望の細粒とするために欠かせないものであるが
、該冷間加工の加工率が２０係未満では所望の微細組織
（ＧＳ扁が７以上の結晶粒度）を実現できないことから
、冷間加工の加工率を２０係以−ヒと定めた。
晶粒を所望の細粒とするために欠かせないものであるが
、該冷間加工の加工率が２０係未満では所望の微細組織
（ＧＳ扁が７以上の結晶粒度）を実現できないことから
、冷間加工の加工率を２０係以−ヒと定めた。
なお、これまでの説明からも明らかなように、細粒鋼を
得るためには上記加工率は高いほど好ましく、この意味
からは加工率に上限は存在しない。
得るためには上記加工率は高いほど好ましく、この意味
からは加工率に上限は存在しない。
（ｅ）溶体化処理温度
熱間加工終了温度と溶体化処理温度との差が３０℃未満
では１両処理時の溶解度差が小さいので熱間加工工程で
固溶したＮｂ−ｊＴｉが溶体化処理時にＮｂＣやＴｉＣ
等となって析出する量が少なく、所望の細粒組織を達成
できないことから、溶体化処理温度を「熱間加工終了温
度よりも３０℃以上低い温度」と定めた。
では１両処理時の溶解度差が小さいので熱間加工工程で
固溶したＮｂ−ｊＴｉが溶体化処理時にＮｂＣやＴｉＣ
等となって析出する量が少なく、所望の細粒組織を達成
できないことから、溶体化処理温度を「熱間加工終了温
度よりも３０℃以上低い温度」と定めた。
なお、溶体化処理温度が１１００℃未満になると高温材
料として必要なりリープ破断強度を確保でき々い恐れが
あり、また１３００℃を越えた場合にはＮｂＣやＴｉＣ
等の固溶量が多くなって結晶粒の和犬化を招く傾向があ
ることから５溶体化処理温度ば１１００−１３００℃に
調整することが好ましい。
料として必要なりリープ破断強度を確保でき々い恐れが
あり、また１３００℃を越えた場合にはＮｂＣやＴｉＣ
等の固溶量が多くなって結晶粒の和犬化を招く傾向があ
ることから５溶体化処理温度ば１１００−１３００℃に
調整することが好ましい。
壕だ、言うまでもないことであるが、この発明の方法で
対象とする鋼は、ＳＵＳ ３２１Ｈ鋼や５ＵＳ３４７Ｈ
鋼のみに限られるものではなく、Ｎｂ及びＴ］を単独又
は複合で含有し、かつ所定量のＣを含有するオーステナ
イト系ステンレス鋼であればいずれでも良いことはもち
ろんのことである次いで、この発明を実施例により比較
例と対比しながら説明する。
対象とする鋼は、ＳＵＳ ３２１Ｈ鋼や５ＵＳ３４７Ｈ
鋼のみに限られるものではなく、Ｎｂ及びＴ］を単独又
は複合で含有し、かつ所定量のＣを含有するオーステナ
イト系ステンレス鋼であればいずれでも良いことはもち
ろんのことである次いで、この発明を実施例により比較
例と対比しながら説明する。
実施例
丑ず、第１表に示すよ“うな化学成分組成の鋼Ａ〜Ｑを
用意した。
用意した。
次に、これらの鋼に第１図の如き工程で、鍛造・熱間圧
延（熱間加工）、冷間圧延（冷間加工）、及び溶体化処
理を施し、冷延板を製造した。
延（熱間加工）、冷間圧延（冷間加工）、及び溶体化処
理を施し、冷延板を製造した。
これらの処理条件、並びに得られた冷延板の結晶粒度（
Ａ、ＳＴＭＧＳＡ）、クリープ破断強度を、第２表に示
しだ。
Ａ、ＳＴＭＧＳＡ）、クリープ破断強度を、第２表に示
しだ。
なお、第２表に１は、参考のため、同一成分組成鋼につ
いて先に提案した特開昭５８−１６’ｉ”ｉ’２６号の
方法（第２図で示される方法）を適用して得られた冷延
板の結晶粒度とクリープ破断強度も併せて示した。
いて先に提案した特開昭５８−１６’ｉ”ｉ’２６号の
方法（第２図で示される方法）を適用して得られた冷延
板の結晶粒度とクリープ破断強度も併せて示した。
第２表に示された結果からも５次の事項が明らかである
。即ち５ （７）本発明の条件通りの方法によれば、クリープ強度
が高く、かつＧＳＡが７以上の細粒鋼を安定して製造す
ることができること。
。即ち５ （７）本発明の条件通りの方法によれば、クリープ強度
が高く、かつＧＳＡが７以上の細粒鋼を安定して製造す
ることができること。
（イ）高温熱間加工を行ったとしても、その後の冷却速
度が遅いと、得られる鋼材の結晶粒度が粗大となること
（試験番号３及び７）。
度が遅いと、得られる鋼材の結晶粒度が粗大となること
（試験番号３及び７）。
（つ）熱間加工終了温度と溶体化処理温度との差が３０
℃未満では鋼材の細粒化が困難であること（試験番号９
及び１２）。
℃未満では鋼材の細粒化が困難であること（試験番号９
及び１２）。
に）冷間加工率が２０％未満では、得られる鋼材はやや
粗粒材となること（試験番号１１）。
粗粒材となること（試験番号１１）。
（２）Ｎｂ含有量或いはＴ１含有量が０１％未満の鋼を
使用しても、所望の細粒鋼が得られないこと（試験番号
２４及び２５）。
使用しても、所望の細粒鋼が得られないこと（試験番号
２４及び２５）。
（Ａ Ｃ含有量が０，０４％未満の鋼材を使用したので
は、Ｔｉ及びＮｂ含有量が十分に高くても所望の細粒鋼
を実現できないこと（試験番号２６）。
は、Ｔｉ及びＮｂ含有量が十分に高くても所望の細粒鋼
を実現できないこと（試験番号２６）。
また、第４図は、冷間加工の加工率の観点からの本発明
方法により製造し得る鋼管寸法（鋼管の製造様式：熱間
押出後冷間抽伸仕上法）を、先に提案した特開昭５８−
１６７７２６号の方法で可能な寸法範囲と比較した図面
であるが、第４図からも１本発明方法によって鋼管製造
可能寸法範囲が拡大していることは明白である。
方法により製造し得る鋼管寸法（鋼管の製造様式：熱間
押出後冷間抽伸仕上法）を、先に提案した特開昭５８−
１６７７２６号の方法で可能な寸法範囲と比較した図面
であるが、第４図からも１本発明方法によって鋼管製造
可能寸法範囲が拡大していることは明白である。
〈総括的な効果〉
以上説明したように、この発明によれば、■ 高温軟化
処理工程の省略により、オーステナイト系ステンレス細
粒鋼の製造を簡単かつ経済的に行えるようになる、 ■ 冷間加工前の素材の結晶粒度が従来工程材に比べて
小さいため、冷間加工率をより低くすることができ、広
範な寸法範囲での鋼管等の製造が可能となる、 ■ 得られるオーステナイト系ステンレス鋼材は、細粒
鋼であるため、ボイラ用鋼管等で問題になる耐水蒸気酸
化抵抗が良好である。
処理工程の省略により、オーステナイト系ステンレス細
粒鋼の製造を簡単かつ経済的に行えるようになる、 ■ 冷間加工前の素材の結晶粒度が従来工程材に比べて
小さいため、冷間加工率をより低くすることができ、広
範な寸法範囲での鋼管等の製造が可能となる、 ■ 得られるオーステナイト系ステンレス鋼材は、細粒
鋼であるため、ボイラ用鋼管等で問題になる耐水蒸気酸
化抵抗が良好である。
等、産業上極めて有用な効果がもたらされるのである。
第１図は１本発明の細粒鋼製造方法を示す概略模式図、
第２図は、従来の細粒鋼製造方法を示す概略模式図、
第３図は、オーステナイト系ステンレス鋼におけるＮｂ
Ｃ又はＴｉＣ析出に及ぼす温度と冷却時間の関係を示す
線図、 第４図は１本発明方法により製造し得る鋼管寸法と従来
法で可能な該寸法とを比較した図面である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 ほか１名ｃつ。）
希？け ト
Ｃ又はＴｉＣ析出に及ぼす温度と冷却時間の関係を示す
線図、 第４図は１本発明方法により製造し得る鋼管寸法と従来
法で可能な該寸法とを比較した図面である。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 ほか１名ｃつ。）
希？け ト
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量割合で、 Ｎｂ：０．１％以上、Ｔｉ：０．１％以上 を単独又は複合で含有し、かつ、 Ｃ：０．０４％以上 をも含むオーステナイト系ステンレス鋼に加工終了温度
：１２００℃以上の熱間加工を施した後、冷却速度：５
００℃／ｈｒ以上にて急冷し、続いて加工率：２０％以
上の冷間加工を施してから、熱間加工終了温度よりも３
０℃以上低い温度で溶体化処理することを特徴とする、
高温用オーステナイト系ステンレス細粒鋼の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59175539A JPS6156234A (ja) | 1984-08-23 | 1984-08-23 | オ−ステナイト系ステンレス細粒鋼の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59175539A JPS6156234A (ja) | 1984-08-23 | 1984-08-23 | オ−ステナイト系ステンレス細粒鋼の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6156234A true JPS6156234A (ja) | 1986-03-20 |
| JPH0129854B2 JPH0129854B2 (ja) | 1989-06-14 |
Family
ID=15997842
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59175539A Granted JPS6156234A (ja) | 1984-08-23 | 1984-08-23 | オ−ステナイト系ステンレス細粒鋼の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6156234A (ja) |
Cited By (4)
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| JPH0129854B2 (ja) | 1989-06-14 |
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