JPS61569A - 溶射用粉末 - Google Patents
溶射用粉末Info
- Publication number
- JPS61569A JPS61569A JP59119067A JP11906784A JPS61569A JP S61569 A JPS61569 A JP S61569A JP 59119067 A JP59119067 A JP 59119067A JP 11906784 A JP11906784 A JP 11906784A JP S61569 A JPS61569 A JP S61569A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- iron
- thermal spray
- wear resistance
- resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は金属材料の表面に皮膜を形成するための溶射用
粉末材料に関し、特に耐摩耗性、耐アブレシブ摩純性、
耐食性にすぐれた皮膜を得るのに適した安価な溶射用粉
末に関するものである。
粉末材料に関し、特に耐摩耗性、耐アブレシブ摩純性、
耐食性にすぐれた皮膜を得るのに適した安価な溶射用粉
末に関するものである。
近年、内燃機関の小型軽量化と高出力化の要求が高まり
、内燃機関用部材に対して、より高度な耐摩耗性、耐焼
付性が要求されるに至っている。
、内燃機関用部材に対して、より高度な耐摩耗性、耐焼
付性が要求されるに至っている。
従来、かかる要求に対しては部材表面にポーラスクロム
メッキを施こされ、高融点・高硬度を有し、かつ酎食性
に優れ、しかも潤滑油を適当に保持することから重用さ
れてきた。しかし最近の材料に対する要求のうち、耐摩
耗性、特に耐アブレシブ摩耗性に関して満足する特性が
得られていないのが実状である。
メッキを施こされ、高融点・高硬度を有し、かつ酎食性
に優れ、しかも潤滑油を適当に保持することから重用さ
れてきた。しかし最近の材料に対する要求のうち、耐摩
耗性、特に耐アブレシブ摩耗性に関して満足する特性が
得られていないのが実状である。
そこでこれらの要求に答えるため、金属材料の表面に溶
射皮膜を形成し、耐摩耗性、酎食性、潤滑性を向上させ
る試みが多数提案されている。従来、溶射材としてはそ
の皮膜に要求される特性に応じ、各種の金属粉末、酸化
物粉末、あるいはこれらの複合粉末がある。これら溶射
材の中で機械部材に使用しうる硬さ、耐摩耗性、耐食性
を有し、かつ溶射面が良好な仕上げ面とすることが可能
なものとしてはモリブデン、コバルト、ニッケル等の金
属や、ニッケル、クロムを主体とした自溶性合金や各種
サーメット、あるいはクロミア、チタンカーバイド等の
セラミック材料がある。しかしながら、現在使用されて
いるセラミック溶射材では高硬度だが脆く、高荷重で衝
撃が加わる環境では著しく摩耗する欠点を有する。また
、各種金属材料のうち、モリブデンや自溶性合金は溶射
作業も容易ですぐれた性能を有しており、相対的摩耗に
おいてもかなりの好結果を得ている。しかしながら高温
における耐酸化性および耐摩耗性において、最近の内燃
機関に課せられた過酷な条件に絶えることができず、さ
らに優れた酎摩耗性、耐焼付性が求められている。
射皮膜を形成し、耐摩耗性、酎食性、潤滑性を向上させ
る試みが多数提案されている。従来、溶射材としてはそ
の皮膜に要求される特性に応じ、各種の金属粉末、酸化
物粉末、あるいはこれらの複合粉末がある。これら溶射
材の中で機械部材に使用しうる硬さ、耐摩耗性、耐食性
を有し、かつ溶射面が良好な仕上げ面とすることが可能
なものとしてはモリブデン、コバルト、ニッケル等の金
属や、ニッケル、クロムを主体とした自溶性合金や各種
サーメット、あるいはクロミア、チタンカーバイド等の
セラミック材料がある。しかしながら、現在使用されて
いるセラミック溶射材では高硬度だが脆く、高荷重で衝
撃が加わる環境では著しく摩耗する欠点を有する。また
、各種金属材料のうち、モリブデンや自溶性合金は溶射
作業も容易ですぐれた性能を有しており、相対的摩耗に
おいてもかなりの好結果を得ている。しかしながら高温
における耐酸化性および耐摩耗性において、最近の内燃
機関に課せられた過酷な条件に絶えることができず、さ
らに優れた酎摩耗性、耐焼付性が求められている。
本発明の目的は溶射皮膜が耐熱性、耐食性、耐摩耗性に
優れ、特に耐アブレシブ摩耗に優れた性能を発揮し、し
かも溶射作業が容易で皮膜面を平滑に仕りげることが可
能であり、かつ安価な溶射材料を提供することに有る。
優れ、特に耐アブレシブ摩耗に優れた性能を発揮し、し
かも溶射作業が容易で皮膜面を平滑に仕りげることが可
能であり、かつ安価な溶射材料を提供することに有る。
本発明の溶射材は前記の性質を有するので機械部材、特
に内燃機のピストンやシリンダー等の摺動部分の表面を
被覆するのに好適である。
に内燃機のピストンやシリンダー等の摺動部分の表面を
被覆するのに好適である。
本発明のは耐摩耗性に寄与する硬質相成分として、高硬
度でかつ安価なフェロクロム中のクロム・鉄カーバイド
（（Ｃｒ、Ｆｅ）７Ｃ３）を利用し、クロム・（鉄カー
バイドの持つ欠点である靭性不足を補うため、バインダ
ー相成分として低硬度ではあるが靭性に優れ、かつ耐食
性も良好なステンレス鋼と潤滑性にすぐれたフェロモリ
ブデンとを混合し、クロム・鉄カーバイドの靭性不足か
ら生ずるクラックの発生を防止し、耐摩耗性、耐食性に
優れた強靭な溶射皮膜を得られるようにしたものである
。
度でかつ安価なフェロクロム中のクロム・鉄カーバイド
（（Ｃｒ、Ｆｅ）７Ｃ３）を利用し、クロム・（鉄カー
バイドの持つ欠点である靭性不足を補うため、バインダ
ー相成分として低硬度ではあるが靭性に優れ、かつ耐食
性も良好なステンレス鋼と潤滑性にすぐれたフェロモリ
ブデンとを混合し、クロム・鉄カーバイドの靭性不足か
ら生ずるクラックの発生を防止し、耐摩耗性、耐食性に
優れた強靭な溶射皮膜を得られるようにしたものである
。
たとえばこれまで用いられてきた高炭素フェロクロム（
Ｆｅｒｎ）とモリブデン（ＭＯ）からなる溶射材による
皮膜では、高硬度ではあるが靭性が不足しており、大荷
重下では酎摩耗性が劣っていた。また、低炭素フェロク
ロム（ＦＣ：ｒＬ）とＦＧｒｌ（、ＮｏとＦＣｒＬから
なる溶射材を用いた皮膜でも同様に靭性不足から酎摩耗
性に難点があった。すなわち、耐摩耗性を有する高硬度
相の靭性不足に起因する粒子の脱落を何らかのバインダ
ー相を使用して防止する必要がある。このような靭性不
足による耐摩耗粒子の脱落の傾向は、高硬度の材料はど
大きく、またこれは材料の本来の性質にも依存する。
Ｆｅｒｎ）とモリブデン（ＭＯ）からなる溶射材による
皮膜では、高硬度ではあるが靭性が不足しており、大荷
重下では酎摩耗性が劣っていた。また、低炭素フェロク
ロム（ＦＣ：ｒＬ）とＦＧｒｌ（、ＮｏとＦＣｒＬから
なる溶射材を用いた皮膜でも同様に靭性不足から酎摩耗
性に難点があった。すなわち、耐摩耗性を有する高硬度
相の靭性不足に起因する粒子の脱落を何らかのバインダ
ー相を使用して防止する必要がある。このような靭性不
足による耐摩耗粒子の脱落の傾向は、高硬度の材料はど
大きく、またこれは材料の本来の性質にも依存する。
たとえば、溶射皮膜としてのＭＯは硬度はＨマ；４００
〜６００とあまり大きくはないが、ＭＯ本来の脆性のた
めに皮膜の脱落が起り、結果的に大荷重下での摩耗、あ
るいはアブレシブ摩耗は大きくなる。
〜６００とあまり大きくはないが、ＭＯ本来の脆性のた
めに皮膜の脱落が起り、結果的に大荷重下での摩耗、あ
るいはアブレシブ摩耗は大きくなる。
一方、これらの点を改良するために自溶性合金相をバイ
ンダー成分として使用する試みもある。
ンダー成分として使用する試みもある。
自溶性合金相は硬度はＨマ＝４００〜６００で合金自身
の靭性も良好であるが、融点が低く強度も大きいために
溶射皮膜の張力が大きく、粒子間結合力は弱い。したが
って摺動摩擦面の皮膜を観察すると、ＮｏやＦＣｒｌ（
では個々の皮膜の粒子内でクラックによる破壊が進行し
脱落していくが、自溶性合金ではこの破壊の単位が大き
く、大荷重下での脱落はより大きい。すなわち、大荷重
下での摺動摩擦下では著しく摩耗することになる。
の靭性も良好であるが、融点が低く強度も大きいために
溶射皮膜の張力が大きく、粒子間結合力は弱い。したが
って摺動摩擦面の皮膜を観察すると、ＮｏやＦＣｒｌ（
では個々の皮膜の粒子内でクラックによる破壊が進行し
脱落していくが、自溶性合金ではこの破壊の単位が大き
く、大荷重下での脱落はより大きい。すなわち、大荷重
下での摺動摩擦下では著しく摩耗することになる。
本発明では上記の欠点を解消するため、バインダー相と
して硬度がＨマ＝ ２００〜４００と比較的低いが靭性
に優れ、かつ皮膜内の張力が比較的小さいステンレス銅
相を用いるとともに、硬度はＨマ＝５００〜７００程度
であるが、潤滑性に寄与するフェロモリブデンを用いる
ことにより、大荷重下での耐摩耗性を向上させることに
ある。
して硬度がＨマ＝ ２００〜４００と比較的低いが靭性
に優れ、かつ皮膜内の張力が比較的小さいステンレス銅
相を用いるとともに、硬度はＨマ＝５００〜７００程度
であるが、潤滑性に寄与するフェロモリブデンを用いる
ことにより、大荷重下での耐摩耗性を向上させることに
ある。
さらにステンレス鋼はそれ自身、耐酸化性、耐熱性、耐
食性にも優れ、溶射性も良好である。
食性にも優れ、溶射性も良好である。
本発明の溶射材はフェロクロム粉末４０〜８０重量％と
ステンレス鋼粉末１０〜５０重量％、フェロモリブデン
粉末１０〜５０重量％とを混合して得られるものであり
、その組成はクロム２０〜６０重量％、炭素り、８〜８
重量％、モリブデン５〜３６重量％を含み、残部が鉄ま
たは鉄とニッケルおよび付随的不純物となるように定め
られる。この場合、炭素はクロムと鉄との炭化物として
含まれることが必要であり、クロムまたはニッケルは鉄
との合金をなしていることが必要である。
ステンレス鋼粉末１０〜５０重量％、フェロモリブデン
粉末１０〜５０重量％とを混合して得られるものであり
、その組成はクロム２０〜６０重量％、炭素り、８〜８
重量％、モリブデン５〜３６重量％を含み、残部が鉄ま
たは鉄とニッケルおよび付随的不純物となるように定め
られる。この場合、炭素はクロムと鉄との炭化物として
含まれることが必要であり、クロムまたはニッケルは鉄
との合金をなしていることが必要である。
各成分の限定理由は次のとおりである。
炭素はクロム−鉄とカーバイドを形成して耐摩耗性に寄
与することから、炭素が１．６重量％以下ではカーバイ
ドが不足し、硬度が低くて耐アブレシブ摩耗性が劣り、
炭素が８重量％以上では、カーバイドが多すぎて皮膜が
脆化する結果となる。
与することから、炭素が１．６重量％以下ではカーバイ
ドが不足し、硬度が低くて耐アブレシブ摩耗性が劣り、
炭素が８重量％以上では、カーバイドが多すぎて皮膜が
脆化する結果となる。
クロムはクロム拳鉄カーバイドとして存在する他に鉄と
の合金をなして靭性改善に寄与することから、総量とし
ては２０〜６０重量％含ませる必要がある。クロムが２
０重量％以下では硬度が不足し耐うッピング摩耗特性ガ
低下し、６０重量％以上ではかえって脆くなる。
の合金をなして靭性改善に寄与することから、総量とし
ては２０〜６０重量％含ませる必要がある。クロムが２
０重量％以下では硬度が不足し耐うッピング摩耗特性ガ
低下し、６０重量％以上ではかえって脆くなる。
モリブデンは摺動面の潤滑性を高め酎摩耗性を向上させ
る効果を有する。モリブデンは硬いカーバイドの形で存
在すれば酎摩耗性に効果を発揮し、鉄に固溶した形で存
在すれば潤滑性に寄与する。いずれの形態にせよ、モリ
ブデン総量で５〜３６重量％含ませると効果が認められ
る。モリブデン含有量が３８％以上になると皮膜の靭性
が低下し、耐アブレシブ摩耗性に劣るものとなる。
る効果を有する。モリブデンは硬いカーバイドの形で存
在すれば酎摩耗性に効果を発揮し、鉄に固溶した形で存
在すれば潤滑性に寄与する。いずれの形態にせよ、モリ
ブデン総量で５〜３６重量％含ませると効果が認められ
る。モリブデン含有量が３８％以上になると皮膜の靭性
が低下し、耐アブレシブ摩耗性に劣るものとなる。
溶射材の残部は鉄または鉄とニッケルおよび付随的不純
物からなり、鉄または鉄とニッケルは主としてクロムと
の合金をなしている。
物からなり、鉄または鉄とニッケルは主としてクロムと
の合金をなしている。
旧は靭性を増して耐アブレシブ摩耗特性を向上させる効
果を有するので適量を含んでいても良い、Ｎｉの適量は
５〜１３重量％であり、あまり多量４ に添
加するとかえって耐摩耗性が劣化する。
果を有するので適量を含んでいても良い、Ｎｉの適量は
５〜１３重量％であり、あまり多量４ に添
加するとかえって耐摩耗性が劣化する。
その他の成分はステンレス鋼中への添加元素として含ま
れる程度のものが含まれていても１本発明の効果を得る
上で特に支障はない。
れる程度のものが含まれていても１本発明の効果を得る
上で特に支障はない。
本発明において使用するフェロクロム粉末は、クロム・
鉄カーバイドを利用するから市販の高炭素フェロクロム
を使用するのが必須である。その他には本発明の要件を
満たす範囲で中炭素フェロクロムあるいは低炭素フェロ
クロムを用いてもさしつかえない。これらのフェロクロ
ム粉末はインゴットを機械的に粉砕するか、あるいは溶
湯に気体−を吹きつける等の方法で得られる。フェロク
ロム粉末粒子の大きさは１５０ｇｍ以下、好ましくは１
０〜？４ｐｍに整粒したものが好ましい。
鉄カーバイドを利用するから市販の高炭素フェロクロム
を使用するのが必須である。その他には本発明の要件を
満たす範囲で中炭素フェロクロムあるいは低炭素フェロ
クロムを用いてもさしつかえない。これらのフェロクロ
ム粉末はインゴットを機械的に粉砕するか、あるいは溶
湯に気体−を吹きつける等の方法で得られる。フェロク
ロム粉末粒子の大きさは１５０ｇｍ以下、好ましくは１
０〜？４ｐｍに整粒したものが好ましい。
また本発明において使用するステンレス鋼粉末はＳＯ８
４３０に代表されるフェライト系ステンレス鋼や、ＳＵ
Ｓ ３０４に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼
さらにはＳＯＳ ３１Ｂに代表されるＭＯ入りのステン
レス鋼でも使用可能である。ステンレス鋼粉末は一般に
７トマイズ法によって製造され、好ましい粉末の粒子の
大きさはフェロクロム粉末と同様１５０ルｍ以下で、特
に１０〜７４ｐｍに整粒したものが良い。
４３０に代表されるフェライト系ステンレス鋼や、ＳＵ
Ｓ ３０４に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼
さらにはＳＯＳ ３１Ｂに代表されるＭＯ入りのステン
レス鋼でも使用可能である。ステンレス鋼粉末は一般に
７トマイズ法によって製造され、好ましい粉末の粒子の
大きさはフェロクロム粉末と同様１５０ルｍ以下で、特
に１０〜７４ｐｍに整粒したものが良い。
フェロモリブデンは市販の高炭素フェロモリブデン（Ｎ
ｏ：５５〜ｆ（５％、ｃ ： ｅ、ｏ％以下）か低炭素
フェロモリブデン（Ｎｏ：８０〜７０％、Ｃ： ０．１
０％以下）を使用すれば良いが、経済的には高炭素フェ
ロモリブデンが有利である。高炭素フェロモリブデンは
粉砕が容易であり、高炭素フェロクロムと同様の粒度に
粉砕して使用する。
ｏ：５５〜ｆ（５％、ｃ ： ｅ、ｏ％以下）か低炭素
フェロモリブデン（Ｎｏ：８０〜７０％、Ｃ： ０．１
０％以下）を使用すれば良いが、経済的には高炭素フェ
ロモリブデンが有利である。高炭素フェロモリブデンは
粉砕が容易であり、高炭素フェロクロムと同様の粒度に
粉砕して使用する。
以上の粉末を所定の割合に配合し、均一に混合して溶射
用粉末とする。
用粉末とする。
本発明は経済性の点から単に混合したままで使用するが
、適当なバインダーを使用して複合粉末として使用して
も何らさしつかえない。その場合も粒子径は１５０７１
ｍ以下、好ましくは１０〜？４４ｍに整粒すると溶射作
業性が良くなることは言うまでもない。
、適当なバインダーを使用して複合粉末として使用して
も何らさしつかえない。その場合も粒子径は１５０７１
ｍ以下、好ましくは１０〜？４４ｍに整粒すると溶射作
業性が良くなることは言うまでもない。
次に実施例をあげて本発明を説明する。
実施例
表１に示すようなフェロクロム粉末とステンレス銅粉末
とフェロモリブデン粉末とを表２に示す割合で均一混合
して溶射材とした。
とフェロモリブデン粉末とを表２に示す割合で均一混合
して溶射材とした。
（以下余白）
次に上記溶射材を使用して溶射皮膜を作り、硬度測定（
Ｈｖ）、プラストエロージせンテス） （Ｂ、Ｅ。
Ｈｖ）、プラストエロージせンテス） （Ｂ、Ｅ。
Ｔｅ５ｔ） 、 ラップテスト（ＬＰ Ｔｅ５ｔ） 、
大球式摩耗テスト（Ｗｓ）を実施した。各テストの条件
は次のとおりであった。
大球式摩耗テスト（Ｗｓ）を実施した。各テストの条件
は次のとおりであった。
】、溶射材料
溶射装置；プラズマダイン社製溶射装置５Ｇ−１００条
件；Ａｒ＝４０文／ｍｉｎ 、Ｈｅ＝ １５文／
ｆｆ１ｉｎ。
件；Ａｒ＝４０文／ｍｉｎ 、Ｈｅ＝ １５文／
ｆｆ１ｉｎ。
ｐｏｗｄｅｒ ｇａｓ（Ａｒ）＝ ７．５１／ｍｉｎ。
ｐｏｗｄｅｒ量＝ ５０ｇ／ｍｉｎ。
入力＝ ８０ＯＡ、 ３５Ｖ。
溶射距離＝ １００ｍｍで溶射
２、試験条件
（１）断面硬度測定（Ｈｖ（０，５））通常の鋼材上に
０．３ｍ−溶射し、切断後研磨し、島津製作所製マイク
ロビッカーズ硬度計にて荷重５００ｇで測定 （２）ブラストｘｏ−ジョン試験（Ｂ、Ｅ、Ｔｅ５ｔ）
■サンプルサイズ ５０Ｘ８０Ｘ３ 鋼材上に０．３ｍ−溶射■試験条件 ブラスト装置；不二製作所製ＦＤＫ−２型ノズル内径＝
９ｍｍ、距離＝ １００ｍｍ。
０．３ｍ−溶射し、切断後研磨し、島津製作所製マイク
ロビッカーズ硬度計にて荷重５００ｇで測定 （２）ブラストｘｏ−ジョン試験（Ｂ、Ｅ、Ｔｅ５ｔ）
■サンプルサイズ ５０Ｘ８０Ｘ３ 鋼材上に０．３ｍ−溶射■試験条件 ブラスト装置；不二製作所製ＦＤＫ−２型ノズル内径＝
９ｍｍ、距離＝ １００ｍｍ。
ブラスト圧力＝ ４．０ｋｇ／ ｃ ｍ” 。
ブラスト材；昭和電工型Ａ−４０゜
粒度＝−３２メツシュ＋６０メツシュ。
試験片ノズル角＝３０’。
ブラスト時間＝ １Ｏｓｅｃ
（３）ラップテスト（ＬＰ Ｔｅ５ｔ）■サンプルサイ
ズ 外径 １１０ｍｍＸ内径１００ｍｍＸ ５ｍｍｔリング
面にＯＪｍｍ’溶射 ■試験条件 ラップ装置；ツートン製ラップマスタ−１２荷重＝
５ｋｇ、試験時間＝ ２０ｍ１ｎ。
ズ 外径 １１０ｍｍＸ内径１００ｍｍＸ ５ｍｍｔリング
面にＯＪｍｍ’溶射 ■試験条件 ラップ装置；ツートン製ラップマスタ−１２荷重＝
５ｋｇ、試験時間＝ ２０ｍ１ｎ。
研磨材；昭和電工型Ａ−ｆ１００＃、 ２０ ｇ／文。
研磨材使用量； ｌｕｇ／１０ｍ１ｎ使用（４）大球式
摩耗試験（比摩耗量Ｗｓ ｍｍ２ ／ｋｇ ）■サンプ
ルサイズ ３０ｍ＋ｗＸ ６０ｍｍＸ ５ｍｍｔ 鋼材面上ニ０
．５ｍｍ溶射溶射後、平面研削盤にて表面研削後、 エメリー紙にてｔｅｏｏまで研磨 ■試験条件 相手材、 ５ＵＪ−２焼入れ鋼 直径３０ｍｍＸ ２ｍｍ 円板 摩擦速度＝ Ｏ，？８ｍ／ ｓ 、摩擦距離＝ＢＯＯ＋
ｓ。
摩耗試験（比摩耗量Ｗｓ ｍｍ２ ／ｋｇ ）■サンプ
ルサイズ ３０ｍ＋ｗＸ ６０ｍｍＸ ５ｍｍｔ 鋼材面上ニ０
．５ｍｍ溶射溶射後、平面研削盤にて表面研削後、 エメリー紙にてｔｅｏｏまで研磨 ■試験条件 相手材、 ５ＵＪ−２焼入れ鋼 直径３０ｍｍＸ ２ｍｍ 円板 摩擦速度＝ Ｏ，？８ｍ／ ｓ 、摩擦距離＝ＢＯＯ＋
ｓ。
荷重＝ ８．３ｋｇ、潤滑油＝タービン油＃３２（試
験前に試験片表面に塗布） 以上の測定結果を表２に併記する。
験前に試験片表面に塗布） 以上の測定結果を表２に併記する。
（以下余白）
結果から明らかなとおり１本発明による溶射材を使用し
た溶射皮膜はフェロクロム単独やステンレス鋼単独の溶
射皮膜に比較して優れた耐摩耗性を備えていることがわ
かる。これは単に組成を一致させるだけでなく、クロム
Φ鉄カーバイドとステンレス鋼の有する効果を兼ね備え
た結果書られる特有の効果である。
た溶射皮膜はフェロクロム単独やステンレス鋼単独の溶
射皮膜に比較して優れた耐摩耗性を備えていることがわ
かる。これは単に組成を一致させるだけでなく、クロム
Φ鉄カーバイドとステンレス鋼の有する効果を兼ね備え
た結果書られる特有の効果である。
Claims (1)
- クロム２０〜６０重量％、炭素１．６〜８重量％、モリ
ブデン５〜３６％を含み、残部が鉄または鉄とニッケル
および付随的不純物より成る組成を有するごとくフェロ
クロム粉末とステンレス鋼粉末とフェロモリブデン粉末
を混合してなることを特徴とする溶射用粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59119067A JPS61569A (ja) | 1984-06-12 | 1984-06-12 | 溶射用粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59119067A JPS61569A (ja) | 1984-06-12 | 1984-06-12 | 溶射用粉末 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61569A true JPS61569A (ja) | 1986-01-06 |
Family
ID=14752072
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59119067A Pending JPS61569A (ja) | 1984-06-12 | 1984-06-12 | 溶射用粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61569A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5292382A (en) * | 1991-09-05 | 1994-03-08 | Sulzer Plasma Technik | Molybdenum-iron thermal sprayable alloy powders |
| US20220389547A1 (en) * | 2019-11-06 | 2022-12-08 | Attometal Tech Korea Inc. | Coated body |
-
1984
- 1984-06-12 JP JP59119067A patent/JPS61569A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5292382A (en) * | 1991-09-05 | 1994-03-08 | Sulzer Plasma Technik | Molybdenum-iron thermal sprayable alloy powders |
| US20220389547A1 (en) * | 2019-11-06 | 2022-12-08 | Attometal Tech Korea Inc. | Coated body |
| US12442063B2 (en) * | 2019-11-06 | 2025-10-14 | Attometal Tech Pte. Ltd. | Coated body |
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