JPS6157725B2

JPS6157725B2 -

Info

Publication number: JPS6157725B2
Application number: JP17644480A
Authority: JP
Inventors: Toshio Makimoto; Sadahiko Nishimura
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1980-12-12
Filing date: 1980-12-12
Publication date: 1986-12-08
Also published as: JPS5799804A

Description

【発明の詳細な説明】この発明はマイクロストリツプアンテナに関
し、特に誘電体レドームを被せた新しい形式の利
得増加を伴つたマイクロストリツプラインアンテ
ナに関するものである。

従来のマイクロストリツプラインアンテナ（以
下MSLアンテナと略称する）は第１図から第４
図のそれぞれに示すように種々の形式のものがあ
る。第１図は誘電体基板１の裏面に地導体２を一
様に形成し、表面にＺ軸に平行な部分とＹ軸に平
行な部分とから交互に成つた蛇行状のストリツプ
導体３から成る進行波アンテナを形成したもの
で、Ｚ軸に平行な部分と、Ｙ軸に平行な部分のそ
れぞれの長さを適宜組合わせると、Ｚ軸に平行な
向きの直線偏波、Ｙ軸に平行な向きの直線偏波あ
るいは円偏波などを放射する進行波アンテナが形
成できる。第２図は誘電体基板１の裏面に地導体
２を一様に形成し、表面にジグザグ状に折曲げた
ストリツプ導体４から成るＹ軸に平行な向きの直
線偏波を放射する進行波アンテナを形成したもの
である。第３図は誘電体基板１の裏面に地導体２
を一様に形成し、表面に折返しアンテナの一種で
あるフランクリンアンテナ形状に折曲げたストリ
ツプ導体５から成るＺ軸に平行な向きの直線偏波
を放射する進行波アンテナを形成したものであ
る。第４図は誘電体基板１の裏面に地導体２を一
様に形成し、表面に直線、正方形ループ、直線、
正方形ループ、………と周期的に折曲げたストリ
ツプ導体６から成る円偏波を放射する進行波アン
テナを形成したものである。

一般にこの種のMSLアンテナの動作利得は、
ストリツプ導体の幅、折曲げ形状等の幾何学的形
状および放射する偏波形式などは異なつても、放
射素子の数すなわちほぼ基板の長手方向の長さに
よつて定まる。ただし、その長さには限界がある
ので、アンテナ全長が与えられると動作利得は一
義的に定まつてしまう。

一方、アンテナの高利得化の一方式に第５図に
示すシヨートバツクフアイヤーアンテナ（以下
SBFアンテナと略称する）がある。いま、λ_pを
使用周波数に対応する波長とすると、このSBFア
ンテナはダイポールアンテナ７の後方λｏ／４の
位置に円形の大反射板８、前方λｏ／４の位置に
円形の小反射板９を配したもので、ダイポールア
ンテナ７から放射された電磁波を両反射板８，９
間で多重反射させて、放射ビームを尖鋭化し利得
を高めている方式である。この場合、電磁波は小
反射板９の端部より回折して小反射板９に垂直な
方向に放射する。したがつて、小反射板９の直径
を大きくすると、この部分の反射係数は大きくな
るものの逆にブロツキング効果が大となるためそ
の大きさに限界がある。

一般に、アンテナを屋外などに設置したとき、
雨、雪、風などは止めて電磁波はよく通過させる
ものに誘電体レドームがある。この場合、レドー
ムからの電磁波の反射をできるだけ低減しかつア
ンテナの指向特性を損わないようにするための
種々の方法がなされている。例えば、第６図ａに
示すように、誘電体平板１０の厚みｔを薄くして
反射を少くするかまたは第６図ｃに示す誘電体平
板１０の厚みをλ〓／２の整数倍（例示は１倍）
に選んで誘電体平板の影響を最小にしている。た
だし、λ〓は誘電体媒質中の平面波の波長でλ〓
＝λｏ／√_rで与えられ、ε_rは比誘電率であ
る。一方、第６図ｂで示される誘電体平板１０の
厚みｔがλ〓／４の奇数倍（例示では１倍）のと
きには最も影響が強く、入射電磁波は最大の反射
が生じ、レドームに用いることは不適合である。
なお、第６図の矢印は入射波ｐ、透過波ｑ、反射
波ｒを示し、その反射、透過の大きさを矢印の長
さで説明的に示している。

この発明は、上述の３方式すなわちMSLア
ンテナ、SBFアンテナおよび誘電体レドーム
の性質を巧みに組合わせ、特に誘電体レドームの
性質を逆に応用して全く新規な利得増加を伴なう
MSLアンテナを提供することを目的とするもの
である。

すなわち、この発明は、少なくとも裏面に平面
状の地導体を設けた誘電体の表面に、周期的に折
り曲げた１条又は複数条のストリツプ導体を備え
てなる直線偏波あるいは円偏波を放射・吸収する
ように形成してなるマイクロストリツプラインア
ンテナにおいて、上記誘電体の表面側に、該誘電
体と一定の空間をおいて上記平面状地導体と平行
に誘電体板を設け、該誘電体板の厚みは大略誘電
体板中における波長λ〓の４分の１の奇数倍（奇
数には１を含む）に選ぶとともに、誘電体板の裏
面と上記平面状地導体との距離を略々自由空間波
長λｏの２分の１に設定したことを本質的な特徴
とするマイクロストリツプラインアンテナであ
る。

好ましくは上記誘電体板の厚みは大略λ〓の４
分の１にされる。

より好ましくは、上記誘電体板の材料は大きな
比誘電率をもつものが選ばれる。

さらに好ましくは、上記誘電体は上記平面状の
地導体と大略同一面積で重畳するプリント基板の
誘電体である。

以下、この発明を図面の実施例により詳細に説
明する。

第７図は、この発明の一実施例としてのマイク
ロストリツプラインアンテナの外観斜視図であ
り、第８図はその平面図ａ、正面図ｂ、側面図ｃ
を夫々示している。

第７図、第８図において、１１は適宜厚さの平
板状の誘電体にてなる基板で、その裏面全面に亘
つて平面状の地導体１２（薄膜状で厚さ約35μ
ｍ）が設けられている。１３は補強用の金属板で
例えば鉄、アルミニウム、黄銅等の材質からな
り、地導体１２に接着している。１４は基板１１
の表面にプリント基板の選択エツチングにより形
成された導体例えば銅からなるストリツプ導体
で、このストリツプ導体１４は、Ｚ方向辺A₁〜
A₁₃とＹ方向辺B₁〜B₁₂からなり、Ｚ方向辺とＹ方
向辺を順次交互に組み合わせてクランク形状ない
し蛇行状に折曲げて形成されており、各辺の長さ
は全て約λ_g／２に選ばれている。ただし、λ_gは
使用周波数に対応する線路波長である。前記平面
状の地導体１２より上方Ｈの高さで、かつ平面状
の地導体１２の面と平行に厚みＴの誘電体平板１
５が被せられており、これを金属側板１６，１６
で両側から支持するように構成されている。

なお、この実施例に係るMSLアンテナにおい
て、ストリツプ導体１４を進行波等が伝播する
が、この波の進行時においてストリツプ導体１４
の折曲部で反射波が生じないように第９図に１７
で明瞭に示すごとく、角端部が直角二等辺三角形
状に削除されている。

第７図、第８図のアンテナの各部の寸法等を第
９図に規定した符号を参照して、その一例を以下
に示す。ただし、各方向辺の長さは中心線に沿う
長さである。

(イ) 基板材料：Rexolite 1422（商品名；オーク
社、米国）比誘電率；εｒ＝2.53 (ロ) 基板厚さ：0.79mm (ハ) 基板幅：90mm (ニ) 基板長：160mm (ホ) ストリツプ導体１２の幅W₁：２mm (ヘ) Ｚ方向辺Ａの長さl₁：11.8mm (ト) Ｙ方向辺Ｂの長さl₂：11.8mm (チ) 各角部の角度α：90゜ここで、このような試作例のMSLアンテナの
基板部の作成方法について簡単に触れる。蛇行状
のストリツプ導体１４は、誘電体損失の少ない誘
電体板１１の両面に張られた薄板状の導電性物質
例えば銅板の片一方の面を適当に選択エツチング
し、所定の部分すなわちストリツプ導体１４の部
分だけ残置せしめることによつて得られる。エッ
チングの行なわれなかつた裏面の広く均一な金属
導体板はそのままアンテナの地導体１２として活
用できる。このため上記作製法によるMSLアン
テナの主偏波成分はストリツプ導体１４の張られ
ている基板１１の表面方向にほぼ円形な片面放射
パターンを示し、地導体１２の張られている裏面
方向にはほとんど電磁波の輻射が行なわれること
はなく、放射ビームを形成するには好都合な条件
を備えている。

上記のように構成したアンテナにおいて、スト
リツプ導体１４の左端Ｓに同軸コネクターを取付
けて給電点とする。一方、ストリツプ導体１４の
右端Ｑは開放端にして給電点Ｓから進行して来た
波を全反射させ、定在波アンテナの動作をさせて
いる。このとき、各辺ＡおよびＢの長さを約λ
_g／２に選んでいるため、Ｚ方向辺Ａは放射器と
して動作し、Ｙ方向辺Ｂは伝送線路として動作す
る。したがつて、第８図は放射器数が13個の場合
を示している。

次に、上述のアンテナが増加した利得をもつ
MSLアンテナとなる動作原理を第１０図を用い
て説明する。いま第８図のアンテナはＺ方向辺Ａ
なる放射器数が13個であるアレイアンテナである
から、任意の位置の一つのＺ方向辺Ａにおいて放
射器の上方に誘電体平板１５を配したときについ
て、以下説明を行う。

厚さＴ＝λ〓／４なる誘電体平板１５に垂直に
入射した平面波は第６図ｂに示すように一部は透
過し、残りは反射する。このとき、誘電体平板１
５の反射係数ρは平面波の偏波面には無関係に ρ＝１−εｒ／１＋εｒ ……(1) で与えられる。上式(1)は厚みＴの誘電体平板１５
内での平面波の多重反射を考慮した結果を示して
いるので、第１０図ａの誘電体平板１５は等価的
に第１０図ｂに示す厚みが無限小で反射係数がρ
なる反射膜１８に仮想的に置き替えられる。一
方、ストリツプ導体１４は地導体１２があるため
第１０図ａに示す如きストリツプ導体に対応して
イメージ導体１９が形成される。したがつて、こ
れらのストリツプ導体１４とイメージ導体１９と
の合成の放射導体A₀を等価的に第１０図ｂの原
点Ｏに置くことにする。この等価的な放射導体
A₀は指向性波源（方向Ｘ）であるが、以下無指
向性波源（全方向Ｘ、Ｙ、Ｚに出ている）と仮定
して取扱う。いま、地導体１２および等価反射膜
１８は無限に大きいものと仮定すると、等価放射
導体A₀より放射された電磁波は、一部は等価反
射膜１８を透過し、残部は反射して更に地導体１
２で全反射され、再び一部は等価反射膜１８を透
過し、残部は反射する。この過程を繰返して電磁
波はつぎつぎと等価反射膜１８を透過してゆき、
地導体１２と等価反射膜１８との間において多重
反射している電磁波は順次減衰してゆく。このと
き等価反射膜１８の反射係数ρの値が一｜（但
し、一は逆相を意味する）に近いほど多重反射の
回数は多い。この多重反射の様子は、等価放射導
体A₀とイメージ導体A₁，A₂，A₃，………An……
…とA′₁，A′₂，A′₃，………A′n………の無限列
として第１０図ｃに示される。いま、放射は地導
体１２の上半面のみに行なわれるから、イメージ
導体列A′₁，A′₂，A′₃………A′n，………は以下
の説明には無視して取扱つて良い。したがつて、
等価放射導体A₀とそのイメージ導体列A₁，A₂，
A₃，………An，………とを考えれば良いことに
なる。これは等間隔2Hで等価反射膜１８の反射
係数ρで定まるテーパ状に振幅分布を持ち順次減
衰してゆく一次元放射素子列とみなされる。い
ま、等価放射導体A₀の振幅をI₀とすると、各イメ
ージ導体Anの振幅InはρⁿIoとなる。地導体１２
と等価反射膜１８の間隔Ｈをλ_０／２に選ぶと、
各素子間隔は2H＝λ_０となり、したがつてこの
一次元放射素子列の指向性Ｄは簡単に次式で示さ
れる。

ただし、｜ρ｜＜１である。いま、Ｎの大きな
値に対してρ^N→０であるから、式(2)は、Ｄ＝１＋｜ρ｜／１−｜ρ｜ ……(3) となる。これは反射係数ρが大きいほど指向性Ｄ
が大なることを示している。今仮りに、上式に式
(1)の関係を代入してみると、結局Ｄ＝εｒ ……(4) なる式(4)が導出され、この式に新しい意味を読み
とることができる。すなわち、式(4)の結果の意味
することは、地導体１２と誘電体平板１５との間
で電磁波を多重反射させるが、この場合、比誘電
率εｒの大きい誘電体を用いるほどアンテナの指
向性Ｄが大きくなること、すなわち利得が増大す
ることを示している。以上の計算結果は等価放射
導体A₀を無指向性波源として取扱つて得たもの
であるが、実際はA₀はＸ方向に指向性のある波
源であるから、Ｘ方向のみに利得は更に高いもの
になるはずであり、比誘電率εｒに比例する関係
は全く同様である。

つぎに、上述のような理論的背景のもとに試作
された第８図に示す実施例の利得増加を伴なつた
MSLアンテナの実験結果を以下に示す。これは
Ｚ方向辺Ａすなわち放射器の数が13個の場合であ
る。誘電体平板１５としては市販のアクリル板
（εｒ＝2.64）およびガラス板（εｒ＝4.30）の
２種類を用いた。第１１図は誘電体平板１５の厚
みＴを一定とし、高さＨと動作利得Ｇとの関係を
示す第１２図は高さＨを一定とし、厚みＴと動作
利得Ｇとの関係を示す。第１１図、第１２図にお
いて、曲線Ｕ１，Ｕ２はアクリル板、曲線Ｖ１，
Ｖ２はガラス板の実測値を示し、高さＨは約λ
ｏ／２、厚みＴは約λ〓／４のとき動作利得Ｇは
最大値を示している。つぎに動作利得Ｇが最大値
を示す付近でのXY面電界指向特性曲線を第１３
図に示している。第１３図ａは、誘電体平板１５
を被せない場合であり、利得Ｇ＝14.5dBi（ｉは
無指向アンテナとの比であることを示す）、ビー
ム幅Δθ＝65.5゜が観測され、第１３図ｂは誘電
体平板１５としてアクリル板（εｒ＝2.64）を用
いた場合で、厚みＴ＝５mm、高さＨ＝16mmのと
き、利得Ｇ＝17.4dBi、ビーム幅Δθ＝32.4゜が
観測され、第１３図ｃは誘電体平板１５としてガ
ラス板（εｒ＝4.3）を用いた場合であり、厚み
Ｔ＝４mm、高さＨ＝16mmのとき利得Ｇ＝
19.4dBi、ビーム幅Δθ＝26.3゜が観測された。
なお、実験結果は全て周波数ｆ＝9.3GHzで行な
つたものである。

以上の実験結果から、本実施例の利点を定性的
に述べると、誘電体平板１５を被せない場合に比
べ、誘電体平板１５を基板１１の上方に設けるだ
けでビーム幅Δθは狭くなりしたがつて動作利得
Ｇは増大している。しかも、比誘電率εｒの値が
大きければ大きいほど動作利得Ｇが高い。すなわ
ち、平面状の地導体１２と誘電体平板１５の裏面
との離隔距離Ｈが自由空間波長λ_pに対して0.4〜
0.6λ_pすなわち略々λ_p／２でかつ誘電体平板１
５の厚みＴが当該誘電体平板１５の媒質中におけ
る波長λεに対して0.15〜0.3λεすなわち大略
λε／４のときに最適値を実現している。これ
は、誘電体平板１５の厚みＴがλε／４のとき最
大反射係数を示し、離隔距離Ｈがλ_p／２のとき
平面状地導体１２と誘電体平板１５とで一種の半
透明開口共振器を構成し、共振状態となり結果と
して利得の増加をもたらしているものと考えるこ
とができる。それゆえ、レドームとして機能する
誘電体平板１５の材料は、高い比誘電率を有する
ものであれば、それだけ反射係数は大となり、い
つそう高利得化が期待できるものである。また、
誘電体平板１５の厚みＴがほぼこの誘電体媒質中
の波長λεの1/4のときに最適であると述べた
が、第１２図を参照すれば明白なように、一般に
λε／４の奇数倍（１倍を含む）に選んでもよ
い。

なお、第８図に示す誘電体平板１５を支持する
金属板１６，１６は、指向特性に若干の影響を与
えるが、金属の他誘電体（絶縁体）であつても良
く、また対向して設けているこの金属板１６，１
６の間隔（基板１１の幅に同じ）は1.5λ_p以上に
選ぶのが良い。これは、1.5λｏ未満では利得の
増加率が低いからである。なお、一般には無限に
広くてもよいが、ほぼ４λｏぐらいで利得の増加
率が鈍化（サチユレート）する（実験による）の
で実用的には1.5λｏ〜４λｏの範囲内で選ぶの
がよい。これによつて、誘電体平板１５の適切な
大きさを規定することができる。さらに、上記実
施例では、MSLアンテナの放射器を構成するの
にプリント基板の選択エツチング技術を用いて形
成したが、これは製作技術上簡易であるという理
由によるものであり、ストリツプ導体１４の下部
の誘電体基板１１は一様に平板状でなくともよく
さらに極端に言えば存在しなくても動作特性に何
ら影響はなく単にストリツプ導体１４が中空に浮
いている状態であつてもよい。これも実験で確認
済みである。つまり、誘電体基板１１はストリツ
プ導体１４の支持体としての機能をなしこの発明
における主たる構成要件とはならないものであ
る。しかし、プリント基板を選択エツチングする
ことにより簡易に製作できかつ裏面を平面状の地
導体１２として活用できるので、より好ましいと
言えるのである。なお、上述の実施例では誘電体
基板１１の厚みを0.1λｏ以下とした。

本発明に係るMSLアンテナは、主ビーム方向
が真正面（Ｘ軸方向）の場合、その偏波の向きに
無関係に利得の増加をもたらす。したがつて、第
７図に示すＺ軸に平行な向きの直線偏波の実施例
以外にＹ軸に平行な向きの直線偏波のMSLアン
テナおよび円偏波MSLアンテナにも適用でき
る。

ちなみに、第２図のストリツプ導体４がジグザ
グ形でＹ軸に平向な向きの直線偏波MSLアンテ
ナ、および第４図のストリツプ導体６が直線、正
方形ループ、直線、正方形ループ………と形成し
た円偏波MSLアンテナについてもそれぞれ誘電
体平板１５を高さＨ＝λｏ／２に選んで実験を行
なつた観測結果は、いずれも利得Ｇが増加してい
ることを確認している。すなわち、本発明に係る
MSLアンテナは偏波面に関係なく動作する。

また、第７図のように形成したMSLアンテナ
本体２０を第１４図のように左右対称的に配置し
対として用い中央から給電するようにしてもよ
い。その他、任意の複数条のアンテナ列を設けた
面状アレイアンテナの上部に誘電体平板１５を配
し、実施しても利得の増加は可能であり、これを
第１５図に示す。

次に、最近特に、円偏波MSLアンテナの高利
得化が要請されているので、本発明を適用した他
の実施例をさらに掲げ実験データを吟味すること
により本発明がいかに有用であるかの論拠とす
る。

第１６図は１条のストリツプ導体３０′のＵ字
形部が円偏波放射器として動作するMSLアンテ
ナ３０の上方に誘電体平板１５を設けたものであ
る。寸法（mm）は第１６図に示す通りであり、Ｕ
字形部の平行な両腕辺は７mm、底辺は12mmおよび
Ｕ字形部を連結している直線片は20mmであつて、
放射器の個数は６、使用周波数はｆ＝9.3GHzで
ある。条件は、アクリル板（εｒ＝2.64）ではＨ
＝16、Ｔ＝５（mm）、ガラス板（εｒ＝4.3）では
Ｈ＝16、Ｔ＝４（mm）として行なつた。その結
果、第１７図に示す如き優れた特性を得た。すな
わち、第１７図ａは誘電体平板１５がない場合、
ｂはアクリル板を用いた場合、ｃはガラス板を用
いた場合のそれぞれのXY面電界指向特性（θ＝
90゜）の曲線である。利得Ｇはａの場合で
8.0dBi、ｂの場合は11.6dBi、ｃの場合は14.7dBi
であつた。さらに軸比ARは、ａで1.14、ｂで
1.22、ｃの場合も1.22であり、軸比の劣化はほと
んどない。この実験結果から、XY面電界指向特
性は比誘電率が高い程ビーム幅は先鋭になつてお
り同時に利得もｂの場合で3.6dB、ｃの場合で
6.7dBもの増加を示している。

第１８図は、第１７図の円偏波MSLアンテナ
を図示のように２条平行かつ並列に結合しかつ放
射器を３λ_g／４（寸法の選び方は第１９図に詳
細に示す）だけアンテナの長手方向にずらして形
成したものを示す。なお、λ_gは進行波の線路波
長であり、３λ_g／４だけずらせるのは１条のス
トリツプ導体の場合にはアンテナ長手方向に生じ
てしまうグレーテイングローブを相殺してしまう
ためである。また、このような円偏波MSLアン
テナ本体を動作させるには第２０図に示す如く整
合負荷Ｒを接続して進行波に基づく円偏波放射を
実現するのが一般的である。第２０図のアンテナ
右旋円偏波、第２１図のアンテナは左旋円偏波を
放射する。第２２図ないし第２４図はそれぞれ
MSLアンテナ本体の種々の構成パターンを示
し、第２２図は直線状アレイアンテナ、第２３図
は面状アレイアンテナ、第２４図は面状多重アレ
イアンテナの例である。

なお、以上の説明ではアンテナは全て送信アン
テナとして述べてきたが、受信アンテナとしても
構成できることは明白であろう。

以上詳述したように、この発明によれば平面状
に構成できるMSLアンテナ本体の上方に適宜厚
さの誘電体平板を付加するだけの簡単な構造で、
しかも該誘電体平板は利得増加とレドームの双方
の機能を果しかつ偏波面に関係しない動作をな
し、さらに全体の厚みがわずか１波長弱の薄さで
小形、軽量、高利得な平面アンテナが構成できる
など数多くの利点を有している。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第４図はそれぞれ従来のマイクロ
ストリツプラインアンテナの構成例を示す図であ
り、第５図はシヨートバツクフアイヤーアンテナ
の構成例を示す説明図、第６図は従来の誘電体レ
ドームの説明図である。第７図はこの発明の実施
例に係る増加利得を伴うマイクロストリツプライ
ンアンテナの斜視図、第８図はその投影図であり
ａは平面図、ｂは正面図、ｃは側面図である。第
９図は第７図、第８図の実施例におけるストリツ
プ導体の詳細な寸法を説明するための平面図、第
１０図は第７図、第８図の実施例における利得増
加の動作原理を説明するための図、第１１図、第
１２図は夫々実施例のアンテナを用いて実測した
利得の特性曲線を示す図、第１３図は実施例のア
ンテナを用いて実測したXY面の電界指向特性曲
線であり、ａは誘電体平板１５を被せない場合、
ｂはアクリル板を被せた場合、ｃはガラス板を被
せた場合である。第１４図、第１５図は夫々この
発明の他の実施例として、ストリツプ導体の種々
の構成からなるMSLアンテナの投影図である。
第１６図はこの発明のさらに他の実施例として、
ストリツプ導体のＵ字形部が円偏波放射器として
動作するクランク形状のMSLアンテナの概略斜
視図であり、第１７図はそのXY面電界指向特性
（θ＝90゜）を示す図でａは誘電体平板を被せな
い場合、ｂはアクリル板の場合、ｃはガラス板の
場合である。第１８は第１７図の円偏波MSLア
ンテナよりさらに優れた特性を示すMSLアンテ
ナの構成例であり、第１９図はそのストリツプ導
体の寸法の選び方を示す説明図、第２０図は実用
的に動作させる場合の概略平面図である。第２１
図ないし第２４図はそれぞれ第１８図のアンテナ
を複数組み合せて面状アレイアンテナを構成した
場合のストリツプ導体のパターンを示す図であ
る。１１……誘電体基板、１２……平面状地導体、
１４……ストリツプ導体、１５……誘電体平板。

Claims

【特許請求の範囲】１裏面に平面状の地導体を設けた誘電体の表面
に、周期的に折曲げたストリツプ導体を備えてな
る直線偏波あるいは円偏波を放射するように形成
してなるマイクロストリツプラインアンテナにお
いて、上記誘電体の表面側に、該誘電体と一定の空間
をおいて上記平面状の地導体と平行に誘電体板を
設け、該誘電体板の厚みを大略λ〓／４（但し、
λεは誘電体板中での波長）の奇数倍（１、３、
５………倍）に選ぶと共に誘電体板の裏面と上記
地導体との離隔距離を略々λｏ／２（但し、λｏ
は自由空間波長）に設定したことを特徴とするマ
イクロストリツプラインアンテナ。２上記誘電体板の厚みを大略λ〓／４とした特
許請求の範囲第１項記載のマイクロストリツプラ
インアンテナ。３上記誘電体板の比誘電率は大きく選ばれる特
許請求の範囲第１項又は第２項記載のマイクロス
トリツプラインアンテナ。４上記誘電体は上記平面状の地導体と大略同一
面積で重畳するプリント基板の誘電体である特許
請求の範囲第１項ないし第３項のいずれかに記載
のマイクロストリツプラインアンテナ。