JPS6160859A - 耐溶接低温割れ感受性に優れた構造用鋼 - Google Patents
耐溶接低温割れ感受性に優れた構造用鋼Info
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- JPS6160859A JPS6160859A JP17939284A JP17939284A JPS6160859A JP S6160859 A JPS6160859 A JP S6160859A JP 17939284 A JP17939284 A JP 17939284A JP 17939284 A JP17939284 A JP 17939284A JP S6160859 A JPS6160859 A JP S6160859A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、耐溶接低温割れ感受性に優れた構造用鋼に
関するものである。
関するものである。
海洋構造物、造船用索材、圧力容器用−等の構造用鋼の
溶接を不適当な条件のもとで行うと、溶接の熱影響部に
、ビート下割れ、上端別れ等の、所謂、溶接低温割れが
生じることがある。この溶接低温割れは、溶接構造物の
安全性に最も重大な影響を及ぼすものであるので、未然
に防止する必要がある。
溶接を不適当な条件のもとで行うと、溶接の熱影響部に
、ビート下割れ、上端別れ等の、所謂、溶接低温割れが
生じることがある。この溶接低温割れは、溶接構造物の
安全性に最も重大な影響を及ぼすものであるので、未然
に防止する必要がある。
従来、上記溶接低温割れを防止する方１去として、■
母材の溶接部を予熱する。
母材の溶接部を予熱する。
■ 低水素レベルの溶接棒を使用する。
■ 母材組成の炭素当：！ｔ （Ｃｅｑ ）および溶接
割れ感受性組成（以下、ＰＣＭと云う）を低下させる。
割れ感受性組成（以下、ＰＣＭと云う）を低下させる。
しかし、上記■の方法は、溶接能率が大幅に低下し、上
記■の方法は、溶接棒が高価なために施工コストが増大
し、且つ、溶接棒の保守管理に手間がかかり、そして、
上記■の方法は、溶接低温＞Ｕれ感受性の改善には有効
である反面、母材強度の低下を招くために母材特性の点
から、その低下量は制限される。
記■の方法は、溶接棒が高価なために施工コストが増大
し、且つ、溶接棒の保守管理に手間がかかり、そして、
上記■の方法は、溶接低温＞Ｕれ感受性の改善には有効
である反面、母材強度の低下を招くために母材特性の点
から、その低下量は制限される。
従って、この発明の目的は、母材を予熱することなく、
低水素レベルの溶接棒を使用することなく、しかも、Ｐ
ＣＭを低下させることなく溶接低温ｉすれの発生を防止
できる、耐溶接低温割れ感受性に優れた構造用鋼を提供
することにある。
低水素レベルの溶接棒を使用することなく、しかも、Ｐ
ＣＭを低下させることなく溶接低温ｉすれの発生を防止
できる、耐溶接低温割れ感受性に優れた構造用鋼を提供
することにある。
この発明は、
Ｃ：０．０３〜０．２０チ、
Ｓｉ：０．０５〜０．８０チ、
Ｍｎ：０．３０〜２．００％、
Ｓｏｌ、Ｍ ： ０．００５〜０．０８０％。
ｐ ： ｏ、ｏｏｏｏｓ 〜０．０００９ ％、残部：
鉄及び°不可避不純物 からなり、必要に応じて、上記成分組成に、さらに、 Ｎｂ：ｏ、ｏｏｓ〜０．０３０％、 Ｖ ： ０．００５〜０．１００％、 Ｃｕ： ０．０５−１．５０％、 Ｎｉ：０．０５〜４．００％、 Ｃｒ： ０．０５〜４．５０％、 Ｍｏ：０．０５〜ｌ、００％、 Ｔｉ二〇、００３〜０１００％、および、Ｂ ： ０．
０００３〜０．０００９（以上、ｗｔ％）の少なくとも
１種を含有することに特徴を有する。
鉄及び°不可避不純物 からなり、必要に応じて、上記成分組成に、さらに、 Ｎｂ：ｏ、ｏｏｓ〜０．０３０％、 Ｖ ： ０．００５〜０．１００％、 Ｃｕ： ０．０５−１．５０％、 Ｎｉ：０．０５〜４．００％、 Ｃｒ： ０．０５〜４．５０％、 Ｍｏ：０．０５〜ｌ、００％、 Ｔｉ二〇、００３〜０１００％、および、Ｂ ： ０．
０００３〜０．０００９（以上、ｗｔ％）の少なくとも
１種を含有することに特徴を有する。
Ｃ発明の構成〕
本発明者等は、上述した問題点を解決するために種々研
究を重ねた。この結果、粒界の強度は溶接低温割れ顛大
きく影響を及ぼすこと、および、粒界に偏析したＰの量
を大幅に低減させれば、溶接低温割れの発生を防止する
ことができるといった知見を得た。
究を重ねた。この結果、粒界の強度は溶接低温割れ顛大
きく影響を及ぼすこと、および、粒界に偏析したＰの量
を大幅に低減させれば、溶接低温割れの発生を防止する
ことができるといった知見を得た。
この発明は、上述した知見に基づきなされたものであっ
て、以下、この発明を更に説明する。
て、以下、この発明を更に説明する。
Ｃ：Ｏ，１２％、Ｓｉ：０．２７％、 Ｍｎ ： １．
４３％。
４３％。
Ｓ：０．００４％（以上、ｗｔ％）を含有し、下式で定
義されるＰＣが０．３１ （ＰＣＭ ＝０．２０ ｗｔ
％ ）の、厚さ２５＋ｕの鋼板を、拡散性水素量Ｈ：４
ｃｃ／ １００７の溶接棒を用いて溶接し、斜めｙ開先
拘束溶接割れ試験を行った。この結果を第１図に示す。
義されるＰＣが０．３１ （ＰＣＭ ＝０．２０ ｗｔ
％ ）の、厚さ２５＋ｕの鋼板を、拡散性水素量Ｈ：４
ｃｃ／ １００７の溶接棒を用いて溶接し、斜めｙ開先
拘束溶接割れ試験を行った。この結果を第１図に示す。
ＰＣ＝ Ｐ（Ｍ＋ Ｈ／ ６０ ＋ ＩＬ／ ６００但
し、ＰＣＭ ： ｃ＋ Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ｃｕ＋ご＋１４
＋Ｖ 、 Ｎｉ 、ト５Ｂ（、。
し、ＰＣＭ ： ｃ＋ Ｓｉ＋Ｍｎ＋Ｃｕ＋ご＋１４
＋Ｖ 、 Ｎｉ 、ト５Ｂ（、。
Ｌ：母材の板厚
第１図から明らかなよって、母材のＰ含有量が９ ｐｐ
ｍ （０，ＯＯＯ９ｗｔ％）以下の場合には、母材を予
熱しなくても溶接低温割れは発生しないことがわかる。
ｍ （０，ＯＯＯ９ｗｔ％）以下の場合には、母材を予
熱しなくても溶接低温割れは発生しないことがわかる。
これに対して、母材のＰ含有量が３０ｐｐｍ （ｏ、ｏ
Ｏ３ｏｖｔ％ ）以上の場合には、母材を約５０℃に
予熱しないと溶接低温割れが発生することがわかる。
Ｏ３ｏｖｔ％ ）以上の場合には、母材を約５０℃に
予熱しないと溶接低温割れが発生することがわかる。
次に、上述した鋼板と同様の鋼板を、拡散性水素量が異
なる溶接棒を用いて、斜めｙ開先拘束溶接割れ試験を行
った。この結果を第２図に示す。
なる溶接棒を用いて、斜めｙ開先拘束溶接割れ試験を行
った。この結果を第２図に示す。
第２図から明らかなように、母材のＰ含有・数が９ｐｐ
ｍ以下の場合には、拡散性水素量が４ＣＣ／ １００
？の溶接棒を用いて溶接を行っても溶接低温割れは発生
しないことがわかる。これに対して、母材のＰ含有量が
４０ ｐｐｍ以上の場合にけ、拡散水素量が１ｃｃ／１
００？の溶接棒を使用しないと溶接低温゛ンリれが発生
することがわかる。
ｍ以下の場合には、拡散性水素量が４ＣＣ／ １００
？の溶接棒を用いて溶接を行っても溶接低温割れは発生
しないことがわかる。これに対して、母材のＰ含有量が
４０ ｐｐｍ以上の場合にけ、拡散水素量が１ｃｃ／１
００？の溶接棒を使用しないと溶接低温゛ンリれが発生
することがわかる。
以上のことから明らかなように、母材のＰ含有量を９
ｐｐｍ以下にすれば、母材の予熱が不要となり、且つ、
拡散水素量が少ない、即ち、低水素レベルの安価な溶接
、棒によって溶接することが可能となる。
ｐｐｍ以下にすれば、母材の予熱が不要となり、且つ、
拡散水素量が少ない、即ち、低水素レベルの安価な溶接
、棒によって溶接することが可能となる。
次Ｋ、この発明において、成分）組成の限定理由につい
て説明する。
て説明する。
Ｃ：炭素には母材の強度を高める作用があるが。
その含有量が０．２０ ｗｔ％ を越えると、溶接低温
割れが発生し易くなる。従って、０．２０ ｖｔ％ 以
下の炭素を含有させるべきである。一方、炭素含有量が
０．０３ｖｒｔ％ 未満では、母材の強度を補なうため
に、多量の合金元素を添加する必要があり、経済的に不
利である。従って、炭素含有量は、Ｑ、 ０３ ｗｔ％
以上とすべきでちる。
割れが発生し易くなる。従って、０．２０ ｖｔ％ 以
下の炭素を含有させるべきである。一方、炭素含有量が
０．０３ｖｒｔ％ 未満では、母材の強度を補なうため
に、多量の合金元素を添加する必要があり、経済的に不
利である。従って、炭素含有量は、Ｑ、 ０３ ｗｔ％
以上とすべきでちる。
Ｓｌ： シリコンは固溶強化元素として母材の強度を
上昇させる作用および脱酸作用を有するが、その含有量
が０．８０ ｗｔ％を越えると、母材の靭性が低下する
原因となる上部ベイナイト組織が生成される。従って、
０．８０ ｗｔ％ 以下のシリコンを含有させるべきで
ある。一方、シリコン含有量が０．０５ｗｔ％ 未満
では、上述した作用が十分；て生じない。従って、７リ
コンぎ有量は０．０５ Ｗ話以上とすべきである。
上昇させる作用および脱酸作用を有するが、その含有量
が０．８０ ｗｔ％を越えると、母材の靭性が低下する
原因となる上部ベイナイト組織が生成される。従って、
０．８０ ｗｔ％ 以下のシリコンを含有させるべきで
ある。一方、シリコン含有量が０．０５ｗｔ％ 未満
では、上述した作用が十分；て生じない。従って、７リ
コンぎ有量は０．０５ Ｗ話以上とすべきである。
Ｍｎ： マンガンには母材の靭性を損なうことなく母
材の強度を高める作用があるが、その含有ｌが２．００
ｗｔ％ を越えると、母材の靭性を低下させる上部ベ
イナイト組織が生成される。従って。
材の強度を高める作用があるが、その含有ｌが２．００
ｗｔ％ を越えると、母材の靭性を低下させる上部ベ
イナイト組織が生成される。従って。
２、 ＯＯｗｔ％ 以下のマンガンを含有させるべきで
ある。一方、マンガン含有量がｏ、３０ｗｔ％ 未、
・、ｌ］では、母材の強度を補なうために、多量の合金
元素を添加する必要がちシ、経済的に不利である。
ある。一方、マンガン含有量がｏ、３０ｗｔ％ 未、
・、ｌ］では、母材の強度を補なうために、多量の合金
元素を添加する必要がちシ、経済的に不利である。
従って、マンガン含有量は、０．３０ ｗ−ｔ％ 以上
とすべきである。
とすべきである。
Ｐニリン含有量を９．０ ｐｐｍ （ｏ、ｏ ｏ ｏ
９ｖｒｔ％）以下にすると、リンの粒界偏析量が著しく
減少して溶接低温割れを防止することができる。従って
。
９ｖｒｔ％）以下にすると、リンの粒界偏析量が著しく
減少して溶接低温割れを防止することができる。従って
。
９、０ ｐｐｍ以下のリンを含有させるべきである。一
方、リン含有量が０．５ ｐｐｍ （０，００００５ｗ
ｔ％）未満では、上述した作用が十分に生じない。従っ
て、リン含有量は、０．５１）Ｉ）ｍとすべきである。
方、リン含有量が０．５ ｐｐｍ （０，００００５ｗ
ｔ％）未満では、上述した作用が十分に生じない。従っ
て、リン含有量は、０．５１）Ｉ）ｍとすべきである。
ＳｏＬ、Ａ１ニアルミニウムには脱酸作用があるが、そ
の含有徽がＯ，ＯＯ５ｗｔ％ を越えると、鋼の清浄性
が害されて母材の靭性が低下する。従って、０、０８０
ｗｔ％ 以下のアルミニウムを含有させるべきである
。一方、０．００５ｗｔ％ 未満では上述した作用が十
分に生じない。従って、アルミニウム含有−敬はＯ，Ｏ
Ｏ５ｗｔ％ 以上とすべきである。
の含有徽がＯ，ＯＯ５ｗｔ％ を越えると、鋼の清浄性
が害されて母材の靭性が低下する。従って、０、０８０
ｗｔ％ 以下のアルミニウムを含有させるべきである
。一方、０．００５ｗｔ％ 未満では上述した作用が十
分に生じない。従って、アルミニウム含有−敬はＯ，Ｏ
Ｏ５ｗｔ％ 以上とすべきである。
・次に、上述した本発明の主成分組成に、更に付、論的
に含有させる付加的成分組成の限定理由について説明す
る。
に含有させる付加的成分組成の限定理由について説明す
る。
Ｎｂ：ニオブは析出強化元素として母材の強度を向上さ
せる作用を有するが、上述した炭素含有量の範囲におい
ては、ニオブ含有量が０．０３０ｗｔ％ を越えると、
上述した作用の向上が望めない。従って、０．０３０
ｗｔ％ 以下のニオブを含有させるべきである。一方、
ニオブ含有−黴が０００５ｗｔ％ 未満では、上述した
作用が十分に生じない。
せる作用を有するが、上述した炭素含有量の範囲におい
ては、ニオブ含有量が０．０３０ｗｔ％ を越えると、
上述した作用の向上が望めない。従って、０．０３０
ｗｔ％ 以下のニオブを含有させるべきである。一方、
ニオブ含有−黴が０００５ｗｔ％ 未満では、上述した
作用が十分に生じない。
従って、ニオブ含有量は０．００５ｗｔ％ 以上にす
べきである。
べきである。
■：バナジウムｊハニオブと同様に析出元素として母材
の強度を向上させる作用を有するが、その含有量が０．
１００ｗｔ％を越えても前述した作用の向上は望めない
。従って、Ｏ，ｌ ＯＯｗｔ％ 以下のバナジウムを含
有させるべきである。一方、バナジウム含有１が０．０
０５ｗｔ％ 未満では、上述した作用が十分（て生じ
ない。従って、バナジウム含有量はＯ，ＯＯ５ｗｔ％
以上Ｇてすべきである。
の強度を向上させる作用を有するが、その含有量が０．
１００ｗｔ％を越えても前述した作用の向上は望めない
。従って、Ｏ，ｌ ＯＯｗｔ％ 以下のバナジウムを含
有させるべきである。一方、バナジウム含有１が０．０
０５ｗｔ％ 未満では、上述した作用が十分（て生じ
ない。従って、バナジウム含有量はＯ，ＯＯ５ｗｔ％
以上Ｇてすべきである。
Ｃｕ： カッパーには母材の強度および耐食性を向上
させる作用があるが、その含有量が１．５０ｖｖｔ％を
越えても前述した作用の向上は望めない。従って、１．
５０ ｗｔ％ｔ％のカッパーを含有させるべきである。
させる作用があるが、その含有量が１．５０ｖｖｔ％を
越えても前述した作用の向上は望めない。従って、１．
５０ ｗｔ％ｔ％のカッパーを含有させるべきである。
一方、カッパー含有量が０．０５ ｗｔ％ｔ％では、上
述した作用が十分に生じない。従って、０、０５ ｖｒ
ｔ％以上のカンバー？含有させるべきである二 Ｎｌ：ニッケルには母材の強度および靭性を高める作用
があるが、その含有蓋が４． ＯＯｗｔ係を越えると、
ＨＡＺ 硬化性の点で問題がある。従って、ニッケル含
有量は、４． ＯＯｗｔ％ｔ％にすべきである。一方、
ニッケル含有νが０．０５ ｗｔ％ｔ％では、上述した
作用が十分：て生じない。従って、ニッケル含有量は、
０．０５ ｗｔ％以上にすべきである。
述した作用が十分に生じない。従って、０、０５ ｖｒ
ｔ％以上のカンバー？含有させるべきである二 Ｎｌ：ニッケルには母材の強度および靭性を高める作用
があるが、その含有蓋が４． ＯＯｗｔ係を越えると、
ＨＡＺ 硬化性の点で問題がある。従って、ニッケル含
有量は、４． ＯＯｗｔ％ｔ％にすべきである。一方、
ニッケル含有νが０．０５ ｗｔ％ｔ％では、上述した
作用が十分：て生じない。従って、ニッケル含有量は、
０．０５ ｗｔ％以上にすべきである。
Ｃｒ： クロームには母材の強度を向上させる作用が
あるが、その含有量が４． ＯＯｖｒｔ％を越えると、
母材の溶接熱影響部が硬化して靭性が低下する。
あるが、その含有量が４． ＯＯｖｒｔ％を越えると、
母材の溶接熱影響部が硬化して靭性が低下する。
従って、４． ｏ ｏ ｗｔ％以下のクロームを含有さ
せるべきである。一方、クローム含有量がｏ、 ｏ ｓ
ｖｔ％未満では、上述した作用が十分に生じない。従
って、クローム含有量は、Ｑ、 ０５ ｗｔ％以上にす
べきである。
せるべきである。一方、クローム含有量がｏ、 ｏ ｓ
ｖｔ％未満では、上述した作用が十分に生じない。従
って、クローム含有量は、Ｑ、 ０５ ｗｔ％以上にす
べきである。
Ｍｏ： モリブデンはクロームと同様に母材の強度を
向上させる作用を有するが、その含有量が１、 ＯＯｗ
ｔチを越えると、母材の溶接部の靭性が低下する。従っ
て、１． ＯＯｗｔ％以下のモリブデンを含有させるべ
きである。一方、モリブデン含有°量・が０．０５ ｗ
ｔ％未満では、上述した作用が十分に生じない。従って
、モリブデン含有量は、０．０５ｗｔ％以上にすべきで
ある。
向上させる作用を有するが、その含有量が１、 ＯＯｗ
ｔチを越えると、母材の溶接部の靭性が低下する。従っ
て、１． ＯＯｗｔ％以下のモリブデンを含有させるべ
きである。一方、モリブデン含有°量・が０．０５ ｗ
ｔ％未満では、上述した作用が十分に生じない。従って
、モリブデン含有量は、０．０５ｗｔ％以上にすべきで
ある。
Ｂ：ボロンしては母材に調質処理を施こす場合に、焼入
れ性を高めて母材の強度を高める作用があるが、その含
有量が０．００３０ ｗｔ％を越えると、母材の焼入れ
性が低下する。従って、０．００３０ｗｔ％以下のボロ
ンを含有させるべきである。一方、ボロン含有１がＯ，
ＯＯＯ３ｗｔ％未満では、上述したと「用が十分に生じ
ない。従って、ボロ／含有量は、０．０００３ｗｔ％以
上にすべきである。
れ性を高めて母材の強度を高める作用があるが、その含
有量が０．００３０ ｗｔ％を越えると、母材の焼入れ
性が低下する。従って、０．００３０ｗｔ％以下のボロ
ンを含有させるべきである。一方、ボロン含有１がＯ，
ＯＯＯ３ｗｔ％未満では、上述したと「用が十分に生じ
ない。従って、ボロ／含有量は、０．０００３ｗｔ％以
上にすべきである。
Ｔ１： チタンには固溶Ｎを低減させて、Ｂの有効活
用および母材の溶接熱影響部の靭性を向上させる作用が
ある。さらに、チタンは析出強化元素として利用するこ
ともできる。しかし、その含有量がＯ，ｌ ＯＯｗｔ％
を越えても、上述した作用の向上は望めない。従って、
Ｏ，ｌ ００ ｖｒｔ％以下のチタンを含有させるべき
である。一方、チタン含有１がｏ、ｏｏ３ｗｔ％未満で
は、上述した作用が十分に生じない。従って、チタン含
有量は、０．００３ｗｔ％以上にすべきであ名。
用および母材の溶接熱影響部の靭性を向上させる作用が
ある。さらに、チタンは析出強化元素として利用するこ
ともできる。しかし、その含有量がＯ，ｌ ＯＯｗｔ％
を越えても、上述した作用の向上は望めない。従って、
Ｏ，ｌ ００ ｖｒｔ％以下のチタンを含有させるべき
である。一方、チタン含有１がｏ、ｏｏ３ｗｔ％未満で
は、上述した作用が十分に生じない。従って、チタン含
有量は、０．００３ｗｔ％以上にすべきであ名。
なお、本発明にかかる構造用鋼を製造するに際して、Ｐ
含有量を９ ｐｐｍ以下にするためには、原料中のＰ含
有量の管理や脱Ｐ工程を強化した特殊精錬を行う必要が
ある。また、Ｓ含有量については、特に限定しないが、
鋼の清浄性を高める点から、その含有量は、ｏ、ｏ１ｓ
ｗｔ％ 以下にすることが好ましい。
含有量を９ ｐｐｍ以下にするためには、原料中のＰ含
有量の管理や脱Ｐ工程を強化した特殊精錬を行う必要が
ある。また、Ｓ含有量については、特に限定しないが、
鋼の清浄性を高める点から、その含有量は、ｏ、ｏ１ｓ
ｗｔ％ 以下にすることが好ましい。
次に、この発明の実施例について説明する。
第１表に示さｎる成分組成を含有する、板厚２５Ｕ、引
張り強度（ＹＳ ） ３６に？／−の鋼板高１〜６を
用意し、これらのに÷槌１〜６の鋼板に対して、予熱条
件を変え、且つ拡散水素量が異なる種々の溶接棒を用い
て斜めＹ開先拘束割れ試験を行い、ルート割れ率を調べ
た。この結果を、第２表に示す。
張り強度（ＹＳ ） ３６に？／−の鋼板高１〜６を
用意し、これらのに÷槌１〜６の鋼板に対して、予熱条
件を変え、且つ拡散水素量が異なる種々の溶接棒を用い
て斜めＹ開先拘束割れ試験を行い、ルート割れ率を調べ
た。この結果を、第２表に示す。
第２表
第２表から明らかなように、Ｐ含有量が通常の含有量の
範囲である０、００３０〜Ｏ，０１０ｗｔ％の比較鋼板
においては、予熱を行わず、通常の溶接棒を使用して溶
接を行うと、３５〜６０％の割合で溶濠部にルート割れ
が発生することがわかり、ル−ト割れを防上するに扛母
材を７５℃程度に予熱するか、拡散性水素量が１ ｃｃ
／ ｌ Ｏ，Ｏｙ の低水素レベルの溶接棒を使用す
る必要があることがわかる。
範囲である０、００３０〜Ｏ，０１０ｗｔ％の比較鋼板
においては、予熱を行わず、通常の溶接棒を使用して溶
接を行うと、３５〜６０％の割合で溶濠部にルート割れ
が発生することがわかり、ル−ト割れを防上するに扛母
材を７５℃程度に予熱するか、拡散性水素量が１ ｃｃ
／ ｌ Ｏ，Ｏｙ の低水素レベルの溶接棒を使用す
る必要があることがわかる。
これに対して、Ｐ含有量が９ ｐｐｍ以下の本発明鋼板
においては、予熱を行わないで、且つ、通常の水素レベ
ルの溶接棒を使用して溶接を行ってもルート割れは生じ
ないことがわかる。
においては、予熱を行わないで、且つ、通常の水素レベ
ルの溶接棒を使用して溶接を行ってもルート割れは生じ
ないことがわかる。
次に、この発明の他の実施例について説明する。
第３表に示される成分組成および板厚を有する鋼板Ｎ［
１７〜１４を用意し、これらの鋼板に対して、予熱条件
を変え、且つ、拡散水素量が異なる種々の溶接棒を用い
て斜めＹ開先拘束割れ試験を行い、ルート割れ率を゛調
べた。この結果を、第４表に示す。
１７〜１４を用意し、これらの鋼板に対して、予熱条件
を変え、且つ、拡散水素量が異なる種々の溶接棒を用い
て斜めＹ開先拘束割れ試験を行い、ルート割れ率を゛調
べた。この結果を、第４表に示す。
第４表
第４表から明らかなよって、本発明鋼板は比較鋼板に比
べて、予熱を行わなくても、または、通常の水素レベル
の溶接棒を用いて溶接を行ってもルート割れの発生が防
止できることがわかる。なお、第４表において、本発明
鋼板鳩９の場合は、若干の予熱は必要とするものの、通
常の水素レベルの溶接棒を用いて溶接を行ってもルート
割れは発生しにｍ＝ないことがわかる。また、予熱温度
が０℃というのは母材を０℃に冷却後、斜めｙ開先拘束
割れ試験を行ったもので、寒冷地において、予熱を行わ
ないで溶接を行うことを想定して行った試験であり、こ
の場合においても、本発明鋼板は何れもルート割れが発
生しないことがわかる。
べて、予熱を行わなくても、または、通常の水素レベル
の溶接棒を用いて溶接を行ってもルート割れの発生が防
止できることがわかる。なお、第４表において、本発明
鋼板鳩９の場合は、若干の予熱は必要とするものの、通
常の水素レベルの溶接棒を用いて溶接を行ってもルート
割れは発生しにｍ＝ないことがわかる。また、予熱温度
が０℃というのは母材を０℃に冷却後、斜めｙ開先拘束
割れ試験を行ったもので、寒冷地において、予熱を行わ
ないで溶接を行うことを想定して行った試験であり、こ
の場合においても、本発明鋼板は何れもルート割れが発
生しないことがわかる。
以上説明したように、この発明によれば、Ｐ含有量を低
減させることによって、母材を予熱することなく、低水
素レベルの溶接棒を使用することなく、しかも、ＰＣＭ
を低下させることなく溶接低温割れの発生を防止できる
といった有用な効果かもたらさｎる。
減させることによって、母材を予熱することなく、低水
素レベルの溶接棒を使用することなく、しかも、ＰＣＭ
を低下させることなく溶接低温割れの発生を防止できる
といった有用な効果かもたらさｎる。
第１図は、溶接低温割れの発生に及ぼすＰ含有量と予熱
温度との関係を示すグラフ、第２図は、溶接低温割れの
発生に及ぼす、Ｐ含有−なと溶接棒中の拡散水素量との
関係を示すグラフである。
温度との関係を示すグラフ、第２図は、溶接低温割れの
発生に及ぼす、Ｐ含有−なと溶接棒中の拡散水素量との
関係を示すグラフである。
Claims (2)
- （１）、Ｃ：０．０３〜０．２０％、 Ｓｉ：０．０５〜０．８０％、 Ｍｎ：０．３０〜２．００％、 Ｓｏｌ、Ａｌ：０．００５〜０．０８０％、Ｐ：０．０
０００５〜０．０００９％（以上、ｗｔ％）、残部：鉄
及び不可避不純物 からなることを特徴とする、耐溶接低温割れ感受性に優
れた構造用鋼。 - （２）、Ｃ：０．０３〜０．２０％、 Ｓｉ：０．０５〜０．８０％、 Ｍｎ：０．３０〜２．００％、 Ｓｏｌ、Ａｌ：０．００５〜０．０８０％、Ｐ：０．０
０００５〜０．００．０９％、 残部：鉄及び不可避不純物 からなり、上記成分組成に、さらに、付加的に、Ｎｂ：
０．００５〜０．０３０％、 Ｖ：０．００５〜０．１００％、 Ｃｕ：０．０５〜１．５０％、 Ｎｉ：０．０５〜４．００％、 Ｃｒ：０．０５〜４．００％、 Ｍｏ：０．０５〜１．００％、 Ｔｉ：０．００３〜０．１００％、および、Ｂ：０．０
００３〜０．００３０％（以上、ｗｔ％）の少なくとも
１種を含有することを特徴とする、耐溶接低温割れ感受
性に優れた構造用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17939284A JPS6160859A (ja) | 1984-08-30 | 1984-08-30 | 耐溶接低温割れ感受性に優れた構造用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17939284A JPS6160859A (ja) | 1984-08-30 | 1984-08-30 | 耐溶接低温割れ感受性に優れた構造用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6160859A true JPS6160859A (ja) | 1986-03-28 |
Family
ID=16065059
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17939284A Pending JPS6160859A (ja) | 1984-08-30 | 1984-08-30 | 耐溶接低温割れ感受性に優れた構造用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6160859A (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53146215A (en) * | 1977-05-26 | 1978-12-20 | Kawasaki Steel Co | Highhefficiency welding steel for low temperature use |
| JPS5445612A (en) * | 1977-09-19 | 1979-04-11 | Nippon Steel Corp | Low-alloy steel free of post-stress-removing-anneal embrittlement in heat affected zone |
| JPS54120221A (en) * | 1978-03-13 | 1979-09-18 | Nippon Steel Corp | Low alloy steel with superior high temperature characteristics in weld heat-affected zone |
| JPS5953653A (ja) * | 1982-09-21 | 1984-03-28 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部靭性のすぐれた極厚低温用鋼 |
| JPS59143046A (ja) * | 1983-02-04 | 1984-08-16 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部じん性がすぐれた低温用鋼 |
-
1984
- 1984-08-30 JP JP17939284A patent/JPS6160859A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS53146215A (en) * | 1977-05-26 | 1978-12-20 | Kawasaki Steel Co | Highhefficiency welding steel for low temperature use |
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| JPS54120221A (en) * | 1978-03-13 | 1979-09-18 | Nippon Steel Corp | Low alloy steel with superior high temperature characteristics in weld heat-affected zone |
| JPS5953653A (ja) * | 1982-09-21 | 1984-03-28 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部靭性のすぐれた極厚低温用鋼 |
| JPS59143046A (ja) * | 1983-02-04 | 1984-08-16 | Kawasaki Steel Corp | 溶接部じん性がすぐれた低温用鋼 |
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