JPS6167593A - テイグ溶接用ワイヤ - Google Patents
テイグ溶接用ワイヤInfo
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- JPS6167593A JPS6167593A JP18740284A JP18740284A JPS6167593A JP S6167593 A JPS6167593 A JP S6167593A JP 18740284 A JP18740284 A JP 18740284A JP 18740284 A JP18740284 A JP 18740284A JP S6167593 A JPS6167593 A JP S6167593A
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- JP
- Japan
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- wire
- welding
- weld metal
- toughness
- tig
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3066—Fe as the principal constituent with Ni as next major constituent
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
イ、産業上の利用分野
本発明は、溶着速度を高めたティグ溶接即ち高溶着ティ
グ溶接においても、溶接金属の降伏点が６０ｋｇｆ／／
、１２以上１１０ｋｇｆ／、、、２未満を得るティグ溶
接用ワイヤに関し、その用途はペンストック、海洋構造
物、高速回転体など、その他、特別の強度と靭性のほか
１牙れた溶接性、経済性を要求される場合に使用される
ティグ溶接用ワイヤである。
グ溶接においても、溶接金属の降伏点が６０ｋｇｆ／／
、１２以上１１０ｋｇｆ／、、、２未満を得るティグ溶
接用ワイヤに関し、その用途はペンストック、海洋構造
物、高速回転体など、その他、特別の強度と靭性のほか
１牙れた溶接性、経済性を要求される場合に使用される
ティグ溶接用ワイヤである。
口、従来の技術
近年、揚水発電所は経済性を更に高めるため、高落差に
して高速、大容量化が指向されており、現在使用されて
いるＨＴ８０より強度の高い鋼材に対する要望が出はじ
めている。また、深海化する海洋構造物においても４材
に要求さルる性質は厳しくなりつつあり、力へる高品買
鋼を利用する溶接構造物においても高強度な溶接金属が
得られる溶接材料を必要としている。これら構造物の建
造にあたっては、高品質な溶接継手を得るため溶接金属
の低酸素化が図れるようイナートガスを利用したティグ
溶接（タングステン・イナートがスアーク溶接）を採用
することがある。
して高速、大容量化が指向されており、現在使用されて
いるＨＴ８０より強度の高い鋼材に対する要望が出はじ
めている。また、深海化する海洋構造物においても４材
に要求さルる性質は厳しくなりつつあり、力へる高品買
鋼を利用する溶接構造物においても高強度な溶接金属が
得られる溶接材料を必要としている。これら構造物の建
造にあたっては、高品質な溶接継手を得るため溶接金属
の低酸素化が図れるようイナートガスを利用したティグ
溶接（タングステン・イナートがスアーク溶接）を採用
することがある。
この場合用いる溶接材料としては、Ｎ１−Ｍｏ系ないし
Ｎｌ −Ｃｒ−Ｍｏ系のワイヤがしばしば用いられるが
、これらは多層溶接となるティグ溶接時の塾サイクルを
利用し、溶接金属を有効に炭化物で析出強化させ所要の
機械的性質を得るようにしている。
Ｎｌ −Ｃｒ−Ｍｏ系のワイヤがしばしば用いられるが
、これらは多層溶接となるティグ溶接時の塾サイクルを
利用し、溶接金属を有効に炭化物で析出強化させ所要の
機械的性質を得るようにしている。
しかし、この種のワイヤでは溶着速度を１０Ｖｒｎｉｎ
以上とする高溶着ティグ溶接が行なわれると、溶接時の
熱サイクルが各・ぐスの溶接金属を析出強化させるのに
有効に作用しなくなり、降伏点が低下したり靭性が著し
く劣化するという欠点が生じ、高溶着なティグ溶接では
、満足すべき強度と靭性を得るという点で十分なもので
なかった。従ってかかる条件では、降伏比が小さくなる
ことを予め考慮し、所定の降伏点を得るために相当に引
張強さが犬きくなる成分構成のワイヤとしなければなら
ないのが現状である。特に、高い降伏点を必要とする材
料はど降伏比が低下するので引張強さを高めたものとせ
ねばならないが、引張強さを高めると高靭性の確保が難
かしぐなり、また応力腐食割れが低下するので、この点
からは引張強さが低く靭性の高い材料が必要とされてい
る。また従来ワイヤでは、靭性確保の点からＮｌを添加
する方法が採られているが、この場合Ｎ１は溶接金属の
マトリックスそのものを硬化させ所要強度に対して過大
表強度を与えることを助長し、母材部と溶接金属部で強
度的にアンバランスをもつ溶接継手を形成し、疲労強度
的にも好ましくなく問題とされていた。
以上とする高溶着ティグ溶接が行なわれると、溶接時の
熱サイクルが各・ぐスの溶接金属を析出強化させるのに
有効に作用しなくなり、降伏点が低下したり靭性が著し
く劣化するという欠点が生じ、高溶着なティグ溶接では
、満足すべき強度と靭性を得るという点で十分なもので
なかった。従ってかかる条件では、降伏比が小さくなる
ことを予め考慮し、所定の降伏点を得るために相当に引
張強さが犬きくなる成分構成のワイヤとしなければなら
ないのが現状である。特に、高い降伏点を必要とする材
料はど降伏比が低下するので引張強さを高めたものとせ
ねばならないが、引張強さを高めると高靭性の確保が難
かしぐなり、また応力腐食割れが低下するので、この点
からは引張強さが低く靭性の高い材料が必要とされてい
る。また従来ワイヤでは、靭性確保の点からＮｌを添加
する方法が採られているが、この場合Ｎ１は溶接金属の
マトリックスそのものを硬化させ所要強度に対して過大
表強度を与えることを助長し、母材部と溶接金属部で強
度的にアンバランスをもつ溶接継手を形成し、疲労強度
的にも好ましくなく問題とされていた。
これら欠点の一部を解消するものとして、例えば、特開
昭５７−１５９２９３号公報に開示されている高張力鋼
用ＴＩＧ溶接ワイヤでは、溶接金属の靭性を高めるため
故意にワイヤ中の酸素量を００１５０〜０．０３２０％
に高めたものなどが発明されている。
昭５７−１５９２９３号公報に開示されている高張力鋼
用ＴＩＧ溶接ワイヤでは、溶接金属の靭性を高めるため
故意にワイヤ中の酸素量を００１５０〜０．０３２０％
に高めたものなどが発明されている。
しかしかかる発明では、ティグ溶接時、タングステン電
極の酸化消耗を助長することは避けることができないも
のと考えられる。
極の酸化消耗を助長することは避けることができないも
のと考えられる。
ハ１発明が解決しようとする問題点
本発明は低炭素という条件において合金元素量を特別の
条件を満たすことで、入熱２０ ｋＪ／、以上、ワイヤ
溶着速度１０ ｇ／ｌｎｉ ｎ以上という大入熱高溶着
な溶接条件のティグ溶接においても、降伏比が０．９０
程度以上で降伏点が６０ ｋｇｆ ／１ａｎ２以上１１
０ｋｇｆ／ｗ’未満、靭性としてシャルピー吸収エネル
ギーが０℃で１０ ｋｇｆｍ以上の溶接金属を得るティ
グ溶接用ワイヤを提供するものである。
条件を満たすことで、入熱２０ ｋＪ／、以上、ワイヤ
溶着速度１０ ｇ／ｌｎｉ ｎ以上という大入熱高溶着
な溶接条件のティグ溶接においても、降伏比が０．９０
程度以上で降伏点が６０ ｋｇｆ ／１ａｎ２以上１１
０ｋｇｆ／ｗ’未満、靭性としてシャルピー吸収エネル
ギーが０℃で１０ ｋｇｆｍ以上の溶接金属を得るティ
グ溶接用ワイヤを提供するものである。
二０問題点を解決するための手段
本発明はＣ０，０５〜０．１５％、ＳＩｏ、３０チ以下
、Ｍｎ １．５０％以下、 Ｎｉ ３．００〜８．００
％ 、 Ｍ。
、Ｍｎ １．５０％以下、 Ｎｉ ３．００〜８．００
％ 、 Ｍ。
０．３０〜１．５０ｎ 、 Ｖ Ｏ，２０〜１．５０％
、Ｐｏ、０１０％以下。
、Ｐｏ、０１０％以下。
Ｓｏ、０１０％以下を含有し、更に必要に応じてＣｒ０
０３０〜２．５０％含有し残部が実質的に鉄からなるこ
とを特徴とするティグ溶接用ワイヤである。
０３０〜２．５０％含有し残部が実質的に鉄からなるこ
とを特徴とするティグ溶接用ワイヤである。
以下に、本発明のティグ溶接用ワイヤの成分をこのよう
に構成した理由及びその作用、効果について述べる。
に構成した理由及びその作用、効果について述べる。
Ｃは０．１５％を超えると引張強さは犬となるが、伸び
や靭性が低下し、また遅れ破壊形式をとる冷間われ感受
性が高まるので最大０．１５％とした。
や靭性が低下し、また遅れ破壊形式をとる冷間われ感受
性が高まるので最大０．１５％とした。
Ｃが０．０５チより少ない場合には、Ｍｏ、Ｖなどの炭
化物形成元素が炭化物として析出するのに必要なＣ量が
不足し、溶接金属マ） ＩＪワックス分散析出する微細
炭化物が減少し降伏点が低下したう靭性が低下したシす
るので、Ｃは０．０５％以上は必要である。
化物形成元素が炭化物として析出するのに必要なＣ量が
不足し、溶接金属マ） ＩＪワックス分散析出する微細
炭化物が減少し降伏点が低下したう靭性が低下したシす
るので、Ｃは０．０５％以上は必要である。
Ｓｔは溶接金属の脱酸元素であるが、過剰に含有させる
と溶接金属の凝固時１粒界に低融点のシリケート膜を形
成しやすくなって脆化を促進したり、われ感受性を高め
、またこれらのことと８１がフェライトに固溶して溶接
金属を硬化させること等が交絡して靭性を低下させるの
で、ワイヤ中で０３０チ以下とした。
と溶接金属の凝固時１粒界に低融点のシリケート膜を形
成しやすくなって脆化を促進したり、われ感受性を高め
、またこれらのことと８１がフェライトに固溶して溶接
金属を硬化させること等が交絡して靭性を低下させるの
で、ワイヤ中で０３０チ以下とした。
Ｍｎは８１と同様溶接金属の脱酸のほか、溶接金属の低
温靭性の向上に有効であるが、溶接金机中の酸素量が本
質的に少なくなるティグ溶接では、Ｍｎを１．５０ ％
を超えて含有させても引張強さのみを増し、降伏点を大
きくする効果が望められないので、Ｍｎはワイヤで最大
１．５０％とした。
温靭性の向上に有効であるが、溶接金机中の酸素量が本
質的に少なくなるティグ溶接では、Ｍｎを１．５０ ％
を超えて含有させても引張強さのみを増し、降伏点を大
きくする効果が望められないので、Ｍｎはワイヤで最大
１．５０％とした。
Ｎｉは溶接時のオーステナイトの析出との兼合いで決ｔ
す、Ｎｉを過剰に溶接金属に含有すると不安定なオース
テナイトが生じるようになり、ティグ溶接のような多層
溶接では溶接金属の組織は焼戻し組織であるが不均整な
ものとなる。そしてＮＩＺ＞３８％を超えると溶接金属
マトリ、クスが硬化し引張強さを過大化したシ靭性を低
下させた抄するから、ワイヤ中でのＮ１の上限は８％と
した。また、６０ｋｇｆ／、Ｉ２以上１１０ ｋｇｆ／
−２未満の高い降伏点を維持しながら十分な靭性を得る
ためには、最低３チのＮｌ量が必要である。
す、Ｎｉを過剰に溶接金属に含有すると不安定なオース
テナイトが生じるようになり、ティグ溶接のような多層
溶接では溶接金属の組織は焼戻し組織であるが不均整な
ものとなる。そしてＮＩＺ＞３８％を超えると溶接金属
マトリ、クスが硬化し引張強さを過大化したシ靭性を低
下させた抄するから、ワイヤ中でのＮ１の上限は８％と
した。また、６０ｋｇｆ／、Ｉ２以上１１０ ｋｇｆ／
−２未満の高い降伏点を維持しながら十分な靭性を得る
ためには、最低３チのＮｌ量が必要である。
本発明のＮｌ含量のもとでは、以下く述べるＶ添加の効
果が相乗して、引張強さを過大化させることなく調整す
ることが可能である。
果が相乗して、引張強さを過大化させることなく調整す
ることが可能である。
Ｍｏは溶接時の多重熱サイクルで溶接金属が軟化しない
ように高い降伏点を維持するには、少なくとも０．３０
％必要である。１．５０チを超えると溶接金属中の炭化
物が増し、多層溶接による熱サイクルを受は二次硬化が
著しくなって靭性が著しく低下するから上限を１．５０
％とした。
ように高い降伏点を維持するには、少なくとも０．３０
％必要である。１．５０チを超えると溶接金属中の炭化
物が増し、多層溶接による熱サイクルを受は二次硬化が
著しくなって靭性が著しく低下するから上限を１．５０
％とした。
■は本発明ワイヤにおいて最も重要な元素の一つである
。ＶはＭＯと同じように溶接金属を析出強化させるが、
その大きな特徴けＶ含有景の増加ととも【、溶接金属の
酸素量が極めて少ないというティグ溶接特有の条件下に
おいては、微細炭化物が均一に析出分散して降伏比が増
し高靭性かつ高降伏点が得られるという点にある。しか
しながら、ワイヤ中で１．５０ ％を超えると、高靭性
でかつ降伏比は大きいながらも引張強さ及び降伏点が低
下するので、■の上限は１．５０１とした。■が０．２
５チ未満では降伏比が低く高降伏点が得られず、靭性も
低い。
。ＶはＭＯと同じように溶接金属を析出強化させるが、
その大きな特徴けＶ含有景の増加ととも【、溶接金属の
酸素量が極めて少ないというティグ溶接特有の条件下に
おいては、微細炭化物が均一に析出分散して降伏比が増
し高靭性かつ高降伏点が得られるという点にある。しか
しながら、ワイヤ中で１．５０ ％を超えると、高靭性
でかつ降伏比は大きいながらも引張強さ及び降伏点が低
下するので、■の上限は１．５０１とした。■が０．２
５チ未満では降伏比が低く高降伏点が得られず、靭性も
低い。
一般にティグ溶接で得られる溶接金属は本質的に酸素量
が低い。従って溶接金属には微細酸化物の分散が少なく
、引張強さを大きくできても降伏点が大きくできない、
つまり降伏点が小さいという問題点があったが、本発明
のごとくワイヤにＶを多量に添加した場合には、溶接金
属はＭＯ系炭化物と共存するＶ系の微細な炭化物の析出
が増し、かつその分散が均一となシ結晶粒を細粒化した
と同様の現象が生じ、靭性が高まるとともに降伏比が従
来のティグによる溶接金属に比べ著しく高まった。
が低い。従って溶接金属には微細酸化物の分散が少なく
、引張強さを大きくできても降伏点が大きくできない、
つまり降伏点が小さいという問題点があったが、本発明
のごとくワイヤにＶを多量に添加した場合には、溶接金
属はＭＯ系炭化物と共存するＶ系の微細な炭化物の析出
が増し、かつその分散が均一となシ結晶粒を細粒化した
と同様の現象が生じ、靭性が高まるとともに降伏比が従
来のティグによる溶接金属に比べ著しく高まった。
また、このような多量のＶを添加することによって、Ｎ
ｌ、Ｃｒ＋Ｍｏなどを合金しても溶接金属の硬化性は逆
に低下する。これは、溶接金属の硬化に最も大きな影響
をもつＣがマトリ、クスに固溶せず炭化パナノウムとな
って析出し、マトリックスに固溶するＣを減少させたと
同様の効果を生みだしているためである。したがって本
発明のＶ添加範囲で上限に近い添加量のもとでは、強度
は低下傾向を呈する。
ｌ、Ｃｒ＋Ｍｏなどを合金しても溶接金属の硬化性は逆
に低下する。これは、溶接金属の硬化に最も大きな影響
をもつＣがマトリ、クスに固溶せず炭化パナノウムとな
って析出し、マトリックスに固溶するＣを減少させたと
同様の効果を生みだしているためである。したがって本
発明のＶ添加範囲で上限に近い添加量のもとでは、強度
は低下傾向を呈する。
従来のワイヤでは合金量を増せばほぼ一次的に強度が増
加するので、溶接金属の強度を設定する際には必然的に
合金量を制限せざるを得なかったが、本発明でばＶの多
量添加によって溶接金属マトリックスの固溶Ｃを減らし
、強度を低下させることを可能としたので、必要に応じ
た合金の特性を十分に活かすことが可能になった。
加するので、溶接金属の強度を設定する際には必然的に
合金量を制限せざるを得なかったが、本発明でばＶの多
量添加によって溶接金属マトリックスの固溶Ｃを減らし
、強度を低下させることを可能としたので、必要に応じ
た合金の特性を十分に活かすことが可能になった。
Ｃｒの添加により更に降伏点と靭性の向上を図ることが
できる。これはモリブデン炭化物中にＣｒが固溶する形
をとシＣｒの添加によってモリブデン系炭化物量が増す
と同時に微細化していると考えられる。しかし、Ｃｒが
０．３０％未満ではその効果が薄く、２．５０％を超え
ると靭性が低くなるので、この場合のＣｒはワイヤ中で
０．３０〜２．５０％とした。
できる。これはモリブデン炭化物中にＣｒが固溶する形
をとシＣｒの添加によってモリブデン系炭化物量が増す
と同時に微細化していると考えられる。しかし、Ｃｒが
０．３０％未満ではその効果が薄く、２．５０％を超え
ると靭性が低くなるので、この場合のＣｒはワイヤ中で
０．３０〜２．５０％とした。
Ｐ及びＳはＳｌと同じように凝固特低融点化合物を作り
、特に本発明範囲のＮｉが共存する場合には、溶接金属
の高温われの感受性が高まるから出来る限り少ない方が
よく、ＰとＳはともにワイヤ中で０．０１０％以下とし
た。
、特に本発明範囲のＮｉが共存する場合には、溶接金属
の高温われの感受性が高まるから出来る限り少ない方が
よく、ＰとＳはともにワイヤ中で０．０１０％以下とし
た。
ところで、上記のような成分構成のもとでＣＯを添加す
ると靭性が高まり、また高溶着溶接を行っても高降伏点
が得られやすくなる。この効果は０５チ以上の添加で認
められ、１〜３％程度で極めて強度と靭性面でバランス
のとれた良好な機械的性質を示すようになる。しかし、
ｃｏは高価であることから本発明では特に必須元素とし
ない。
ると靭性が高まり、また高溶着溶接を行っても高降伏点
が得られやすくなる。この効果は０５チ以上の添加で認
められ、１〜３％程度で極めて強度と靭性面でバランス
のとれた良好な機械的性質を示すようになる。しかし、
ｃｏは高価であることから本発明では特に必須元素とし
ない。
また、Ｔ１はＣ安定化元素であり溶接金属中の固溶Ｃを
固定し、溶接金属の靭性向上に寄与するが、過剰に添加
した場合には大きな析出物を作って靭性を阻害し有害と
な石ので、本発明では特に規定しないが添加する場合に
はワイヤ中で０．０５％以下とするのが好ましい。
固定し、溶接金属の靭性向上に寄与するが、過剰に添加
した場合には大きな析出物を作って靭性を阻害し有害と
な石ので、本発明では特に規定しないが添加する場合に
はワイヤ中で０．０５％以下とするのが好ましい。
さらに、Ｔｉ同様高靭性な溶接金属を得るためには、結
晶粒を微細にすることが重要であるが、このためにはｋ
Ａを添加することが有効である。しかし多過ぎると靭性
を劣化させるので、ｋＡの添加量はＴｉ同様特に規定し
ないが添加する場合には０２０悌未満とするのが好まし
い。この場合のＡＡはＮｉと金属間化合物をも形成し溶
接金属を強化する。
晶粒を微細にすることが重要であるが、このためにはｋ
Ａを添加することが有効である。しかし多過ぎると靭性
を劣化させるので、ｋＡの添加量はＴｉ同様特に規定し
ないが添加する場合には０２０悌未満とするのが好まし
い。この場合のＡＡはＮｉと金属間化合物をも形成し溶
接金属を強化する。
Ｃｕは析出硬化型元素であるが、靭性を低めるのでワイ
ヤ自身には特に添加しないが、防錆のためワイヤ表面に
銅メッキされる程度の量は十分許容できる。
ヤ自身には特に添加しないが、防錆のためワイヤ表面に
銅メッキされる程度の量は十分許容できる。
なお、本発明のワイヤは通常のワイヤと同じように、鋼
塊を圧延、伸線し必要に応じ銅メッキを施して？４造す
ることができる。
塊を圧延、伸線し必要に応じ銅メッキを施して？４造す
ることができる。
このように構成された成分のワイヤを用いてティグ溶接
を行った溶接金属の機械的性質は所定の特性を必要とす
る構造物用として十分満足するものである。
を行った溶接金属の機械的性質は所定の特性を必要とす
る構造物用として十分満足するものである。
ホ・ 実施例
本発明の効果を降伏点が６０厭−以上１１［相］ｔ／ｍ
１未満とする場合の実施例で更に具体的に説明する。
１未満とする場合の実施例で更に具体的に説明する。
第１表に示す化学成分からなる鋼板で第１図の板厚Ｈ＝
３０ ｍ 、θ＝６０°、Ｒ＝３ｍ＋の開先をとった
試験板を作ジ、第２表に示す溶接条件で、第３表に示す
組成の直径１．６瓢φのワイヤを用いてティグ溶接した
。
３０ ｍ 、θ＝６０°、Ｒ＝３ｍ＋の開先をとった
試験板を作ジ、第２表に示す溶接条件で、第３表に示す
組成の直径１．６瓢φのワイヤを用いてティグ溶接した
。
溶接終了後、試験材の開先中央部溶接金属の板厚表面下
１０閣を中心とする位置からＪＩＳ −Ａ １号丸棒引
張試験片とＪＩＳ・４号シャルピー衝撃試験片を採取し
、引張試験と衝撃試験を行った。
１０閣を中心とする位置からＪＩＳ −Ａ １号丸棒引
張試験片とＪＩＳ・４号シャルピー衝撃試験片を採取し
、引張試験と衝撃試験を行った。
これら溶接金属の引張試験及び衝撃試験を行った結果を
第４表に示した。
第４表に示した。
第１表 鋼板の化学成分（％）
第４表 機械試験結果
第４表において、ワイヤ記号Ｉ 、 Ｊ 、 Ｋ、 Ｌ
。
。
Ｍ、Ｎ、Ｏ，Ｐ、Ｑは降伏点が１００に９ｆ／−の比較
ワイヤで、これらとワイヤ記号Ａ−Ｈの本発明ワイヤを
比較して示した。
ワイヤで、これらとワイヤ記号Ａ−Ｈの本発明ワイヤを
比較して示した。
Ａ−ＨＵ、Ｖカ０．３１〜１．３６ ％ ”？ｌ’降伏
比カ０．９以上呈しており、１．Ｊ、Ｎを除く工〜Ｑに
比べ引張強さが約２０に９ｆ／ｒｍ？以上低いにもかか
わらず降伏点は１００ ｋ１７ｆ／ｍ’以上であり、吸
収エネルギーも比較ワイヤの２倍以上と高い。
比カ０．９以上呈しており、１．Ｊ、Ｎを除く工〜Ｑに
比べ引張強さが約２０に９ｆ／ｒｍ？以上低いにもかか
わらず降伏点は１００ ｋ１７ｆ／ｍ’以上であり、吸
収エネルギーも比較ワイヤの２倍以上と高い。
Ｎは高ＮｉでちるにもかかわらすＶ添加量が１．６３チ
と高過ぎる念め析出する炭化物増で溶接金属マトリック
スのＣが減少し強度が低下している。しかし、吸収エネ
ルギーは本発明ワイヤなみに高い。
と高過ぎる念め析出する炭化物増で溶接金属マトリック
スのＣが減少し強度が低下している。しかし、吸収エネ
ルギーは本発明ワイヤなみに高い。
Ｉ、Ｊは本発明ワイヤではないが本発明ワイヤに更にＣ
ｏを添加したもので、二項で述べた如く良好な機械的性
′Ｘを示している。
ｏを添加したもので、二項で述べた如く良好な機械的性
′Ｘを示している。
Ｋは、■を含まないため引張強さが高くなっているが、
降伏比が低く吸収エネルギーが低い。
降伏比が低く吸収エネルギーが低い。
Ｌは、Ｋより更にＭｎ量が多い之め引張強さが一層高く
なっており、降伏比が低く吸収エネルギーが低い。
なっており、降伏比が低く吸収エネルギーが低い。
ＭはＬに比べＶを０．１４チ添加したものであるが、こ
の程度の添加量では降伏比の向上はそれほど大きくなく
、吸収エネルギーが低い。０．Ｐ。
の程度の添加量では降伏比の向上はそれほど大きくなく
、吸収エネルギーが低い。０．Ｐ。
ＱはそれぞれＭｏ 、 Ｃｒ 、 Ｎｌが多過ぎるため
、強度が高過虻吸収エネルギーが低下している。
、強度が高過虻吸収エネルギーが低下している。
このように本発明ワイヤは、比較ワイヤに比べ、引張強
さが低いにもかかわらず降伏点を茜くでき、高靭性であ
ることが明らかである。
さが低いにもかかわらず降伏点を茜くでき、高靭性であ
ることが明らかである。
へ９発明の効果
以上のように、この発明ワイヤにおいては合金元素量の
構成で比較的多量のＶ全添加することによって、高浴着
ティグ溶接においても溶接金属に微細炭化物の析出を促
すことで引張強さを増加させることなく、高い降伏点と
靭性を確保することができる。
構成で比較的多量のＶ全添加することによって、高浴着
ティグ溶接においても溶接金属に微細炭化物の析出を促
すことで引張強さを増加させることなく、高い降伏点と
靭性を確保することができる。
従って、引張強さが高くなる従来のワイヤで特に問題視
されていた疲労強度、応力腐食われなどに対して、その
向上が期待される。なお、本発明のワイヤＡ −Ｈにつ
きミグ溶接で継手を作成し引張試験と衝撃試験を行った
が問題はなかった。
されていた疲労強度、応力腐食われなどに対して、その
向上が期待される。なお、本発明のワイヤＡ −Ｈにつ
きミグ溶接で継手を作成し引張試験と衝撃試験を行った
が問題はなかった。
第１図は実施例に用いられた試験板の開先形状を示す図
である。 第１図
である。 第１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）Ｃ：０．０５〜０．１５％、 Ｓｉ：０．３０％以下、 Ｍｎ：１．５０％以下、 Ｎｉ：３．００〜８．００％、 Ｍｏ：０．３０〜１．５０％、 Ｖ：０．２０〜１．５０％、 Ｐ：０．０１０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下 を含有し、残部が実質的に鉄からなることを特徴とする
テイグ溶接用ワイヤ。 ２）Ｃ：０．０５〜０．１５％、 Ｓｉ：０．３０％以下、 Ｍｎ：１．５０％以下、 Ｃｒ：０．３０〜２．５０％、 Ｎｉ：３．００〜８．００％、 Ｍｏ：０．３０〜１．５０％、 Ｖ：０．２０〜１．５０％、 Ｐ：０．０１０％以下、 Ｓ：０．０１０％以下 を含有し、残部が実質的に鉄からなることを特徴とする
テイグ溶接用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18740284A JPS6167593A (ja) | 1984-09-07 | 1984-09-07 | テイグ溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18740284A JPS6167593A (ja) | 1984-09-07 | 1984-09-07 | テイグ溶接用ワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6167593A true JPS6167593A (ja) | 1986-04-07 |
Family
ID=16205398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18740284A Pending JPS6167593A (ja) | 1984-09-07 | 1984-09-07 | テイグ溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6167593A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0191994A (ja) * | 1987-10-01 | 1989-04-11 | Kawasaki Steel Corp | 変動応力下でのガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
-
1984
- 1984-09-07 JP JP18740284A patent/JPS6167593A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0191994A (ja) * | 1987-10-01 | 1989-04-11 | Kawasaki Steel Corp | 変動応力下でのガスシールドアーク溶接用ワイヤ |
| US4994647A (en) * | 1989-02-21 | 1991-02-19 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Covered electrode for use in arc welding of Cr-Mo type low alloy steels |
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