JPH0810982A

JPH0810982A - ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ

Info

Publication number: JPH0810982A
Application number: JP14352294A
Authority: JP
Inventors: Yoshiya Sakai; 芳也酒井; Isao Aida; 勲藍田; Tsuyoshi Kurokawa; 剛志黒川; Koichi Hosoi; 宏一細井
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1994-06-24
Filing date: 1994-06-24
Publication date: 1996-01-16
Anticipated expiration: 2013-05-25
Also published as: JP2756084B2

Abstract

(57)【要約】【目的】ＬＰＧ船及びＬＮＧ船並びに氷海域における
海洋構造物の建造物等をガスシールドアーク溶接する際
に使用するチタニア系フラックス入りワイヤにおいて、
全姿勢溶接での良好な作業性とＡＳＷＥＬＤ及びＰＷ
ＨＴの両仕様での良好な低温靱性を得ることができるガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提供す
る。【構成】鋼製外皮にフラックスを充填してなるガスシ
ールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、ワ
イヤ全重量に対する割合で、ＴｉＯ₂を含むチタン酸化
物をＴｉＯ₂換算値で３乃至９％、Ｎｂを０．０００１
乃至０．０１２０％含有すると共に、Ｖを０．０２％以
下に規制し、（Ｎｂ＋０．５×Ｖ）を０．０００１乃至
０．０１５０％に規制する。また、ワイヤ全重量に対す
る割合で、不純物としてのＰを０．０２％以下に規制す
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明はチタニヤ系フラックスを
充填したガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイ
ヤに関し、特に、全姿勢溶接における溶接作業性と低温
靱性が優れていて、溶接後熱処理（溶接熱影響部の軟
化、溶接部の延性及び切り欠き靱性の向上等の性能改善
と、溶接残留応力の緩和を目的として行われる熱処理：
以下、ＰＷＨＴという）仕様への適用が可能なガスシー
ルドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、エネルギ資源の開発は極地化及び
深海化の傾向にあり、低温靱性が優れた鋼材及び溶接材
料の開発が強く求められている。しかし、ガスシールド
アーク溶接用のチタニヤ系フラックス入りワイヤは、全
姿勢溶接において優れた溶接作業性を有し、高能率であ
るものの、溶着金属の酸素量が高く、靱性面からは、溶
接のまま（以下、ＡｓＷｅｌｄという）仕様で、−３
０℃程度までの適用が一般的であった。

【０００３】一方、塩基性ワイヤは、溶着金属の酸素量
が比較的低く、ＡｓＷＥＬＤ仕様及びＰＷＨＴ仕様の
いずれの仕様においても、良好な低温靱性が得られるも
のの、全姿勢溶接の作業性がチタニヤ系フラックス入り
ワイヤに比較すると格段に劣るため、実用的には問題が
多かった。

【０００４】更に、ここ数年、特許第１４０７５８１号
にみられるようにチタニヤ系フラックス入りワイヤにお
いて、Ｔｉ、Ｂ、Ｍｇ、Ｎｉ等の合金成分の相乗効果に
より−６０〜−８０℃までの低温仕様への適用を可能に
した技術も開発されてはきたが、これはあくまでもＡＳ
ＷＥＬＤ仕様に主体をおいた技術であり、応力除去焼
鈍等のＰＷＨＴ仕様に対しては、十分な適用は困難であ
った。また、この従来技術は、ＣＯＤ特性等のような高
度な靱性要求には十分応えられていないのが実状であ
る。

【０００５】また、ＣＯＤ特性を含めた低温靱性を改善
するために、フラックス中のフッ化物添加量を高くした
技術（特公平５−４５３６０号等）も提案されている
が、このフラックス入りワイヤを使用すると、溶接ヒュ
ーム及びスパッタの発生量が多いことに加え、ＣａＦ₂
及びＢａＦ₂等の添加量が多いと、スラグの塩基度が上
昇して、立向姿勢での溶接性が極端に劣化するといった
難点があり、全姿勢溶接への適用が困難であった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】上述の如く、従来、全
姿勢溶接における優れた作業性と、ＡＳＷＥＬＤ仕様
及びＰＷＨＴ仕様での良好な低温靱性との双方を実現で
きる技術は存在しなかった。

【０００７】また、従来、溶接金属中に歩留まるＮｂ、
Ｖ及びＰの量が、応力除去焼鈍後の靱性に悪影響を与え
ていることについての知見があるが、それらの知見のほ
とんどが溶着金属中の酸素量が比較的低いサブマージア
ーク溶接及びミグ溶接に関するものであり、その適用温
度もせいぜい−４０℃程度までであった。

【０００８】従来のチタニヤ系フラックス入りワイヤに
より形成されている溶接金属は、Ｎｂ及びＶ量が高く、
ＰＷＨＴにより脆化することが一般的に知られてはい
た。しかし、チタニヤ系フラックス入りワイヤによる溶
接金属のように、酸素量が比較的高い溶接金属の領域
で、良好な低温靱性を実現することができるＰ、Ｎｂ及
びＶ等の含有量の許容範囲については明らかでなく、更
に−６０〜−８０℃レベルの低温域については、十分な
検討がなされたことはなかった。

【０００９】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、ＬＰＧ船及びＬＮＧ船並びに氷海域におけ
る海洋構造物の建造等において要求される−６０〜−８
０℃レベルのＡＳＷＥＬＤ及びＰＷＨＴでのシャルピ
ー衝撃値及びＣＯＤ値等の靱性値が優れ、同時に、全姿
勢溶接での良好な作業性を得ることができるチタニア系
のガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤを提
供することを目的とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明に係るガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、鋼製外皮にフ
ラックスを充填してなるガスシールドアーク溶接用フラ
ックス入りワイヤにおいて、ワイヤ全重量に対する割合
で、ＴｉＯ₂を含むチタン酸化物をＴｉＯ₂換算値で３乃
至９％、Ｎｂを０．０００１乃至０．０１２０％含有す
ると共に、Ｖを０．０２％以下に規制し、（Ｎｂ＋０．
５×Ｖ）を０．０００１乃至０．０１５０％に規制し、
不純物としてのＰを０．０２％以下に規制したことを特
徴とする。

【００１１】また、鋼製外皮及び充填フラックスの一方
又は双方は、総量で、且つワイヤ全重量に対する割合
で、Ｓｉ：０．１乃至１．２％、Ｍｎ：１．０乃至３．
０％、Ｂ；０．００１乃至０．０２５％、金属弗化物
（Ｆ量換算値で）：０．０１乃至０．３０％を含有する
ことが好ましい。

【００１２】更に、前記鋼製外皮は、不純物としてのＰ
を、鋼製外皮の全重量に対して０．０１０％以下に規制
したものであることが好ましい。

【００１３】

【作用】本発明者はチタニヤ系フラックス入りワイヤに
より形成される溶接金属について、その靱性を改善すべ
く種々の検討を行った結果、Ｎｂ、Ｖについては、これ
らの量がある程度以上になると、６００℃前後の温度域
に再加熱された場合に、微細な炭化物及び窒化物が析出
し、極端に靱性劣化が生じることを見い出し、チタニヤ
系フラックス入りワイヤの組成として、溶接金属中のＮ
ｂ及びＶ量の適正範囲を明らかにした。

【００１４】従来のチタニヤ系フラックス入りワイヤに
おいては、溶接金属の酸素量が一般的に７００〜９００
ｐｐｍ程度と高いため、Ｔｉ及びＢの複合添加を行って
も十分な結晶粒微細化効果が得られず、−３０℃以下の
温度域では良好な低温靱性が得られなかった。Ｍｇをフ
ラックス中へ添加することにより溶着金属の酸素量があ
る程度下がり、ＡＳＷＥＬＤ仕様での低温靱性が良好
になることも公知ではあるが、ＰＷＨＴが実施される場
合にはそれでも未だ不十分であり、ＰＷＨＴの温度及び
時間等の条件によっては、０℃程度の衝撃性能の要求に
さえ応えられないことが多かった。これを可能にするた
めに、従来、塩基性系フラックス入りワイヤにより溶接
金属を低酸素化することにより対応してきた。このよう
に、チタニヤ系フラックス入りワイヤではＰＷＨＴ仕様
の要求にはこれまで十分には応えられなかった。

【００１５】そこで、本発明者等はチタニヤ系フラック
ス入りワイヤにより形成される溶接金属について、その
低温靱性を向上させるべく鋭意実験研究した結果、溶接
金属中の酸素量が高いチタニヤ系フラックス入りワイヤ
の場合でも、ワイヤ中のＮｂ、Ｖ及びＰの量を所定の範
囲内に制限することにより、ＡＳＷＥＬＤ仕様及びＰ
ＷＨＴ仕様のいずれにおいても低温度域まで良好な低温
靱性が得られることを見い出した。本発明はこのような
観点に立って完成されたものである。即ち、本発明は溶
接金属中に歩留まるＮｂ、Ｖ、Ｐに関し、ワイヤ成分か
らその最適量を規定した。

【００１６】

【実施例】次に、本発明を完成するに至った各種実験の
結果について説明する。チタニヤ系フラックス入りワイ
ヤの溶接金属の低温靱性を向上させるべく、フラックス
組成について溶接試験により種々検討した。なお、その
溶接条件は以下の如くである。供試ワイヤワイヤ径：１．２ｍｍ断面形状：後述の図５（ｂ）に示すようなシーム有りワ
イヤフラックス充填率：１５％溶接条件下記表１に示す組成のワイヤを用いて溶接試験を行っ
た。（シャルピー衝撃試験）…ＪＩＳＺ３１１１に準ず
る。極性：ＤＣＥＰ（直流逆極性（ワイヤ（＋）））溶接電流：２８０Ａ溶接電圧：２７Ｖ供試鋼板：ＢＳ４３６０Ｇｒ５０Ｄシールドガス：８０％Ａｒ−２０％ＣＯ₂混合ガスその他：ＪＩＳＺ３３１３に準じて溶接した。（ＣＯＤ試験） …ＢＳ５７６２−１９７９に準ずる。極性：ＤＣＥＰ溶接電流：１８０〜２８０Ａ溶接電圧：適正供試鋼板：ＢＳ４３６０Ｇｒ５０Ｄ，板厚４０ｍｍ、
６０°Ｘ開先シールドガス：８０％Ａｒ−２０％ＣＯ₂混合ガス。

【００１７】

【表１】

【００１８】表１中、下線は本発明にて規定した範囲か
ら外れる成分を示す。溶接金属のシャルピー衝撃試験及
びＣＯＤ試験の結果を図１乃至図４に示す。

【００１９】図１は横軸にワイヤ中のＮｂ量（重量％）
をとり、縦軸に溶着金属の−６０℃における衝撃値（ｖ
Ｅ−６０℃、Ｊ）をとって、ワイヤ中のＮｂ量と衝撃値
との関係を示すグラフ図である。図中、白丸は６２０℃
に１０時間加熱して応力除去焼鈍したものについての衝
撃値であり、黒丸は溶接のまま（ＡＳＷＥＬＤ）のも
のについての衝撃値である。同様に図２はワイヤ中のＶ
量と衝撃値との関係を示すグラフ図、図３はワイヤ中の
Ｎｂ＋０．５Ｖ量と衝撃値との関係を示すグラフ図、図
４はワイヤ中のＰ量と衝撃値との関係を示すグラフ図で
ある。

【００２０】これらの図からチタニヤ系フラックス入り
ワイヤの低温靱性を向上させるためには、Ｐ量を規制す
ると共に、Ｎｂ及びＶの成分量を適切なものに規制する
ことが重要である。

【００２１】以上の如く、チタニヤ系フラックス入りワ
イヤの低温靱性の向上のためには、Ｐの抑制と、Ｎｂ、
Ｖ及び（Ｎｂ＋０．５×Ｖ）の規制が必須であり、これ
らのうちのいずれの因子がかけてもその効果が低下す
る。即ち、上記因子を規制することによってＡＳＷＥ
ＬＤ仕様、ＳＲ等ＰＷＨＴ仕様のいずれでも画期的に低
温靱性が向上したチタニヤ系フラックス入りワイヤが得
られる。

【００２２】次に、以上の実験結果に基づいて完成した
本発明におけるチタニヤ系フラックス入りワイヤの成分
添加理由及び組成限定理由について説明する。（成分限定理由）ＴｉＯ₂（チタン酸化物）ＴｉＯ₂はチタニヤ系充填フラックスの主成分であっ
て、スラグ形成剤として、またアーク安定剤として不可
欠の成分であり、ワイヤ全重量比で３〜９％含有させる
必要がある。ＴｉＯ₂は他のスラグ形成剤には見られな
い優れた被包性及び剥離性を有すると共に、アーク安定
剤としての性質も優れている。ＴｉＯ₂換算値で、チタ
ン酸化物が３％未満では、良好なビード外観及びビード
形状が得られず、スパッタも増加する。特に、立向姿勢
及び上向姿勢でビードの垂れが著しく、良好な溶接部が
得られない。一方、チタン酸化物が９％を超えると、ス
ラグ生成量及びスラグ粘度が過剰になり、スラグ巻き込
みが起こると共に、溶接作業性が低下する。

【００２３】なお、ＴｉＯ₂源としては天然及び合成ル
チール、還元イルミナイト、ルコキシン、イルミナイ
ト、チタン酸カリウムなどの酸化物が挙げられる。

【００２４】Ｎｂ、Ｖ及び（Ｎｂ＋０．５×Ｖ）Ｎｂ及びＶは微量で溶接金属の結晶組織及び機械的性質
に影響を及ぼし、適量であれば、結晶組織内に主として
炭化物及び窒化物の形で均一に分散し、微細なアシキュ
ラーフェライト生成の核として作用すると共に、かつ、
不純物窒素を固定するために、溶接金属の靱性と強度を
高める作用があり、特にＮｂに関してはＡｓＷｅｌｄ
の原質部の靱性低下を抑制するために極めて効果的であ
る。特に、Ｎｂは、ＡＳＷＥＬＤの原質部の靱性低下
を抑制するために極めて有効である。図１からわかるよ
うに、Ｎｂ添加による靱性向上効果を得るためには、Ｎ
ｂはワイヤ全重量比で０．０００１％以上含有させるこ
とが必要である。

【００２５】一方、Ｎｂが０．０１２０％、Ｖが０．０
２００％を超えてワイヤ中に含まれた場合、溶接金属の
再熱領域において炭化物及び窒化物の形成が著しくな
り、硬化すると共に靱性を劣化させる。応力除去焼鈍
（ＳＲ）処理すると、ＡＳＷＥＬＤの再熱域の場合と
同様にＮｂ及びＶの炭化物析出が結晶組織全体に広が
り、更に靱性劣化が著しくなる。このため、ＳＲ処理す
る場合は、図２からわかるように、Ｖ量を０．０１５％
以下に規制することが望ましい。

【００２６】また、ＮｂとＶでは夫々靱性劣化に及ぼす
寄与率に差があり、（Ｎｂ＋０．５×Ｖ）というパラメ
ータが靱性劣化傾向をうまく示す因子になる。（Ｎｂ＋
０．５×Ｖ）は０．０００１〜０．０１５０％であるこ
とが必要である。なお、（Ｎｂ＋０．５×Ｖ）の上限及
び下限の値は上述のＮｂ及びＶの単独添加の場合の限定
理由に準ずる。

【００２７】また、Ｎｂ、Ｖ及び（Ｎｂ＋１／２×Ｖ）
のより好ましい範囲は、Ｎｂ：０．０００１〜０．０１
００％、Ｖ：０〜０．０１５％、Ｎｂ＋１／２×Ｖ：
０．００００１０〜０．０１００％である。これは高い
切欠き靱性を得るためと、高い破壊靱性（例えば、ＡＳ
ＷＥＬＤ又はＰＷＨＴ仕様でＣＯＤ値（ａｔ−１０
℃）≧０．２５ｍｍ）を得るために必要な要件である。

【００２８】Ｐ（リン）Ｐは低温靱性に強い影響を及ぼす元素であり、その含有
量が増加すると靱性が劣化する。図４に示すように応力
除去焼鈍（ＳＲ）処理により結晶粒界に脆いＰの化合物
が析出するため、Ｐは靱性劣化をもたらす。Ｐ量がワイ
ヤ全重量比に対して０．０１５％以下の範囲において
は、Ｐ含有量に関係なくほぼ同一の衝撃値を得ている
が、０．０１５％にてやや低下の傾向を示し、０．０２
０％では大きく劣化している。また、Ｐ量はＣＯＤ値に
もシャルビー衝撃値と同様の効果を示す。このため、Ｐ
の含有量は０．０２０％以下に抑える必要があり、好ま
しくは０．０１５％以下に規制する。

【００２９】また、鋼製外皮から溶接金属中に歩留まる
Ｐ量とフラックスから溶接金属中に歩留まるＰ量とでは
歩留まりに差がある。即ち、鋼製外皮からのほうがＰが
溶接金属中により多く歩留まるため、鋼製外皮のＰ量を
上記理由から０．０１０％以下に抑制する必要がある。

【００３０】Ｓｉ（シリコン）Ｓｉはビード外観及びビード形状を良好なものにすると
共に、良好な溶接作業性を維持する。更に、Ｓｉは溶着
金属の脱酸を促進し、且つ溶着金属に歩留まってその強
度を高める効果がある。これらのＳｉ添加効果は０．１
％以上の添加で有効に発揮される。しかし、Ｓｉ含有量
が１．２％を超えると、溶着金属への歩留まり量が過大
となり、結晶粒が粗大化して切欠靱性が低下する。

【００３１】Ｍｎ（マンガン）ＭｎもＳｉと同様に、適量の添加でビード外観及びビー
ド形状並びに溶接作業性を改善すると共に、溶着金属の
脱酸を促進する。また、Ｍｎの一部は溶着金属中に歩留
まって焼入れ性を高め、結晶組織の原質部を微細化し、
靱性を高めると共に、強度を高める効果がある。これら
の効果を得るためには、Ｍｎを１．０％以上添加する必
要がある。しかし、Ｍｎ添加量が３．０％超えると、溶
着金属への歩留まり量が過大になって強度が必要以上に
高まり、割れが発生しやすくなる。

【００３２】フラックスのＭｎ及びＳｉ源としては、電
解Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｓｉ−Ｍｎ合金等が
使用される。

【００３３】Ｂ（ボロン）Ｂを０．００１％以上添加することによって優れた切欠
靱性改善効果が得られる。しかしながら、Ｂ量が０．０
２５％を超えると、靱性改善効果が急激に低下すると共
に、焼入れ硬化によって抗張力が過大になり、割れが発
生し易くなる。なお、ＢはＦｅ−Ｂ等の合金として添加
することができるほか、Ｂ酸化物として添加することも
可能である。Ｂ合金又はＢ酸化物の場合にはＢ量に換算
した値を０．００１〜０．０２５％の範囲で添加する。
Ｂ酸化物は溶接中に還元されてＢとなり、同様の機能を
発揮する。

【００３４】金属弗化物金属弗化物はアーク安定性を高めることができると共
に、脱水素作用によって溶着金属の低温靱性を高める作
用があり、これらの作用はＦ量換算値でワイヤ全重量に
対する割合で０．０１％以上添加することにより有効に
発揮される。しかし、金属弗化物がＦ量換算で０．３０
％を超えると、スパッタ及びヒューム量が増加して溶接
作業性が低下すると共に、スラグの流動性が過大にな
り、ビード形状が悪化する。金属弗化物しては、Ｎａ、
Ｋ、Ｌｉ、Ｍｇ、Ｃａ等のアルカリ金属及びアルカリ土
類金属の弗化物が一般的に用いられる。

【００３５】その他本発明で使用される充填フラックスに要求される成分組
成は以上のとおりであるが、このほか上記要件を満足し
うる範囲で他の合金元素等を添加することも可能であ
る。例えば、０．２乃至０．８％のＭｇを添加すれば、
溶接作業性を大きく劣化させることなく、溶接金属中の
酸素量をかなり低減することができ、−６０℃のレベル
の低温靱性を更に高めることができる。

【００３６】また、１〜４％のＮｉを添加すれば、作業
性を阻害することなく、低温靱性を高めることができ
る。

【００３７】更に、０．１〜１．１％のＭｏ又は０．２
〜３．５％のＣｒを添加すれば、高温強度を高めること
ができる。更にまた、脱酸剤又は脱窒剤として、又は立
向溶接での溶融池の垂れを防止するために、Ａｌ又はＺ
ｒをワイヤ全重量に対して０．５％以下の割合で添加す
ることもできる。

【００３８】更に、耐候性を改善するために、少量のＮ
ｉ、Ｃｒ又はＣｕを添加することもできる。更にまた、
アーク安定剤として、Ｋ、Ｎａ及びＬｉ等のアルカリ金
属の酸化物若しくは炭酸塩、Ｃｅ及びＬａ等の希土類元
素の化合物又は鉄粉等を添加することもできる。

【００３９】上述の組成を有するチタニヤ系フラックス
は、常法に従って、鋼製外皮内に充填されフラックス入
りワイヤが製造される。この鋼製外皮としては充填加工
性の観点から深絞り性が良好な冷間圧延鋼材又は熱間圧
延鋼材を使用すればよい。フラックスの充填率は特に限
定されないが、ワイヤ全重量に対して１０〜３０％の範
囲が最も適当である。

【００４０】また、ワイヤ断面形状としては、図５
（ａ）、（ｂ）、（ｃ）、（ｄ）に示す種々の形状のも
のがあるが、これらに限定されるものではない。

【００４１】図５（ａ）に示すワイヤは帯板状の鋼製外
皮Ｍの内部にフラックスＦを充填しながら、鋼製外皮Ｍ
の両端縁を突き合わせるようにして管状に曲げ加工し、
その後、所定の径まで伸線したものである。このワイヤ
の突き合わせ端面は平坦であるが、図５（ｂ）はその突
き合わせ端面が湾曲したものである。図５（ｃ）は突き
合わせ端部をＬ字状に屈曲させ、突き合わせ端面を広く
したものである。更にまた、図５（ｄ）はシームレスの
鋼製外皮Ｍの内部にフラックスＦを充填したものであ
る。

【００４２】この図５（ｄ）に示す形状のワイヤの場合
は、ワイヤ表面にＡｌ又はＣｕ等のメッキ処理を施して
もよい。この場合のメッキ量は０．０５〜０．３０％が
適当である。ワイヤ直径も任意であるが、その用途に応
じて、１．２，１．４，１．６，２．０，２．４及び
３．２ｍｍの中から決めることができる。

【００４３】更に、このワイヤを使用してガスシールド
アーク溶接する際には、シールドガスとして、酸化性、
中性及び還元性のガスを適用できる。一般的なシールド
ガスとしては、ＣＯ₂、Ａｒ、ＣＯ₂、Ｏ₂及びＨｅガス
又はそのうちの２種以上の混合ガスを使用することがで
きる。

【００４４】次に、本発明の実施例のワイヤと比較例の
ワイヤとについて、その溶着金属の靱性及び溶接作業性
を比較した結果について説明する。

【００４５】図５（ｂ）に示す断面形状の供試ワイヤ
を、表１に示す組成となるように作製した。次いで、各
供試ワイヤを使用し、前述のシャルビー衝撃試験及びＣ
ＯＤ試験の条件にて溶接を行い、ＡＳＷＥＬＤ及びＳ
Ｒ後の溶接金属の靱性及び溶接作業性等について調査し
た。

【００４６】この試験結果を下記表２に示す。

【００４７】

【表２】

【００４８】また、特に、実施例８、９は高温強度も良
好であった。実施例１０は特に立向での溶融池の垂れが
少ない。

【００４９】この、表２に示すように、本発明の実施例
においては、ＡＳＷＥＬＤ及びＳＲ後の靱性、特に、
ＬＰＧ及びＬＮＧ船又は海洋構造物において要求される
−６０℃程度の低温靱性が良好で、全姿勢溶接の溶接作
業も優れている。これに対し、比較例のワイヤはＡＳ
ＷＥＬＤ又はＳＲ処理後の溶接金属の靱性値が低いか、
又は溶接作業性が低いものであった。

【００５０】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
ワイヤ中のチタン酸化物量並びにＮｂ及びＶ量及び両者
の関係を適切なものに規定し、且つワイヤ中のＰ量を規
定したので、得られた溶接金属の靱性、特に低温での衝
撃値が極めて優れており、また、溶接作業性も優れてい
る。このため、本発明は極低温にて使用されるＬＰＧ船
及びＬＮＧ船並びに氷海域における海洋構造物等をガス
シールドアーク溶接する分野において極めて有益であ
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】ワイヤ中のＮｂ量（対数表示）と溶接金属の衝
撃値との関係を示す図である。

【図２】ワイヤ中のＶ量（対数表示）と溶接金属の衝撃
値との関係を示す図である。

【図３】ワイヤ中のＮｂ＋０．５Ｖ量（対数表示）と溶
接金属の衝撃値との関係を示す図である。

【図４】ワイヤ中のＰ量と溶接金属の衝撃値との関係を
示す図である。

【図５】フラックス入りワイヤの断面形状の例を示す図
である。

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【手続補正書】

【提出日】平成７年９月８日

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００１７

【補正方法】変更

【補正内容】

【００１７】

【表１】

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者細井宏一神奈川県藤沢市宮前字裏河内100番１株式会社神戸製鋼所藤沢事業所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】鋼製外皮にフラックスを充填してなるガ
スシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおい
て、ワイヤ全重量に対する割合で、ＴｉＯ₂を含むチタ
ン酸化物をＴｉＯ₂換算値で３乃至９％、Ｎｂを０．０
００１乃至０．０１２０％含有すると共に、Ｖを０．０
２％以下に規制し、（Ｎｂ＋０．５×Ｖ）を０．０００
１乃至０．０１５０％に規制し、不純物としてのＰを
０．０２％以下に規制したことを特徴とするガスシール
ドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【請求項２】鋼製外皮及び充填フラックスの一方又は
双方は、総量で、且つワイヤ全重量に対する割合で、Ｓ
ｉ：０．１乃至１．２％、Ｍｎ：１．０乃至３．０％、
Ｂ；０．００１乃至０．０２５％、金属弗化物（Ｆ量換
算値で）：０．０１乃至０．３０％を含有することを特
徴とする請求項１に記載のガスシールドアーク溶接用フ
ラックス入りワイヤ。
【請求項３】前記鋼製外皮は、不純物としてのＰを、
鋼製外皮の全重量に対して０．０１０％以下に規制した
ことを特徴とする請求項１又は２に記載のガスシールド
アーク溶接用フラックス入りワイヤ。