JPS6186501A - 蒸気回収方法 - Google Patents
蒸気回収方法Info
- Publication number
- JPS6186501A JPS6186501A JP20785684A JP20785684A JPS6186501A JP S6186501 A JPS6186501 A JP S6186501A JP 20785684 A JP20785684 A JP 20785684A JP 20785684 A JP20785684 A JP 20785684A JP S6186501 A JPS6186501 A JP S6186501A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- pressure
- temperature
- steam
- exhaust gas
- boiler
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（イ）産業上の利用分野
本発明は、高温排ガスを排熱ボイラに誘導して熱回収を
行う蒸気回収方法に関するものである。
行う蒸気回収方法に関するものである。
；口）従来技術
製鉄所内のプロセス蒸気は、年々省エネルギ等によって
低圧化されている。それに伴って、排熱回収ボイラ等の
回収蒸気圧力も回収熱量全増加させるため、それに追従
する傾向になっている。
低圧化されている。それに伴って、排熱回収ボイラ等の
回収蒸気圧力も回収熱量全増加させるため、それに追従
する傾向になっている。
しかし、回収圧力を下げると、回収熱量は増加するが、
一方、排ガス温度が低下するため、イオウ分の多い排ガ
スから熱回収する排熱ボイラに対しては、低温腐食（排
ガス中のＳＯ３と水分（Ｈ２Ｏ）とが反応し、硫＠ （
Ｈ２ＳＯ４）となシ、腐食を引き起す。）の問題があり
、排ガス温度がある程度硫酸露点に安全を見積った管理
温度以内に収まるように回収蒸気圧力を高目に設定して
いた。そのために、排ガスとボイラの伝熱部との温度差
が小さくなシ、回収熱量の損失が発生していた。
一方、排ガス温度が低下するため、イオウ分の多い排ガ
スから熱回収する排熱ボイラに対しては、低温腐食（排
ガス中のＳＯ３と水分（Ｈ２Ｏ）とが反応し、硫＠ （
Ｈ２ＳＯ４）となシ、腐食を引き起す。）の問題があり
、排ガス温度がある程度硫酸露点に安全を見積った管理
温度以内に収まるように回収蒸気圧力を高目に設定して
いた。そのために、排ガスとボイラの伝熱部との温度差
が小さくなシ、回収熱量の損失が発生していた。
（ハ）発明が解決しよりとする問題点
本発明が解決しようとする問題点は、低温腐食（硫酸腐
食）に影＃を及ぼす排ガス中のＳＯ３ 量を測定して、
必要最低限の水蒸気圧力全維持しながら最大の回収熱量
を得る方法を提供することにある。
食）に影＃を及ぼす排ガス中のＳＯ３ 量を測定して、
必要最低限の水蒸気圧力全維持しながら最大の回収熱量
を得る方法を提供することにある。
に）間、頂点を解決するための手段
本発明の蒸気回収方法は、高温排ガスを排熱ボイラに誘
導して熱回収を行う蒸気回収方法において、前記排熱ボ
イラの出側において排ガス温度（Ｔ）および排ガス中の
ＳＯ３量全連続的に計測すること、前記排熱ボイラのド
ラム内の蒸気圧力（Ｐａ） ｋ連続的に計測すること、
前記計測ＳＯ２量を予め定めた硫酸露点温度（Ｔｏ）に
換算すること、該換算温度（Ｔｏ）と前記計測温度（Ｔ
）との差（Δ’ｒ＝’ｒｏ−’ｒ）を算出すること、該
温度差（ΔＴ）を予め定めたドラム内の蒸気設定圧力差
（ＪＰ）に換算すること、該換算圧力差（ＪＰ）ｋ前記
計測圧力（Ｐａ）に加算して新たな設定圧力（Ｐ＝Ｐａ
＋ΔＰ）とすること、該設定圧力にもとづいて前砲ドラ
ムの出側に設けた圧力調整弁を制御することによって、
上記問題点を解決している。
導して熱回収を行う蒸気回収方法において、前記排熱ボ
イラの出側において排ガス温度（Ｔ）および排ガス中の
ＳＯ３量全連続的に計測すること、前記排熱ボイラのド
ラム内の蒸気圧力（Ｐａ） ｋ連続的に計測すること、
前記計測ＳＯ２量を予め定めた硫酸露点温度（Ｔｏ）に
換算すること、該換算温度（Ｔｏ）と前記計測温度（Ｔ
）との差（Δ’ｒ＝’ｒｏ−’ｒ）を算出すること、該
温度差（ΔＴ）を予め定めたドラム内の蒸気設定圧力差
（ＪＰ）に換算すること、該換算圧力差（ＪＰ）ｋ前記
計測圧力（Ｐａ）に加算して新たな設定圧力（Ｐ＝Ｐａ
＋ΔＰ）とすること、該設定圧力にもとづいて前砲ドラ
ムの出側に設けた圧力調整弁を制御することによって、
上記問題点を解決している。
（ホ）実施例
第１図は、本発明の蒸気回収方法を実施する設備の概略
説明図である。ロータリ・キルン１では、製鉄所内で発
生する雌株（例えば、枕木、ぼる切れ、タイヤ、紙くず
等）、スカム等が燃焼される。
説明図である。ロータリ・キルン１では、製鉄所内で発
生する雌株（例えば、枕木、ぼる切れ、タイヤ、紙くず
等）、スカム等が燃焼される。
燃焼排ガスは排熱ボイラ２（本実施例では２肥立型水管
式ボイラ）で熱回収され、さらに煤塵は電気集塵機３で
集塵され、煙道４に設けた誘引ファン５によって煙突６
に排出される。
式ボイラ）で熱回収され、さらに煤塵は電気集塵機３で
集塵され、煙道４に設けた誘引ファン５によって煙突６
に排出される。
ボイラ２内の高温排ガスがボイラ伝熱部７内と熱交換を
行い、水蒸気が発生する。ボイラ伝熱部７内では、気水
混合状態となシ、そのままボイラ・ドラム８へ戻り、水
蒸気だけが気水分離される。
行い、水蒸気が発生する。ボイラ伝熱部７内では、気水
混合状態となシ、そのままボイラ・ドラム８へ戻り、水
蒸気だけが気水分離される。
水蒸気はボイラ・ドラム８から圧力調整弁９をかいして
プロセス蒸気配管１０に送給される。
プロセス蒸気配管１０に送給される。
ボイラ・ドラム８には圧力計１１が取シ付けられ、水蒸
気圧力検出信号を制御装置１４に送る。ボイラ２の排気
口にはＳＯ３検出器１２が取り付けられていて、ＳＯ３
検出信号を制御装置１４に送る。電気集塵機３の排気口
には温度計１３が取シ付けられていて、排ガス温度検出
信号を制御装置１４に送る。制御装置１４は制御信号を
圧力調整弁９に送る。
気圧力検出信号を制御装置１４に送る。ボイラ２の排気
口にはＳＯ３検出器１２が取り付けられていて、ＳＯ３
検出信号を制御装置１４に送る。電気集塵機３の排気口
には温度計１３が取シ付けられていて、排ガス温度検出
信号を制御装置１４に送る。制御装置１４は制御信号を
圧力調整弁９に送る。
第１図および第２図を参照して、制御装置１４の制御動
作について説明する。
作について説明する。
第２図において、ブロック１４１に示すように、ＳＯ３
検出器１２からの排ガス中ＳＯ３量から予め定めた
硫酸露点温度（Ｔｏ）に換算する。この換算を行うため
のＴ。管理線図を第３図に示す。この管理線図は、過去
の定期的実測値をもとに排ガス中の水分の最大値と最小
値とをグラフに描き、最大値の近似折線によって求めた
ものである。
検出器１２からの排ガス中ＳＯ３量から予め定めた
硫酸露点温度（Ｔｏ）に換算する。この換算を行うため
のＴ。管理線図を第３図に示す。この管理線図は、過去
の定期的実測値をもとに排ガス中の水分の最大値と最小
値とをグラフに描き、最大値の近似折線によって求めた
ものである。
次に、温度計１３からの排ガス実温度（Ｔ）と換算硫酸
露点温度（Ｔｏ）との差（Δ’ｒ＝’ｒ０−’ｒ） ＊
求める（ブロック１４２）。
露点温度（Ｔｏ）との差（Δ’ｒ＝’ｒ０−’ｒ） ＊
求める（ブロック１４２）。
このようにして求めた温度差（ΔＴ）から、圧力偏差Δ
Ｐを求める。第２図のブロック１４３および第４図に示
すように、予め求めておいたΔＴとＪＰとの関係？グラ
フに表し、上限および下限を定めておく。この上限およ
び下限を定めるのは、ボイラ・ドラム内の設定水蒸気圧
力の急変を防止するためである。
Ｐを求める。第２図のブロック１４３および第４図に示
すように、予め求めておいたΔＴとＪＰとの関係？グラ
フに表し、上限および下限を定めておく。この上限およ
び下限を定めるのは、ボイラ・ドラム内の設定水蒸気圧
力の急変を防止するためである。
次いで、第２図のブロック１４４に示すように、換算圧
力差（ＪＰ）を゛ドラム実測圧力（Ｐａ）に加算する（
Ｐ＝Ｐａ＋ΔＰ）。この圧力Ｐｔ″新たな設定圧力とす
るわけであるが、この新設定値が排熱ボイラ２の運転範
囲を超えてしまわないように、ブロック１４５に示すよ
うに、設定圧力ＰＳにも上限および下限を設ける。
力差（ＪＰ）を゛ドラム実測圧力（Ｐａ）に加算する（
Ｐ＝Ｐａ＋ΔＰ）。この圧力Ｐｔ″新たな設定圧力とす
るわけであるが、この新設定値が排熱ボイラ２の運転範
囲を超えてしまわないように、ブロック１４５に示すよ
うに、設定圧力ＰＳにも上限および下限を設ける。
このようにして得た新設定圧力（Ｐｓ）とト９ラム実圧
力（Ｐａ） とを再び比較し、その差（ΔＰ８−Ｐ８
−ｐａ）にもとづいて圧力調整弁９を制御する。
力（Ｐａ） とを再び比較し、その差（ΔＰ８−Ｐ８
−ｐａ）にもとづいて圧力調整弁９を制御する。
上述したボイラ運転範囲の上限とは、ボイラ最高使用圧
力であり、また、その下限とはボイラ最大蒸気発生量で
ある。ただし、この場合は、容積流量を示し、気水分離
器の能力を表す。
力であり、また、その下限とはボイラ最大蒸気発生量で
ある。ただし、この場合は、容積流量を示し、気水分離
器の能力を表す。
（へ）具体的実施例
■、対象排熱ボイラ仕様
（１）型式： ２肥立型水管式
（１１）圧カニ 最高使用圧力＝１６ａｔｇ常用圧カー
１２ａｔｇ （＋ｉｉ） 水蒸気温度： 飽和温度（１ｖ）給水温
度（脱気器内）＝２０°Ｃ（■）蒸発量二 ５６２０ｋ
ｇ／ ｈｒ（ｖｉｌ 排ガス温度二 入ローフ４３°
′Ｃ出口二２ＳＯ℃ （ｖｌｏ 伝、達面積： ９５７ｍ２（ｖｉｉＤ通
風方式： 平行通風 ■、制帥結果 （１）圧力制御前ドラム圧力（回収水蒸気圧力）：９ａ
ｌ、ｇ（平均値） （１１）圧力制御後ト８ラム圧力（回収水蒸気圧力）：
６Ｑａｔｇ （平均直） Ｕｉｉ） ボイラ出口排ガス温度低下量： ２００℃
（従来法２３３℃） （１ｖ）効果二 ３ｒＣＸ １４４００ Ｎｍ３／ｈｒ
Ｘ ０．３２ Ｋｃａｌ／Ｎｍ３℃−１５２Ｘｌ０３
Ｋｃａｌ／ｈ ｒ１５２４０３Ｋｃａｌ／ｈｒ Ｘ ８
７６０ ｈｒ／ＹｅａｒＸ Ｏ，７５＝ ９９８．６
Ｘｌ０３Ｋｃａｌ／Ｙｅａｒ本発明の方法によれば、燃
料の違いによる排ガス温度の変化にも十分追従性がよく
、常に排ガス温度が硫酸露点以上の温度で、最小回収蒸
気圧力を設定できる。したがって、イオウ分を含む排ガ
スから熱回収する排熱ボイラの低温腐食に対処しながら
最大の熱量回収ができる。
１２ａｔｇ （＋ｉｉ） 水蒸気温度： 飽和温度（１ｖ）給水温
度（脱気器内）＝２０°Ｃ（■）蒸発量二 ５６２０ｋ
ｇ／ ｈｒ（ｖｉｌ 排ガス温度二 入ローフ４３°
′Ｃ出口二２ＳＯ℃ （ｖｌｏ 伝、達面積： ９５７ｍ２（ｖｉｉＤ通
風方式： 平行通風 ■、制帥結果 （１）圧力制御前ドラム圧力（回収水蒸気圧力）：９ａ
ｌ、ｇ（平均値） （１１）圧力制御後ト８ラム圧力（回収水蒸気圧力）：
６Ｑａｔｇ （平均直） Ｕｉｉ） ボイラ出口排ガス温度低下量： ２００℃
（従来法２３３℃） （１ｖ）効果二 ３ｒＣＸ １４４００ Ｎｍ３／ｈｒ
Ｘ ０．３２ Ｋｃａｌ／Ｎｍ３℃−１５２Ｘｌ０３
Ｋｃａｌ／ｈ ｒ１５２４０３Ｋｃａｌ／ｈｒ Ｘ ８
７６０ ｈｒ／ＹｅａｒＸ Ｏ，７５＝ ９９８．６
Ｘｌ０３Ｋｃａｌ／Ｙｅａｒ本発明の方法によれば、燃
料の違いによる排ガス温度の変化にも十分追従性がよく
、常に排ガス温度が硫酸露点以上の温度で、最小回収蒸
気圧力を設定できる。したがって、イオウ分を含む排ガ
スから熱回収する排熱ボイラの低温腐食に対処しながら
最大の熱量回収ができる。
第１図は本発明の蒸気回収方法を実施する設備の概略説
明図。第２図はボイラ・ドラム圧力の制御ブロック線図
。第３図は排ガス中のＳＯ３ と硫酸露点温度との関係
會示すグラフ。第４図は温度偏差と圧力偏差との関係を
示すグラフ。 １：ロータリ・キルン ２：排熱ボイラ ３：電気集塵
機 ４：煙道 ５：誘引ファン ６：煙突７：ボイラ伝
熱部 ８：ボイラ・ドラム ９：圧力調整弁 １０：プ
ロセス蒸気配管 １１：圧力計１２：Ｓ○３検出器 １
３：温度計 １４二制御装置特許出願人 住友金属工業
株式会社 （外５名）
明図。第２図はボイラ・ドラム圧力の制御ブロック線図
。第３図は排ガス中のＳＯ３ と硫酸露点温度との関係
會示すグラフ。第４図は温度偏差と圧力偏差との関係を
示すグラフ。 １：ロータリ・キルン ２：排熱ボイラ ３：電気集塵
機 ４：煙道 ５：誘引ファン ６：煙突７：ボイラ伝
熱部 ８：ボイラ・ドラム ９：圧力調整弁 １０：プ
ロセス蒸気配管 １１：圧力計１２：Ｓ○３検出器 １
３：温度計 １４二制御装置特許出願人 住友金属工業
株式会社 （外５名）
Claims (1)
- 高温排ガスを排熱ボイラに誘導して熱回収を行う蒸気回
収方法において、前記排熱ボイラの出側において排ガス
温度（Ｔ）および排ガス中のＳＯ＿３量を連続的に計測
すること、前記排熱ボイラのドラム内の蒸気圧力（Ｐ＿
ａ）を連続的に計測すること、前記計測ＳＯ＿３量を予
め定めた硫酸露点温度（Ｔ＿ｏ）に換算すること、該換
算温度（Ｔ＿ｏ）と前記計測温度（Ｔ）との差（ΔＴ＝
Ｔ＿ｏ−Ｔ）を算出すること、該温度差（ΔＴ）を予め
定めたドラム内の蒸気設定圧力差（ΔＰ）に換算するこ
と、該換算圧力差（ΔＰ）を前記計測圧力（Ｐ＿ａ）に
加算して新たな設定圧力（Ｐ＝Ｐ＿ａ＋ΔＰ）とするこ
と、該設定圧力にもとづいて前該ドラムの出側に設けた
圧力調整弁を制御することからなる蒸気回収方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20785684A JPS6186501A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 蒸気回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20785684A JPS6186501A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 蒸気回収方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6186501A true JPS6186501A (ja) | 1986-05-02 |
Family
ID=16546662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20785684A Pending JPS6186501A (ja) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | 蒸気回収方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6186501A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6399401A (ja) * | 1986-06-02 | 1988-04-30 | バブコツク日立株式会社 | 排熱回収ボイラ |
-
1984
- 1984-10-03 JP JP20785684A patent/JPS6186501A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6399401A (ja) * | 1986-06-02 | 1988-04-30 | バブコツク日立株式会社 | 排熱回収ボイラ |
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