JPS6399401A

JPS6399401A - 排熱回収ボイラ

Info

Publication number: JPS6399401A
Application number: JP62048793A
Authority: JP
Inventors: 利則重中; 日下　巌
Original assignee: Babcock Hitachi KK
Current assignee: Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1986-06-02
Filing date: 1987-03-05
Publication date: 1988-04-30
Anticipated expiration: 2012-03-19
Also published as: JP2592061B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は１例えば複合発電プラントなどにおける排熱回
収ボイラに係り、特に排ガス中の硫黄酸化物（ＳＯｘ）
の有無に対応可能な排熱回収ボイラに関するものである
。

〔従来の技術〕

急増する電力需要に応えるために大容量の火力発電所が
建設されているが、これらのボイラは部分負荷時におい
ても高い発電効率を得るために変圧運転を行なうことが
要求されている。

これは最近の電力需要の特徴として、原子力発電の伸び
と共に、負荷の最大と最小の差も増大し。

火力発電はベースロード用から負荷調整用へと移行する
傾向にある。

つまり、火力発電を負荷調整用として運転する場合、ボ
イラ負荷を常に全負荷で運転されるものは少なく、負荷
を７５％負荷、５０％負荷、２５％負荷へと負荷を上げ
、下げして運転したり、運転を停止するなど、いわゆる
毎日起動停止（Ｄａ工１ｙＳ　ｔａｒｔ　Ｓ　ｔｏｐ以
下単にＤＳＳという）′ｓ転を行なって中間負荷を担い
、このＤＳＳ運転によって電力需要の多い昼間のみ運転
し、夜間は運転を停止して発電効率を向上させるのであ
る。

例えば高効率発電の一環として、最近、複合発電プラン
トが注目されている。この複合発電プラントは、まずガ
スタービンによる充電を行なうと共に、ガスタービンか
ら排出される排ガス中の保有熱を排熱回収ボイラによっ
て熱回収し、この排熱回収ボイラで発生した蒸気によっ
て蒸気タービンを作動させて発電するものである。

このように複合Ｊｌ！ｆｆｉプラントはガスタービンに
よる発電と、蒸気タービンによる発電を行なうために発
電効率が高いうえ、ガスタービンの特性である負荷応答
性に優れる。このために急激な電力需要の上昇、降下に
も十分対応でき、負荷追従性にも優れており、ＤＳＳ運
転を行なうには好都合である。

第１３図は、従来の複合発電プラントの概略系統図であ
る。

同図において、空気供給管ｌからの燃焼用空気Ａと燃料
供給管２からの燃料Ｆを燃焼ｍ３で混合燃焼させ、その
燃焼ガスでガスタービン４を回転させガスタービン４に
よる発電を行なう、ガスタービン４を回転させた排ガス
Ｇは、＃）′熱回収ボイラ５の排ガス通ｐ？Ｉ６に導入
される。この排ガス通路６には下流側から上流側へ向け
て低圧節炭器７、低圧蒸発ｉ８および低圧ドラム９から
なる低圧ボイラ１０と、高圧節炭器１１．高圧蒸発ｆｉ
ｔ　２゜高圧ドラノ％１３および過熱器１４からなる高
圧ボイラ１５が配置されている。

一方、被加熱流体である給水ＷＦは給水ポンプ１６より
給水管１７を経て低圧節炭器７に供給され、所定の温度
までに予熱された後、ドラム給水管１８を通り低圧ドラ
ム９に供給される。

低圧ドラム９に供給された給水は、低圧ドラム９の低圧
下降管１９を経て低圧蒸発器８．低圧ドラム９の順で自
然循環または強制御ｉ環され、その間に加熱されて低圧
ドラム９内で水と蒸気に分離される０分離された水は再
び低圧下降管１９、低圧蒸発器８および低圧ドラム９へ
と再循環されるが、蒸気は低圧主蒸気管２０より蒸気タ
ービン２１へ供給される。

一方、低圧節炭器７の出口で分流された高温水ＷＲの一
部は、ボイラ移送ポンプ２２より高圧給水管２３を経て
高圧節炭器１１に供給され、所定の温度まで予熱された
後、ドラム給水管２４を通り高圧ドラム１３に供給され
る。

高圧ドラム１３に供給された給水は低圧ボイラ１０と同
様に、高圧ドラム１３の高圧下降管２５を経て高圧蒸５
ｉ！器１２．高圧ドラム１３の順で循環する。高圧ドラ
ム１３内で分離された蒸気はドラム蒸気出口管２６を経
て過熱器１４へ送られ。

ここでさらに昇温された後高圧蒸気管２７より蒸気ター
ビン２１へ供給され、蒸気タービン２１による発電を行
なう。

なお、高圧ドラム１３で分離された水は、高圧下降管２
５、高圧蒸発器１２）高圧ドラム１３へと再循環される
。そし、て、高圧ドラム１３および低圧ドラム９の給水
レベルは、それぞれ高圧ドラム給水弁２８．低圧ドラム
給水弁２９を操作して給水量が制御さｉする。なお、図
中の３０は復水器、３１は発電機である。

他方、蒸気タービン２１の回転に使用された蒸気は復水
器３０で水となり、Ｉ？１ｌｌｆ水ポンプ１６により再
び排熱回収ボイラ５へ給水される。この給水管１７の給
水ＷＦは約３４℃と低温であるために。

そのままの温度で低圧節炭器７へ給水されると低圧節炭
器７で低温腐蝕が発生する。そのため高圧給水管２３を
通る高温水ＷＲの一部と混合させて、低温腐蝕が起こら
ない所定の温度まで給水温度を昇温させて低圧節炭器７
へ給水する必要がある。

つまり、高圧給水管２３の高温水ＷＲの一部はボイラ移
送ポンプ２２の出口から再循環流量調整弁３２を有する
再循環流路３３ｆ＆経て給水管１７へ供給され、低圧節
炭器７の低温腐蝕を防止している。

ところで、第１３図の概略系統図に示す排熱回収ボイラ
５は、燃料ＦとしてＬＮＧ等の硫黄分を含まないクリー
ンなガス系燃料を焚く場合を示したものであり、近年の
燃料の多様化に対応するため、燃料Ｆとして、ナフサ等
の硫黄分を含むダーティな油系燃料を焚く場合もある。

（発明が解決しようとする問題点〕このように従来の排熱回収ボイラ５においては。

多種燃料に対応した排熱回収ボイラを計画する場合、排
ガス中にＳＯｘを含まない（以下、クリーンガスという
）燃料で低圧節炭器７の伝熱面積を設計すると、ＳＯｘ
を含む（以下、ダーティガスという）排ガスから保有熱
を回収する際に、低温腐蝕を防止するために低圧節炭器
７の入口給水温度を上昇させるために、以下のような欠
点がある。

その様子を第１４図を用いて説明する。

同図（ａ）　、　（ｂ）は、横軸に排ガスＧ中のＳＯｘ
量を示し、縦軸に排熱回収ボイラ５の出口の排ガス温度
と給水温度を示した特性曲線図で１図中の縦線Ｂはクリ
ーンガスでＳＯｘ量が零、縦ＬＡＣはダーティガスでＳ
Ｏｘ量が１０ｐｐｍの場合を示す。

そして、同図（ａ）の曲ＬＡＤは低圧節炭器７の伝熱面
積を減少させた場合の低圧節炭器７の出口での排ガス温
度、曲線Ｅは低圧節炭器７の伝熱面積を増加させた場合
の低圧節炭器７出口の排ガス温度を示す。

また同図（ｂ）の曲線Ｈは低圧節炭器７の入口給水温度
１曲線ｌは低圧節炭！ａ７の伝熱面積を増加させた場合
の低圧節炭器７の出口給水温度、曲線Ｊは低圧節炭器７
の伝熱面積を減少させた場合の低圧節炭器７の出口給水
温度、直ｌ１ＩＫは低圧節炭器７での蒸気発生温度、斜
、ｉｉＬの部分は低圧節炭器７での蒸気発生領域を示す
。

つまり、前述したようにクリーンガスとダーティガスの
場合では低圧節炭器７での低温腐蝕を防止するために、
第１３図に示すように再Ｗｉ環流路３３からの高温水Ｗ
Ｒを増加させる必要があるが。

高温水ＷＲを増加させると低圧節炭器７の入口給水温度
が曲ａＨの点Ｍから点Ｎに上昇する。

このために、低圧節炭器７の萬日給水温度は曲線！で示
す如く点Ｑから点Ｐに上昇し、低圧節炭器７では斜線り
で示す蒸発領域に達し、低圧節炭器７では蒸発呪象、流
動不安定、ウォータハンマ等の発生により低圧節炭器７
が損傷する欠点がある。

また、高温水ＷＲの増加に伴ってボイラ移送ポンプ２２
の容量が増大する欠点があり、試算によると、クリーン
ガスの場合に比べ、ダーティガスの場合には約２倍にボ
イラ移送ポンプ２２のポンプ容量が増大する。

他方、低圧節炭器７での蒸発現象を防止するために、低
圧節炭器７の伝熱面積を曲線Ｉから曲線Ｊへ減少させる
と低圧節炭器７での出口給水温度は点Ｐから点Ｑに低下
して蒸発現象は防止でき。

排熱回収ボイラ５の出口排ガス温度も点Ｒから点Ｓに上
昇して低温腐蝕も防止される。

しかし、なから、クリーンガスの場合は、排熱回収ボイ
ラ５の出口排ガス温度が、第１４図（ａ）の点Ｔから点
Ｕへ上昇し、クリーンガスで計画した排熱回収ボイラ５
の出口排ガス温度が約１５℃上昇する。そのため多くの
回収可能な熱旦を大気へ放出することになり、熱回収率
の点からは不経済である。

本発明の目的は、上記した従来技術の欠点を解消し、ダ
ーティガスやクリーンガスのいづれの場合でも、熱交換
器での蒸発現象をなくして、最大限に熱回収が図れ、安
全に運転できる排熱回収ボイラを提供することある。

〔問題点を解決するための手段〕

本発明は前述の目的を達成するために、排ガス中の硫黄
酸化物濃度に応じて給水状態を変更することにより、熱
交換器での排ガスと給水との熱交換量をコントロールす
ることのできる熱交換量切換手段を設けて、該熱交換器
の排ガス流れ方向下流側での排ガスによる低温腐食が起
こらない温度に保持される構成になっていることを特徴
とするものである。

〔実施例〕

以下５本発明の各実施例を図面を用いて説明する。第１
図は本発明の第１実施例に係る複合発電プラン１−の概
略系統図、第２図は第１図の要部を拡大した概略系統図
である。

なお１本発明の詳細な説明する図面において。

符号１から３１までは従来のものと同一のものである。

図中の３４は第１Ｗｌ環流量調整弁、３５は第１循環流
路、３６は第２Ｗｉ環流量調整弁、３７は第２Ｗｉ環流
路、３８．３９．４０は低圧節炭器７の入口ヘッダ、中
間ヘッダならびに出口ヘッダ、４１は分配器、４２は排
ガス通路６内に設置されて排ガスＧ中のＳＯχ濃度を検
出するＳｏｘセンサ、４３はそのＳＯｘセンサ４２から
の検出信号に基づいて前記第１循環流量調整弁３４なら
びに第２（ｌｉ！環流量調整弁３６に弁開度指令信号を
出力するための制御部で、内部に弁切換手段４４を備え
ている。制御部４６の記憶部（図示せず）にはクリーン
ガスかダーティガスかを判断するために５Ｏｘｌ＆準値
（例えば０．１ｐｐｍ）が予め設定されており、ＳＯｘ
センサ４２からの検出値と前記基準値とを制御部４３で
比較し、検出値が基準値を下まわっている場合はクリー
ンガスと判断して、流量調整弁３４．３Ｇに後述のよう
な開度指令信号を与える。また、検出値が基準値以上の
場合はダーティガスと判断して、流量調整弁３４．３６
に後述のような開度指令信号を与えるようになっている
。

なおこの実施例の場合、ＳＯｘセンサ４２を設置して排
ガス中のＳＯｘｍ度を直接に検出し、クリーンガスか否
かを判断する例であるが、必ずしもＳＯｘセンサ４２を
設けろ必要はない、すなわち使用する燃料によって１例
えばＬＮＧなどの硫黄分を含まないガス系燃料を使用す
るとクリーンなガスとなり、一方、ナフサ等の硫黄分を
含む油系燃料を使用するとダーティガスとなるから、適
宜な弁切換手段を設けて使用する燃料のＨ１類により流
量調整弁３４．３６に開度指令信号を与えるようにして
もよい。

第１図および第２図において、排ガスＧがクリーンガス
の場合には、第２＠環流量調整弁３６を閉じて第２循環
流路３７への高温水ＷＲの供給は停止する。一方、第１
＠環流量調整弁３４を開いて、ボイラ移送ポンプ２２出
口の高温水ＷＲを第１Ｎ環流路３５へ供給し、給水管１
７の給水ＷＦと混合して低圧節炭器７の入口へ供給する
。

つまり、第１循環流路３５の高温水ＷＲと給水管１７の
給水ＷＦを第２図に示すように、低圧節炭器７の入口へ
ラダ３８を経て出口ヘッダ４０へ流して低圧節炭器７の
全ての伝熱面を用い、第１４図（ｂ）の点Ｍから点Ｏま
での熱回収を図る。

他方、排ガスＧがダーティガスの場合には、第１＠環流
量調整弁３４を閉じて、第１循環流路３５への高温水Ｗ
Ｒの供給は停止する。一方、第１循環流量調整弁３６を
開いて、ボイラ移送ポンプ２２出口の高温水ＷＲを第２
＠環流路３７へ供給し、給水管１７の給水ＷＦと混合し
て低圧節炭１５７の中間へラダ３９に供給する。

つまり、第１ｗ１環流路３５の高温水ＷＲと給水管１７
の給水ＷＦを第２図に示すように、低圧節炭器７の中間
ヘッダ３９を経て出口ヘッダ４０へ流して、低圧節炭器
７の一部の伝熱面を用い、クリーンガスの場合よりも低
圧節炭器７の伝熱面積を減少させるのである。

このように低圧節炭器７での伝熱面積を減少させること
によって、第１４図（ｂ）に示す点Ｎから点Ｑまでの熱
回収を図ることができ、低圧節炭器７での蒸気の発生が
防止できる。

なお、ダーティガスの場合には低圧節炭８１７の入口へ
ラダ３８から中間へラダ３９までの間には給水されない
が、排ガスＧの排ガス温度が充分低いために強度上問題
とはならない。

このように本実施例に係るものは従来技術の欠点を解消
するために、排ガスＧがクリーンガスの場合には、低圧
節炭器７の伝熱面を全て使用して熱回収効率を高めた。

また、排ガスＧがダーティガスの場合には、低圧節炭器
７の伝熱面を減少して、低圧節炭器７内でのスチーミン
グを防止することがきる。

第３図は、本発明の第２実施例を説明するための図であ
る。

この実施例において、前記第１実施例と相違する点は、
第１実施例のものでは第１循環流路３５、第２ＷＩｉ流
Ｍ３７ともにその入口はボイラ移送ポンプ２２の出口か
ら分岐し、その出口は低圧節炭１’Ｊ　７の入口へラダ
３９ならびに中間ヘッダ３９へ接続している。これに対
し第２実施例のものは。

第１ｗ１環流路３５の入口はボイラ移送ポンプ２２の出
口から分岐し、第２楯環流路３７の入口は高圧節炭器１
１の出口から分岐し、それらの出口はともに低圧節炭器
７の入口ヘッダに接続したものである。

従って、図示しない弁切換手段の指令信号により、排ガ
スＧがクリーンガスの場合には、第１循環流量ａ′！Ｉ
ｉ弁３４を開き、第２循環流量調整弁３６を閉じる。そ
して第１楯１ａ流路３５からの高温水ＷＲと供給管１７
からの給水ＷＦを混合して低圧節炭器７へ供給する。一
方、排ガスＧがダーティガスの場合には、第１循環流量
調整弁３４を閉じ、第２Ｗｉ環流量調整弁３６を開く、
そして第２循環流路３７からの高温水ＷＲと給水管１７
から給水ＷＦを混合して低圧節炭器７へ供給するように
なっている。

つまりこの実施例のものは、高温水ＷＲの増大を抑制す
るために、高温水ＷＲの取出し位置を高圧節炭１０１１
の出口と低圧節炭器７の出口とで切換えるようにしたも
のである。即ち、低圧節炭器７への入口給水温度が低温
でよいクリーンガスの場合は、低圧節炭器７出口の高温
水ＷＲを第１循環流路３５から４！環させる。一方、低
圧節炭器７の入口給水温度を高温とする必要のあるダー
ティガイの場合には、低圧節炭器７よりも高温の高圧節
炭器１１出口の高温水ＷＲを第２楯環梳路３７によって
ＷＩＱするようにしたものである。これによってダーテ
ィガスの場合は、高温水ＷＲの給水温度が高いために第
２循環流路３７の循環流量の増加を抑えることができ、
そのためにボイラ移送ポンプ２２の容量を小さくするこ
とができる。

第４図は１本発明の第３実施例を説明するための図であ
る。

この実施例において前記第２実施例と相違する点は、高
温水ＷＲの取り出しを高圧下降管２５の分配器４１から
行ない第２循環流路３７へ供給するようにしたものであ
る。

この実施例においては、排ガスＧがクリーンガスの場合
には、ボイラ移送ポンプ２２出口の高温水ＷＲを第１ｗ
１環流路３５より低圧節炭器７へ供給する。一方、排ガ
スＧがダーティガスの場合には１分配器４１からのより
高温の高温水ＷＲを第２循環流路３７から低圧節炭器７
へ供給して、低圧節炭器７での蒸気の発生ならびに低ａ
ｍ蝕を防止し、しかも第２循環流路３７からの高温水Ｗ
Ｒも少なくしてすむから、ボイラ移送ポンプ２２の容量
を小さくすることができる。

第５図は１本発明の４実施例を説明するための図である
。

この実施例において、前述の第１ないし第３実施例と相
違する点は、第１ないし第３実施例においては、低圧節
炭器７の入口側に第１循環流路３５と第２循環流路３７
を並列に設けて伝熱面積の変更を可能にした。それに対
し本実施例では、第１取出流量調整弁４５を有する第１
取出流路４６を低圧節炭器７の最終出口へラダ４０ａに
、第２取出流量調整弁４７を有する第２取出流路４８を
低圧節炭器７の出口側の中間へラダ４０ｂにそれぞれ接
続した点である。なお、これら取出流路４６．４８の他
端は図面に示すように、ドラム給水管１８に接続されて
いる。

つまりこの実施例では、排ガスＧがクリーンガスの場合
には、第２取出流ｍ調整弁４７を閉じて、第２取出流路
４８からの取出しを停止する。そして第１取出流量調整
弁４５を開き、最終出口へラダ４０ａから給水を取出す
。

一方、排ガスＧがダーティガスの場合には、第１取出流
量調整弁４５を閉じて第１取出流路４６からの取出しを
停止しする。そして第２取出流量調整弁４７をσｎき、
中間出口ヘッダ３８から給水を取出す。

このように排ガスＧがクリーンガスであるか、あるいは
ダーティガスであるかによって低圧節炭器７の伝熱面積
を変え、これによって低圧節炭器７での蒸気の発生なら
びに低温腐蝕が防止できるとともに、排ガスの保有熱を
最大限に回収することができる。

なお、ダーティガスの場合には、低圧節炭器７の中間出
口ヘッダ４０ｂから最終出口ヘッダ４０ａまでの間には
給水が流れないが、低圧節炭器７の入口側ガス温度は低
く伝熱面が焼損する心配はない。

第６図は１本発明の第５実施例を説明するためのもので
ある。

この実施例において、前記第１実施例と相違する点は、
ボイラ移送ポンプ２２の出口側から給水管１７に向けて
流量５Ｉ整弁４９を有する主循環流路５０が設けられて
いる。そしてこの主循環流路５０の先端側には、第１ス
トツプ弁５１を有する入口ヘッダ用給水管５３と、第２
ストツプ弁５２を有する中間ヘッダ用給水管５４とが設
けられている０図示していないが、この入口ヘッダ用給
水管５３は低圧節炭器７の入口ヘッダに接続され。

中間ヘッダ用給水管５４は低圧節炭器７の中間ヘッダに
接続されている。

この実施例において徘ガスＧがクリーンガスの場合は、
第１ストツプ弁５１を開き、第２ストツプ弁５２を閉じ
て、主循環流路５ｏがらの高温水ＷＲと給水ＷＦとを混
合して、入口ヘッダ用給水管５３から給水する。排ガス
Ｇがダーティガスの場合は、反対に第１ストツプ弁５１
を閉じ、第２ストツプ弁５２を開いて、主循環流路５ｏ
がらの高温水ＷＲと給水ＷＦとを混合して、中間ヘッダ
用給水管５４から給水するようになっている。

第７図は、本発明の第６実施例を説明するための図であ
る。

この実施例において前記第２実施例（第３図参照）と相
違する点は、前記第５実施例のように第１ストツプ弁５
１を有する入口ヘッダ用給水管５３と、第２ストツプ弁
５２を有する中間ヘッダ用給水管５４を設けた点である
。

この実施例のように構成すれば、２つの流量調整弁３４
．３６と２つのストップ弁５１．５２との切換えを適宜
行なうこつにより、低圧節炭器７においてより細かい制
御が可能となる。

すなわち排ガスＧの性状に応じて、（１）第１楯環流量調整弁３４を開き、第２循環流１ｉ
３１ａ弁３６を閉じて、第１ストツプ弁５１ならびに第
２ストツプ弁５２の開閉制御を行なう。

（２）第１循環流量調整弁３４を閉じて、第２循環流量
調整弁３６を開き、第１ストツプ弁５１ならびに第２ス
トツプ弁５２の開閉制御を行なうゆ（３）第１ストツプ
弁５１を開き、第２ストツプ弁５２を閉じて、第１循環
流景調整弁３４ならびに第２４ｙａ環流量調整弁３６の
開閉制御を行なう。

（４）第１ストツプ弁５１を閉じて、第２ストツプ弁５
２を開き、第１循環流量調整弁３４ならびに第２循環流
量調整弁３６の開閉制御を行なう。

第８図は１本発明の第７実施例を説明するための図であ
る。

この実施例において前記第４実施例（第５図参照）と相
違する点は、第４実施例が車圧ボイラであるのに対して
本実施例は復圧ボイーラであり、ボイラ移送ポンプ２２
ならびに高圧給水管２３が設けられ、高温水Ｗ　Ｒの一
部が循環流路３５を通って給水ＷＦに混合される点であ
る。

第９図は、本発明の第８実施例を説明するための図であ
る。

この実施例において前記第６実施例（第７図参照）と相
違する点は、ボイラ移送ポンプ２２出口からの循環系統
を省略し、高圧節炭器１１の出口から高温水ＷＲの一部
を循環した点である。

第１０図は５本発明の第９実施例を説明するための図で
ある。この実施例において前記第８実施例（第９図参照
）と相違する点は、高圧下降管２５の分配器から高温水
ＷＲの一部をＷＪ環した点である。

第１１図は、本発明の第１０実施例を説明するための図
である。この実施例において前記第８実施例（第９図参
照）と相違する点は、高圧蒸発器１２出口から高温流体
（高温水ＷＲと水蒸気との混合物）の一部を循環した点
である。

第１２図は１本発明の第１１実施例を説明するための図
である。この実施例において前記第８実施例と相違する
点は、高圧酒気管２７から高圧蒸気の一部を循環した点
である。

これら第８実施例ないし第１１実施例のようにより高温
の流体を循環させるようにすれば、ＷＪ　Ｅ流量を減ら
すことができる。

前記実施例のうちで２つの［系統を用いたものがあるが
、２系統以上の循環系統を設けることもできる。

また前記実施例のうちで２個所の給水供給位置あるいは
ξｎ水取出位冑を設けたものがあるが、これら給水供給
位置あるいば（ならびに）給水取出位置は３個所以上で
あっても構わない。

さらに前記実施例では低圧ボイラの節炭器での制御につ
いて説明したが、他の熱交換器について前記実施例と同
様の制御を行なうことも可能である。

本発明の実施例によれば、（１）多種燃料に対応して、熱交換器への給水供給位置
あるいは給水取出位はを変えて実質的に伝熱面積をＥ整
することによって、いずれの燃料においても最大の熱回
収を図ることが可能である。試算例によると、従来の排
熱回収ボ・ｒうと比べ熱回収が約５％向上することから
、燃料費は年間約１５００Ｍ￥／４缶・年節約される。

但し、１０１００Ｏプラント（排熱回収ボイラ４缶）、
運転時間６０００ｊ（ｒ　／年、プラント効率４０％、
料焼費７￥／１０００　Ｋ　ｃａ　Ｑとして計算した。

（２）排ガス中のＳＯｘの有無にかかわらず、ボイラ移
送ランプの容量の増大を抑制することが可能である。

〔試算例〕

１６ガスタービンの燃料がＬＮＧ　（排ガス中にＳＯＸ
無し）の場合、（１）ボイラ移送ポンプの軸動力＝６００ＫＷ。

２）ガスタービンの燃料がナフサ（排ガス中にＳＯｘ有
り）の場合、（１）高温水ＷＲを低圧節炭器の出口から取出した場合
・・・・・・ボイラ移送ポンプの軸動力＝１２００ＫＷ
。

（２）高温水ＷＲを高圧節炭器の出口から取出した場合
・・・・・・ボイラ移送ポンプの軸動力＝６１０ＫＷ。

従って、本発明を実施することにより、ボイラ移送ポン
プの軸動力を約半分に低減可能であり、運転コストの低
減が計れる。

〔発明の効果〕

本発明によれば、クリーンガスやダーティガスであって
も、熱交換器での蒸発現象ならびに低温腐食をなくし、
最大限に排ガスの熱回収を行なうことができるなどの利
点を有している。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例に係る複合発電プラントの
概略系統図、第２図はそのプラントの要部を拡大した概
略系統図、第３！！！１．第４図、第５図、第６図、第
７図、第８図、第９図、第１０図。第１１図および第１２図は本発明の他の実施例を示す複
合発電プラントの概略系統図、第１３図は従来の４１合
発電プラントの概略系統図、第１４図（ａＬ　（ｂ）は
低圧節炭器での給水温度及び排ガス温度の特性曲線図で
ある。７・・・・・・低圧節炭器、８・・・・・・低圧蒸発器
、９・・・・・・低圧ドラム、１０・・・・・・低圧ボ
イラ、１１・・・・・・高圧節炭器、１２・・・・・・
高圧蒸発器、１３・・・・・・高圧ボイラ、１７，１８
，２３．２４・・・・・・給水管、３４・・・・・・第
１循環流量７Ａ′Ｉｉｉ弁、３５・・・・・・第１Ｗｉ
環流路、３６・・・・・・第２４ｇ１環流量調整弁、３
７・・・・・・第２＠環流路、３８・・・・・・入口ヘ
ッダ、３９・・・・・・中間ヘッダ。４０・・・・・・出口ヘッダ、４０ａ・・・・・・最終
量ロヘシダ。４０ｂ・・・・・・中間出口ヘッダ、４０・・・・・・
ＳＯｘセンサ、４３・・・・・・制御部、４４・・・・
・・弁切換手段、４５・・・・・・第１取出流量調整弁
、４６・・・・・・第１取出流路。４７・・・・・・第２取出流量調整弁、４８・・・・・
・第２取出流路、４９・・・・・・流量調整弁、５０・
・・・・・主ｗｉ環流路、５１・・・・・・第１ストッ
プ弁、５２・・・・・・第２ストップ弁、５３・・・・
・・入口ヘッダ用給水管、５４・・・・・・中間ヘッダ
用給水管。第１図第４図第５図Ｗ／− 第６図第７図第８図第９図第１０図第１／図第１２図第１３図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）排ガス中の硫黄酸化物濃度に応じて給水状態を変
更することにより、熱交換器での排ガスと給水との熱交
換量をコントロールすることのできる熱交換量切換手段
を設けて、該熱交換器の排ガス流れ方向下流側での排ガ
スによる低温腐食が起こらない温度に保持される構成に
なつていることを特徴とする排熱回収ボイラ。
（２）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記熱
交換量切換手段が、当該熱交換器の排ガスと給水との伝
熱面積が複数段にわたつて変更でき伝熱面積変更手段で
あることを特徴とする排熱回収ボイラ。
（３）特許請求の範囲第（２）項記載において、前記伝
熱面積変更手段が、当該熱交換器に対して給水供給位置
が変更できる手段であることを特徴とする排熱回収ボイ
ラ。
（４）特許請求の範囲第（２）項記載において、前記伝
熱面積変更手段が、当該熱交換器に対して給水取出位置
が変更できる手段であることを特徴とする排熱回収ボイ
ラ。
（５）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記熱
交換量切換手段が、当該熱交換器への給水の温度が変更
できる給水温度変更手段であることを特徴とする排熱回
収ボイラ。
（６）特許請求の範囲第（５）項記載において、前記給
水温度変更手段が、熱交換器によつて加熱された高温流
体の一部を当該熱交換器の給水に混合する高温流体混合
系統を複数設け、その複数の高温流体混合系統からそれ
ぞれ温度の異なる高温流体が切替えて供給できる構成に
なつていることを特徴とする排熱回収ボイラ。
（７）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記熱
交換量切換手段が、当該熱交換器の排ガスと給水との伝
熱面積が複数段にわたつて変更できる伝熱面積変更手段
と、当該熱交換器への給水の温度が変更できる給水温度
変更手段との組合せであることを特徴とする排熱回収ボ
イラ。
（８）特許請求の範囲第（１）項記載において、当該熱
交換器に流通される排ガス中の硫黄酸化物濃度を検出す
るセンサが設けられ、そのセンサの検出信号に基づいて
前記熱交換量切換手段が駆動されるように構成されてい
ることを特徴とする排熱回収ボイラ。