JPS6197317A - 直結型まくらぎ用弾性被覆材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は成る種のウレタン結合を有する低発泡ウレタン
エラストマーよシなる直結型まくらぎ用弾性被覆材に関
する。さらに詳しくは、長い編成の列車が高速で走行す
る鉄道における高荷重下で且つ変形が拘束された条件に
おいても優れた振動遮断、振動減衰、撮動吸収及び／又
は振動ダンピング効果を発揮しうる鉄道軌道の直結型ま
くらぎ用弾性被α材に関する。

近年、鉄道の高速化に伴い、軌道保守の省力化、列車の
走行安定性、建設の短期化等の要請から、従来のパラス
トを敷きつめた有道床軌道に代って、コンクリート製ま
くらぎ又はスラブを堅固な路盤面に直接施工する直結型
軌道が多く採用されている。中でも、振動及び騒音の低
減という観点からまくらぎをコンクリート路盤面上にて
ん充コンクリート等を用いて埋設固定する方式（直結型
まくらぎ）においては、その中間に用いられる防振材が
てん充コンクリートによってしっかりと拘束され自由変
形が妨げられた状態となるため、この防振材としては、
かかる自由変形が拘束された状態でも、コンクリート製
まくらぎに強固に接着して、ばね定数が増大することな
く、優れた振動伝達の軽減及び騒音発生の抑制効果を発
揮する弾性材料を採用することが必要である。

特に、長い編成の列車が高速で走行する鉄道軌道の場合
には、弾性まくらぎの弾性被覆材に対して要求される物
性はさらに一層厳しいものとなり、弾性被覆材に要求さ
れる物性として、例えば圧縮永久歪：１５％以下 バネ定数：　０．２〜２　ｔｏｎ／ｃｒＩＬ／　１００
　ｃｍ”引張強度：　５　ｋｇｆ／ｃｍ”以上 引張伸度＝１００１％以上 耐水性（引張強度変化率）：±２０９ｂ以内（引張伸度
変化率）：±２０％以内 耐アルカリ性（引張強度変化率）：±２０％以内（引張
伸度変化率）：±２０俤以内 耐疲労性：へたシ量１．０ｕ以下 と定められており、これらの物性要件のすべてを同時に
満足する材料を使用することが要求されている。

しかも、弾性被覆材はコンクリート製まくらぎ及びてん
充コンクリートに対して強固に接着し、間欠的な列車走
行による繰返し圧縮によっても剥離することがないこと
も重要な要件の１つである。

本発明者らは、先に、かかる要件を充分に満足する弾性
被覆材として、平均官能基数が２．．５〜３．５で且つ
数平均分子量が約４５００〜約８５００の多価アルコー
ル、有機ポリイソシアネート、鎖長延長剤、ウレタン化
触媒及び発泡剤から成り、且つ鎖長延長剤をウレタンエ
ラストマーの単位重量当り０．２　Ｘ　１０−３乃至１
．０Ｘ１０−’モル／ｆの濃度で含むウレタンエラスト
マー発泡原液から製造した嵩密度が０．３〜０．９　ｆ
　／ｃｒＩＬ”の低発泡ウレタンニジストマーが適して
いることを見い出し提案した（特開昭５５−１３０７５
４号公報参照）。

この先に提案した低発泡ウレタンエラストマーは上記の
仕様を満足するものであり、実際に高速鉄道軌道の直線
部分に適用されている。かかる低発泡ウレタンエラスト
マーよシなる弾性被櫨材においても、経済的観点より嵩
密度を低くして使用原材料を低減することが好ましいこ
とは当然である。

しかしながら、嵩密度を低くするとげね定数は低下する
という欠点がある。しかるに高速鉄道軌道の曲線部分に
おいては特に大きな遠心力がかかり、弾性被覆材は大き
く圧縮される。その結果、弾性被覆材とてん光コンクリ
ートの間に空隙ができ、そこに水分や塵埃が混入するお
それがあるため、前記低発泡ウレタンエラストマーの発
泡度を上げて囃に嵩密度を低くしただけでは使用するこ
とができない。１月１えば、前記低発泡ウレタンエラス
トマーの嵩密度を０．７　ｆ　７ｃｍ　’以下とし、同
時にばね定数を１．　Ｏｔ　ｒ　／ｃｍ／　１００　ｃ
ｍ　’　　程度に維持しようとすると、圧縮永久歪が大
きくなるという問題がある。

そこで本発明者らは嵩密度を低くしても圧縮永入道等が
実質的に増大しない発泡ウレタンエラストマーを求めて
鋭意研究を重ねた結果本発明を完成するに至った。

しかして本発明によれば、 （ａ）　　平均官能基数がｚ５〜４．５で且つ数平均分
子量が２０００〜８５００のポリエーテルポリオール、 （ｂ）　　平均官能基数がＺ５〜４．０で且つグラフト
化率が４〜２０重量％のビニル七ノマーグラットポリオ
ール、 （ｅ）　　平均官能基数が２０〜ａＯで且つ数平均分子
ｔが２０００〜７０００のヒドロキシ末端を有する液状
ポリプタジエンポリオール、 （ｄ）　　有機ポリイソシアネート、 （ｅ）　　鎖長延長剤、 ’　　　　　　　　　（ｆ）　　発泡剤、及び（ロ））
　ウレタン化触媒 から実質的になり、ＮＣＯインデックスが９０〜１１０
の範囲内にあり且つ該鎖長延長剤を上記（ａ）、（ｂ）
、（ｃ）、（ｄ）及び（ｅ）の５成分の合１け喰を基準
にして０．３Ｘ１０−３〜１．５Ｘ１０−”モル／ｆの
濃度で含むウレタンニジストマー発泡原液から調製され
た嵩密度が０．４〜０．７５　ｆ／ａｎ”のウレタン結
合を有する発泡ウレタンエラストマーよりなることを！
特徴とする直結型弾性まくらぎ用弾性被釉材が提供され
る。

本発明のウレタンエラストマーの調製においてポリオー
ル成分の１つとして使用されるポリエーテルポリオール
（ａ）は、平均官能基数が２５〜４．５で且つ数平均分
子１・が２０００〜８５００のものである。用いるポリ
エーテルポリオールの平均官能基数が？、５より小さい
と、それから得られる発泡ウレタンエラストマーの永久
圧縮歪が大傘〈なり、逆に平均官能数が４．５を超える
と、得られるエラストマーが硬くなる傾向を示すと共に
振動圧縮された場合に該エラストマーが破損する危険が
大きくなり、いずれも好ましくない。しかして、ポリエ
ーテルポリオール（ａ）の好適な平均官能基数は２５〜
４．５であシ、珠に２８〜４．０の範囲が望ましい。

また、該ポリエーテルポリオール（ａ）の数平均分子量
が２０００より小さいと、振動エネルギーの吸収特性が
高い発泡ウレタンエラストマーが得難く、反対に、８５
００を超えると、得られるウレタンエラストマーの弾性
的性質が低下し、塑性変形を生じ易くなり、特に永久圧
縮歪みが大きくなる傾向が見られる。しかして、本発明
において使用するポリエーテルポリオールは、一般に２
０００〜８５００、好適には３０００〜６５００の範囲
の数平均分子量−を有することが望ましい。

かかるポリエーテルポリオール（ａ）としてはウレタン
エラストマーの調製において通常使用される任意のもの
が包含され、具体的には、グリセリン、トリメチロール
プロパン等の炭素原子数２〜６個の脂肪族多価アルコー
ル或いはエチレンジアミン、ジアミノジフェニルメタン
等の活性水素原子をもつ活性水素化合物に１炭素原子敢
が２〜４個の低級アルキレンオキシド、例えばエチレン
オキシド、プロピレンオキシド等を付加重合せしめるこ
とにより得られるポリエーテルポリオールが挙げられる
。そのようなポリエーテルポリオール（ａ）の典型的な
例には、グリセリン／プロピレンオキシド／エチレンオ
キシドの共重合付加物（平均官能基数＝３．０．ａ平均
分子４２）３０００）：プロピレングリコール／プロピ
レンオキシド／エチＬ・ンオキシドの共重合付加物（平
均官能基数＝ｚＯ１数平均分子［４８００）；グリセリ
ン／ペンタエリスリトール／プロピレンオキシド／エチ
レンオキシドの共重合付加物（平均官能基数３．７、平
均分子量５７００）等が包含される。

本発明は、発泡ウレタンエラストマーを構成するための
ポリオール成分として、上記ポリエーテルポリオール（
ａ）と組合わせて、平均官能基数が２５〜４．０で且つ
グラフト化率が４〜２０重量％のビニルモノマーグラフ
トポリオール０））及び平均官能基数がｚＯ〜３．０で
１つ数平均分子量が２０００〜７０００のヒドロキシ末
端基を有する液状ポリプタジエンポリオール（ｃ）を使
用することに１つの大きな特徴を有する。

本発明で使用する［ビニルモノマーグラフトポリオール
」（グラフトポリオールという）（ｂ）は、通常のポリ
オールの存在下にビニル七ノマーヲ−ｔ−の場でラジカ
ル重合させることによって製造される変性ポリオールで
あり、それ自体は高弾性ウレタンフオームを製造するだ
めのポリオール成分として既知のものである（例えば、
日本待計第４４７６２８号、米国特許第３０３３８４１
号、英国特許第８７４１３０号、ドイツ特許第１０７７
４３０号、第１１０５１７９号、第１０８１９１７号及
び第１１１１３９４号、）佇１爾昭５６−９３７２９号
公報の文献参照）。本発明ではこのようなグラフトポリ
オールの中でも、特に平均官能基数が２．５〜４．０で
且つグラフト化率が４〜２０重量％の特電のグラフトポ
リオールが使用される。

用いるグラフトポリオールの平均官能基数が２．５より
小さいと、得られる低発泡ウレタンエラストマーの永久
圧縮歪が大叛くなり適当でなく、逆に４，０を頻えると
、得られるウレタンニジストマーが硬くなる傾向を示す
。しかして該グラフトポリオールの平均官能基数の好適
範囲は２５〜４．０であシ、中でも２．５〜３．０の範
囲が最適である。また、該グラフトポリオールのグラフ
ト化率が４重、ｔチ未満の場合には、圧縮永久歪が悪く
なり、反対に２０重Ｍ％を超えると、液の粘度が上昇し
成形性が著しく悪くなる。しかして、グラフトポリオー
ルのグラフト化″Ｐ、は４〜２０重量％、特に５〜１５
重量％の範囲であるのが好適である。

ここで「グラフト化率」とは添加したビニルモノマーの
内ポリエーテルにグラフト重合されたビニルモノマーの
該ポリエーテルの重量を基準とした割合をいう。

このようなグラフトポリオール（ｂ）の基体をなすポリ
オールとしては、数平均分子量が２５００〜８５００、
好ましくは４０００〜７０００の範囲で目つ水酸基価が
２０〜６７、好ましくは２４〜５０の範囲にあるものが
有利に使用され、例えば、グリセリンにエチレンオキサ
イド及び／又はプロピレンオキサイドを付加重合させた
数平均分子量４８００のポリアルキレンエーテルグリコ
ール等が挙げられる。

一方、これらのポリオールにグラフトされるビニルモノ
マーとしては、例えば、スチレン、ビニルトルエン、１
−ブテン、２−ヘキセン、１，４−へキサジエン、１，
３−ブタジェン、３−ペンテンなどのオレフィン類；塩
化ビニル、塩化ビニリデンなどのビニルハライド；アク
リル酸、メタクリル酸などのニレチン性不飽和カルボン
酸又はその誘導体（アルキルエステルなど）；酢酸ビニ
ル等が挙げられ、これらはそれぞれ単独で或いは２種も
しくはそれ以上組合せて使用することができる。

前記ポリオールに対する上記ビニルモノマーのグラフト
はそれ自体公知の方法に従い、ポリオールの存在下に該
ビニルモノマーをラジカル重合させることによって達成
することかで衣る。使用しうるラジカル重合触媒として
は、例えばパーオキシト系、アゾ糸あるいはレドックス
系の重合開始剤や金属化合物触媒等が挙げられる。かく
して得られるクラフトポリオールは一般に２５００〜８
５００、好ましくは４０００〜７０００の数平均分子爺
を有することかできる。

しかして、本発明において特に好適に用いるグラフトポ
リオールとしては、例えば、数平均分子号が約５１００
で官能基数が約３のポリプロピレンエーテルグリコール
にアクリルニトリル及びスチレンを重合開始剤としてア
ゾビスイソブチロニトリルを用いてオートクレーブ中で
１２０℃、８時間グラフト重合させることによって得ら
れたものが棋げられる。　　　゛ 一方、ｒｐ状ポリブタジエンボリオールＪ（ｃ）ハ、末
端に反応性ヒドロキシ基、特にアリル型の第一級ヒドロ
キシ基をもつ液状のブタジェンホモポリマー又はコボリ
ヌーであって、それ自体は既知のものであ）（列えば、
米国特許第３４２７３６６号及び第３６７４７４３号等
の文献参照）、例えば、１．３−ブタジェン単独を或い
は１．３−ブタジェンとモノマー全体の７５４４下の炭
素原子数２〜１２個のエチレン性不飽和モノマー例えば
スチレン、アクリロニトリル、酢酸ビニル等とを重合触
媒としての過酸化水素の存在下にラジカル付加重合させ
ることによシ製造することができる。

本発明ではこのような液状ポリプタジエンポリオールの
中で、特に平均官能基数が２．．０〜３．０で１つ数平
均分子策が２０００〜７０００のものを使用する。用い
る液状ポリプタジエンポリオールの平均官能基数が２０
より小さいと、ばね定数の高いものが得難くなり、永久
圧縮歪が大きく水撃なったり、渭合使用するポリエーテ
ルポリオール（旬やビニルモノマーグラフトポリマーポ
リオール（ｂ）との相溶性が慾くなつ次り、成型性が著
るしく悪くなる等の傾向がみられる。逆に３，０を越え
ると、得られるウレタンエラストマーは弾力性を欠き、
著るしくもろくなり、耐水性、耐アルカリ性の向上がな
くなり、耐疲労性が極端に悪くなる傾向がみられる。

しかして該液状ポリプタジエンポリオール（ｅ）の平均
官能基数はｚＯ〜３．０の範囲であり、特に２．１〜２
８の範囲が最適である。

また、該液状ポリプタジエンポリオールのｅ平均分子ｊ
律が２０００より低いと、得られるエラストマーの耐水
性、耐アルカリ性における強度及び伸度の変化率が著る
１−＜大良くなるほか、耐疲労性や永久圧縮歪４−３著
るしく低ドし、独立気泡率も低下する。反対に７０００
をｌえると、液の粘度が高くなシすぎて、セリイソ／ア
ネート（ｄ）との混和性が悪くなり、得られるエラスト
マーの引張り強度が低下するのみならず、旨いバネず数
が得られず独立気泡率も低下する。しかして該液状ポリ
プタジエンポリオールは２０００〜７０００、好ましく
は２４００〜５０００の範囲の数平均分子微を有するの
が適当である。

さらに、上記液状ポリプタジエンポリオール（ｃ）は一
般ＫＯ３５〜１．　Ｏミ１７当ｔ／ｆの範囲のとドロキ
シ含有量、及び４００〜５００の範囲のヨウ素価をもつ
ことが望ましい。

しかして、本発明において特に好適に使用しうる液状ポ
リプタジエンポリオールとしては、例えば、平均官能基
数２．１ｌＥｋ〜ｚ４で数平均分子号が約２８００のヒ
ドロキシ末端ブタジェンホモポリマー（例えばＡＲＣＯ
Ｃｈｅ本ｍ１ｃａ１社製ｐｏｌｙｂｄＲ−４５ＨＴ）、
平均官能基数２．２〜２．４で数平均分子量が約３６０
０のヒドロキシ末端ブタジェン／スチレンフホリマー（
例、ｔｔｆ　ＡＲＣＯＣｈｅ　−ｍ　ｉ　ｃ　ａ　１社
ｇ　ｐｏｌｙ　ｂｄ　Ｃ８−１５）、平均官能基数２．
５〜ｚ８で数平均分子量６ダ約４４５０のヒドロキシ末
端ブタジェン／アクリロニトリルコホリマ−（例えばＡ
ＲＣＯＣｈｅｍｉ　ｃａ１社Ｍ　　ｐｏｌｙｂｄＣＮ−
１５）などが挙げられる。

本発明におい可特に好適に使用しうる液状ポリプタジエ
ンポリオール（ｃ）の混合割合は１〜７０重量％の範囲
であり、好ましくは２〜４０重量％であシ、１チよシ低
いと混合の効果がほとんどなく、また７０重量％以上で
はビニルモノマーグラフトポリオール（ｂ）との併用に
よる耐アルカリ性の相乗効果がなくなる。

本発明に従いビニルモノマーグラフトポリオール（ｂ）
及び液状ポリプタジエンポリオール（ｅ）　ｔ−併用す
ることによシ、直結型弾性まくらぎにおける如き荷重下
で且つ変形が拘束された条件下においても、低嵩密度化
による引張強度を低下させることなく、高いばね定数を
得ることができ、しかも永久圧縮歪を小さく抑え、耐水
性及び耐アルカリ性における強度及び伸朋の変化率が小
さいウレタンエラストマーを得ることができるという従
来の弾性体にはみられなかった独特の効果が得られるこ
とが判明した。

他方、以上に述べたポリオール成分（ａ）、（ｂ）及び
（ｃ）と反応せしめられる有機ポリイソシアネート（ｄ
）としてはウレタンニジストマーの製造に際して通常用
いられるものがいずれも使用でき、例えば４．４′−ジ
フェニルメタンジイソシアネート（Ｍ、Ｄ、Ｌ）、ナフ
チレンジイソシアネート、トリレンジイソシアネート、
ヘキサメチレンジイソシアネート等を挙げることができ
る。これら有機ポリイソ７アネートはそれぞれ単独で使
用でき或いは２種以上の混合物として使用することもで
負る。また、該ポリイソシアネート（ｄ）は、前記の如
き多価アルコールと予め縮合させた前駆体すなわちプレ
ポリマーまたはセミプレポリマーとして用いることもで
きる。

いずれにしても該有機ポリイソシアネート（ｄ）の使用
量は、ウレタンニジストマー発泡原液中に存在するイン
シアネート残基（−ＮＧＯ）と反応すべき全活性水素含
有成分（ポリオール成分、鎖長延長剤等）と化学量論的
に等しい量乃至その±ｌＯチ程度の範囲で変動せしめる
、すなわちＮＧＯインデックスが９０〜１１０の範囲内
に入るようＫすることが可能である。

本発明においてウレタンニジストマーの形成のために使
用される鎖長延長剤（ｅ）は、上記有機ポリイソシアネ
ート（ｄ）と反応して、ウレタン結合や尿素結合等によ
シ水素結合を主とするノ・−ドセグメントを形成し、得
られるウレタンエラストマーの弾性特性を支配する重要
な丙子となるものであシ、本発明においては、比較的低
分子量の実質的に２官能性の活性水素化合物が該鎖長姑
長剤として有利に匿用される。かかる鎖長姑長剤（ｅ）
の例には、エチレングリコール、フロピレンゲリコール
、プロパンジオール、ブタンジオール、ハイドロキノン
、ヒドロキシエチルキノンエーテル等の炭素原子数が２
〜１０個のジオール類；メチレンビス−（Ｏ−ジクロロ
アニリン）、クオドロール、エチレンジアミン、トリエ
タノールアミン等のアミン類が包含され、これらはそれ
ぞれ単独で又は２種以上組合わせて１吏用することがで
きる。

本発明者らの研究によれば、上記鎖長延長剤（ｅ）を前
記のポリオール成分（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）と組合わ
せて用いる場合、上記２官能性鎖長延長剤（ｅ）の配合
量は（ａ）、（ｂ）、（ｅ）、（ｄ）及び（ｅ）の５成
分の合計量を基準にして０．３Ｘ１０−”モル／ｆ乃至
１．５　Ｘ　１０−’モル／ｆの範囲の濃度で使用する
のが適当であることがわかった。これより低い一度では
鎖長延長効果が充分でないため、得られる発泡ウレタン
エラストマーの強度が一般に低くなる傾向があシ、他方
、１．５ＸｌＯ’モル／りよシ制い濃度では、水素結合
数が必要以上に増大するため、得られるウレタンニジス
トマーの強度は向上するが、極めて硬いエラストマーと
なる傾向があるので、圧縮永久歪及び繰シ返し圧縮応力
を受ける本発明における如き用途に対してはあまり望ま
しくない。しかして鎖長延長剤（ｅンの好適な濃度範囲
は０．５×１０−”　モに／　ｆ　乃ｆｆｉ　１．２　
Ｘ　１０−　”　モに／　ｆ　テ＠る。

また、ウレタン化触媒（り）としてはｂレタン化反応に
おいて通常用すられるもの、例えば、第三級アミン化合
物、有機金属化合物等がいずれも用いラレ、例えば、ト
リエチレンジアミン、ジアザ−ビシクロウンデセン、Ｎ
−メチルモルフォリン、Ｎ、Ｎ−ジメチルエタノールア
ミン；オクチル酸錫、ラウリル酸ジブチル錫等を挙げる
ことができる。触媒の使用量は臨界的ではなく、希望す
る反応速度に応じて広範囲に変化し得るか、ウレタンニ
ジストマーの発泡量、雰囲気条件（温度、湿度等）によ
って適宜使用量を加減することが必要である。しかし、
触媒の使用量の加減は当業界で普通に行われていること
であシ、これを選定することは容易なことである。

さらに、本発明においては発泡したウレタンエラストマ
ーを成形するものであり、この発泡体の製造に使用する
発泡剤（ｆ）としては、通常の発泡剤、例えば水やハロ
ゲン化炭化水素（例ニトリクロロフルオロメタン、メチ
レンクロライド）などが挙　゛げられる。本発明におい
て望まれるウレタンエラストマーの発泡度は厳密に制限
されるものではないが、通常のウレタンフオームとは違
って比較的低発泡であることが重要であり、一般には嵩
密度で表現して０．４〜０．７５　ｆ／ａｔｔ”、　よ
り好ましくは０．５５〜０．７　ｆ　／ｃＷＬ”の範囲
内とすることが有利であり、上記発泡剤（０の使用量及
び／又は発泡量は得られるウレタンエラストマーの嵩密
度が上記の範囲内に入るように調節することができる。

本発明に従うウレタンエラストマー発泡原液には、上記
成分のほか、必要忙応じて、通常行なわれている如く、
気泡安定剤（例：シリコーン界面活性剤など）、顔料（
例：カーボンブラックなど）等を添加することもできる
。

以上述べたウレタンエラストマー発泡原液各成分は、常
法に従い、使用直前に緊密に混合した後、特開昭５５−
１３０７５４号公報に記述した如き方法でコンクリート
製まくらぎに取付けた型枠内に注入することにより弾性
被覆材を有する弾性まくらぎを製造することがで＾る。

次に実施例及び比較列によシ本発明をさらに説明する。

なお、実施例及び比較例における物性の測定は以下に述
べる方法によって行なったものでおる。

（１）　　嵩密度：ＪＩＳ　　Ｚ　　８８０７　ｒ体積
からの測定方法」に準する。

（２）　　圧縮永久歪：ＪＩＳ　　Ｋ　　６３０１ｒｌ
Ｏ。

圧縮永久ひずみ試験」に準する。

（温度７０℃、３０チ圧縮、２２時間の熱処理）（３）
ばね定数：ＪＩＳ　　Ｋ　　６３ｓｓｒｓ、　　静的ば
ね定数試験」に準する。

（１０ｃｒｎＸ　１０ＣｒｒＬＸ　Ｚ５ｃｍのサンプル
を用いて４２５ｋｌ？ｉで加圧し、荷重変位曲線のｉｏ
ｏ〜４ｏｏｋｇ間で求める） （４）引張強度及び引張伸度：ＪＩＳ　　Ｋ　　６３０
１「３．引張試験の方法」によシメンベル１号形試験片
で測定する。

（５）耐水性：引張強度試験における同じ１号形ダンペ
ル試験片を用い蒸留水又はイオン交換水に９６時間浸漬
後、軽く拭きとり、ただちに引張強度試験にかけて老化
前の値よシの変化率を求める。

（６）耐アルカリ性：浸漬液が１％（苛性カリ／苛性ソ
ーダｌ：１）水溶液であシ、　浸漬温度が５０℃である
他は上記（５）に準する。

（７）耐疲労性：５ＲＩＳ（日本ゴム協会標準規′格）
３５０２による。（試験条件は予圧縮量５−振巾４ｗｚ
振動数５Ｈ２％繰返し数ｌＸｌ０＠回、試験片の大きさ
５ＱＸ５０Ｘ２５寵） （８）独立気泡性：ＡＳＴＭ２８５６−７０Ａ法に準す
る。

下記に示す組成のＡ液及びＢ液を攪拌機に仕込み回転数
６０００ｒｐｍで混合した後、　直ちに適当な大きさの
金型に注入し、室温で２時間放冷した後脱型し発泡ウレ
タンエラストマーを得た。このウレタンエラストマーの
物性を前記の方法で測定した。その結果金下記に示す。

実施列ｌ Ａ液組成二　　　　　　　　　　　　　　重畳部ポリエ
ーテルポリオール（１）　　　　　　　　３５（グリセ
リン／プロピレンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加 物；平均官能基数３−平均分子量 ポリエーテルポリオール（ｎ）、　　　　　　　　４０
（グ替セリン／ペンタエリスリトー ル／プロピレンオキシド／ｓ−チレ ンオキシドの共重合付加物；平均 官能基数３．７；平均分子！５７００）グラフトポリオ
ール　　　　　　　　　　１５（グリセリン／プロピレ
ンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加 物干均分子量５１００）にアクリ ルニトリル及びスチレンをアゾビ スイソブチロニトリル（重合開始 剤）の存在下でグラフト重合させ て得られるポリマーポリオール： 平均官能基数３；グラフト化率 １０％；平均数分子量６０００） ヒドロキシ末端液状ポリブタジエンボ リオール　　　　　　　　　　　　　　１５（平均官能
基数２．５−数平均分子量 エチレングリコール　　　　　　　　　　７水　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．５３
トリエチレンジアミン　　　　　　　　　　０，７ボリ
イソシアネート／ポリオールのプ レポリマー　　　　　　　　　　　　　　１００（４，
４’−ジフェニルメタンジイ ソシアナートとグリセリン／プロ ピレンオキシド／エチレンオキシ ドの平均分子ｆ６５００の共重合 付加物（平均官能基数３）とのイ ソシアネート末端前駆縮合体；遊 離ＮＧＯ含量＝１６重ｆｉ−チ） 物性 嵩密度：　　　　　　　０．６３Ｐ／ｃｒＩＬ”ばね定
数：　　　　　　１．５０　ｔｆ／ｃｍ／　１００ｃｒ
ｎ”圧縮永久歪：　　　　２０チ 引張強度：　　　　　　１３．０ｋｇ／ｃｍ”引張伸度
＝　　　　　１４５％ 耐水性 引張強度変化＊ニー０．９　　％ 引張伸度変化率：　　−０，３％ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー０．３％ 引張伸度変化率ニー０．２チ 耐疲労性：へたり景　０．２６ｍ 独立気泡性：　　　　独立気泡率１００％実施例２ Ａ液組成：　　　　　　　　　　　　　　　　　重量部
ポリエーテルポリオール（ｎ）　　　　　　　　　　　
５２（グリセリン／ペンタエリスリトー ル／フロピレンオキシド／エチレ ンオキッドの共重合付加物：平均 官能基数３．７；平均分子量５７００）グラフトポリオ
ール　　　　　　　　　　　１５（グリセリン／プロピ
レンオキシド ／エチレンオキシドの共重合付加 物（平均分子−１１５１００）にアク リルニトリル及びスチレンをアゾ ビスイソブチロニトリル（重合量 始剤）の存在下でグラフト重合さ せて得られるポリマーポリオール； 平均官能基数３；グラフト化率 １０％；平均分子４１１６０００） ヒドロキシ末端液状ポリブタジエンホ モボリオール　　　　　　　　　　　　　３．０（平均
官能基数２．３；数平均分子量 ４７００　；ヒドロキシ含有ｔ０．５ ミリ当量／ｆ；よう素価４５０） エチレングリコール　　　　　　　　　　５．７水　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．
４８トリエチレンジアミン　　　　　　　　　　０．７
ポリイソシアネート／ポリオールのプ レポリマー　　　　　　　　　　　　　　　１００（４
，４’−ジフェニルメタンジイ ソシアネートとグリセリン／プロ ピレンオキシド／エチレンオキシ ドの平均分子量６５００の共重合 付加物とのイソシアネート末端前 駆縮合体；遊離ＮＧＯ含量＝１６ 重量％） 物性 嵩密度：　　　　　　　０．６９Ｐ／ｃｍ”ばね定数二
　　　　　〇、９８　ｔ　ｆ　／ｃｍ／　１００♂圧縮
永久歪：３，８チ 引張強度：　　　　　　１４．９１ｚＱ／ａｎ”引張伸
度：　　　　　２１０チ 耐水性 引張強度変化率ニー３．７チ 、　　引張伸度変化率ニー４．３チ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー２．２％ 引張伸度変化率ニー４．１チ 耐疲労性：へたシ１ｆｔＯ，１６ａｉ＋独立気泡性：独
立気泡率９９．９％ 比較例Ｉ Ａ液組成二　　　　　　　　　　　　重量部ポリエーテ
ルポリオール　　　　　　　１００（グリセリン／プロ
ピレンオキシ ド／エチレンオキシドの共重合 付加物；平均官能基数３；平均 分子＊６５００） エチレングリコール　　　　　　　　　　　９．７水　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０
．５８トリエチレンジアミン　　　　　　　　　　０．
７Ｂ液紹成：　　　　　　　　　　　ＮＣＯＩ　ｎｄｅ
ｘポリインシアネート／ポリオールの プレポリマー　　　　　　　　　　　　　１００（４，
４’−ジフェニルメタンジ イソシアネートと上記ポリエー チルポリオールとのイソシアネ ート末端前彦縮合体；遊離ＮＧＯ 含量＝１６重量％） 物性 嵩密度：　　　　　　　０．６３　ｔ／ｃＩＩＬ”ばね
定数：　　　　　　０．９８ｔｂ−・１００儒宜圧縮永
久歪：　　　　３４チ 引張強度：　　　　　　２２．３ｋｇ／ｃｍ”引張伸度
：　　　　　７８チ 耐水性 引張強度変化率：　　−１８，８チ 引張伸度変化率ニー２５．０チ 耐アルカリ性 引張強度変化率：　　−３５，２チ １　　　　　　　　　　引張伸度変化率ニー３５．０チ
耐疲労性：へたり量１．５　ａｍ 独立気泡性：独立気泡率　８８．４チ 比較例２ ポリエーテルポリオール（１）　　　　　　　　３５（
グリセリン／プロピレンオキシ ド／エチレンオキシドの共重合 付加物；平均官能基数３；平均 分子量３０００） ポリエーテルポリオール（［１）　　　　　　　　３５
（グリセリン／ペンタエリスリト ール／フロピレンオキシド／エ チレンオキシドの共重合付加物； 平均官能基数３．７；平均分子量 グラフトポリオール　　　　　　　　　　３゜（グリセ
リン／プロピレンオキシ ド／エチレンオキシドの共重合 付加物（平均分子量５１００） にアクリルニトリル及びスチレ ンをアゾビスイソブチロニトリ ル（重合開始剤）の存在下でグ ラフト重合させて得られるポリ マーポリオール；平均官能基数 ３；クラフト化率１５チ；平均 分子量６５００） エチレングリコール　　　　　　　　　６．１水　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．５１ト
リエチレンジアミン　　　　　　　　０．７ポリイソシ
アネート／ポリオールの プレポリマー　　　　　　　　　　　　１００（４，４
’−ジフェニルメタンジ イソシアネートとグリセリン／ プロピレンオキシド／エチレン オキシドの共重合付加物（平均 分子量６５００）とのイノシア ナート末端前駆縮合体；遊離 ＮＧＯ含量＝１６１ｉ％） 物性 嵩密度：０，６３ｆ／ｃＩｒＬ３ ばね定数：　　　　　　０．９７ｋｇｆ／ｃＩＩＬ４０
０ｍ”圧縮永久歪＝　　　　１７％ 引張強度：　　　　　　１１．５　’Ｑ／ｃｍ　”引張
伸度：　　　　　１２０チ 耐水性 引張強度変化率ニー１９．０チ 引張伸度変化率：　　−２１１チ 耐アルカリ性 引張強度変化率ニー１７．８％ 引張伸度変化率ニー１８．５％ 耐疲労性：へたシ量１．３５騎 独立気泡性：独立気泡率　９３．４％ 比較例３ Ａ液組成二　　　　　　　　　　　　　重量部ポリエー
テルポリオール（Ｕ）　　　　　　　９０（グリセリン
／ペンタエリスリト ル／プロピレンオキ７ド／エチ レンオキシドの共重合付加物； 平均官能基数３，７；平均数分子 ［５７００） ヒドロキシ末端ブタジェン／アクリ ロニトリルコボリマーホリオール　　　１０（平均官能
基数２．．８；数平均分子 ｔ５０００；ヒドロキシ含有帯 ０．９；ヨウ素価４００） エチレングリコール　　　　　　　　　　　５．７水　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　０．
４８トリエチレンジアミン　　　　　　　　　　０．７
Ｂ液組成：　　　　　　　　　　　　　　ＮＣＯＩ　ｎ
ｄｅｘポリイソシアネート／ポリオールの プレポリマー　　　　　　　　　　　　１００（４，４
’−ジフェニルメタンジ イソシアナートとグリセリン／ プロピレンオキシド／エチレン オキシドの平均分子量６５００ の共重合付加物（平均官能基数 ３）とのイソシアネート末端前 駆縮合体；遊離ＮＧＯ含号＝ １６喧ｔ％） 物性 嵩密に：　　　　　　　０．６３Ｐ／ｃｍ３ばね定数：
　　　　　　０．６５　ｔｆ／ｃｒＩＬ／１００ｃｍ　
”圧縮永久歪：１．３チ 引張強度：　　　　　　１６．３に９／ｃｍ”引張伸度
：　　　　　　１６０％ 耐水性 引張強度変化率ニー１８．４％ 引張伸度変化率：　　−１７，２チ 耐アルカリ性 引張強度変化＊ニー１５．２％ 引張伸度変化率ニー１７．４％ 耐疲労性：へたり量　１．１５１ｕ１ 独立気泡性：独立気泡率　９２６チ 参考例１：直結型弾性まくらぎの製造 ４００ｗＸ２０００ｍＸ２００Ｕの寸法を有するコンク
リートブロック１を、第１図に示すようにして、１．５
ｗφの脱気孔３付の金型２内にセットシ、被覆厚み（第
２図のＷ、Ｗ“）及び高さく第２図のｈ）をそれぞれ２
５ｍ及び１５０ＩＩＩｊとした。次いで、第３図に示す
装置を用いて、前記実施例１に示す組成のＡ液及びＢ液
を撹拌器５内で回転数６００Ｏｒｐｍで混合し、金型下
部４から注入した。室温に１時間放［ηした後脱型して
、直結型弾性まくらぎを得た。

この試作まくらぎをアムスラー圧縮試験機で圧縮し、弾
性被覆材の歪ｆｉｔ？測足した。その結果を第４図のグ
ラフに示す。

同僚に比較例１．２及び３に記載のＡ液及びＢ液を用い
て、直結型弾性まくらぎを試作して歪量とその変化を測
定した。その結果を第４図のグラフに示す。

図中、曲線（１）−０−は実施例１の弾性被覆材の荷重
−歪量曲線であり、（２）−Δ−１（３）−ロー及び（
４）−Ｘ−はそれぞれ比較例２．３及び１の被覆材の荷
重−歪量曲線である。

第４図に示す結果から、本発明の被覆材（実施例１の被
覆材）は、比較例１．２及び３の被覆材に比べて荷重−
歪曲線が直線性に浸れており、はるかに耐久性に富んで
いることは明らかである。

参考例２ 第５図に示すようにコンクリートブロック１１（１００
＆１１Ｘ１００１１ＪＩＸ３００１１ＪＩ）のまわシに
参考例１に記載したと同様の手段により厚さ３０ＩＩＪ
の弾性波ａ材１２を被覆し、該被覆材１２の底面中央部
にセンサー１５を取υ付け、それを包むようにコンクリ
ート１４を流し固める。次にコンクリートブロック１１
の上面のほぼ中央にハンマーで衝撃を与え、その衝宅１
３の基ｒＩ！！１４　（高さ２００　ｍｓ、巾２５０關
、長さ４００ｍｍ、３９に９）における振動をセンサー
１５で検出し、増巾器１６を介してシグナルプロセッサ
ー（三轍測器製）１７に送り、レコーダー１８で減衰状
況を記録する。そのチャートを第６図に示す。第６図中
（１）、（２）及び（３）Ｆｉそれぞれ実施例１並びに
比較例３及び１の被覆材を用いた場合の結果である。こ
の結果から明らかなとおり、本発明の被覆材（実施例１
）は衝撃振動が小さく短かく、比較例３及び１のものに
比較すると振動の減衰は込〜ハ以下であり、防振効果が
著るしく優れている。

【図面の簡単な説明】

第１図はコンクリートブロックに金型をとりつけた状態
の斜視図、 第２Ｍは第１図Ａ−Ａ線断面図、 第３図は弾性まくらぎを製造する際のフローシート、 第４図社参考例１で試作した弾性まくらぎの被覆材の特
電−歪量曲線、 第５図は振動減衰効果の測定実験装置の略図、第６図は
振動減衰効果の測定結果を示すグラフである。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （ａ）平均官能基数が２．５〜４．５で且つ数平均分子
   量が２０００〜３５００のポリエーテルポリオール、 （ｂ）平均官能基数が２．５〜４．０で且つグラフト化
   率が４〜２０重量％のビニルモノマーグラフトポリオー
   ル、 （ｃ）平均官能基数が２．０〜３．０で且つ数平均分子
   量が２０００〜７０００のヒドロキシ末端基を有する液
   状ポリプタジエンポリオール、 （ｄ）有機ポリイソシアネート、 （ｅ）鎖長延長剤、 （ｆ）発泡剤、及び （ｇ）ウレタン化触媒 から実質的になり、ＮＣＯインデックスが９０〜１１０
   の範囲内にあり且つ鎖長延長剤を上記（ａ）、（ｂ）、
   （ｃ）、（ｄ）及び（ｅ）の５成分の合計量を基準にし
   て０．３×１０＾−＾３〜１．５×１０＾−＾３モル／
   ｇの濃度で含むウレタンエラストマー発泡原液から調製
   された嵩密度が０．４〜０．７５ｇ／ｃｍ＾３のウレタ
   ン結合を有する低発泡ウレタンエラストマーよりなるこ
   とを特徴とする直結型まくらぎ用弾性被覆材。