JPS6199656A - ラインパイプ用高強度溶接鋼管 - Google Patents
ラインパイプ用高強度溶接鋼管Info
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- JPS6199656A JPS6199656A JP22183784A JP22183784A JPS6199656A JP S6199656 A JPS6199656 A JP S6199656A JP 22183784 A JP22183784 A JP 22183784A JP 22183784 A JP22183784 A JP 22183784A JP S6199656 A JPS6199656 A JP S6199656A
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- steel pipe
- welded steel
- welded
- pipe
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、溶接ままで、％に湿潤な硫化水素をはじめ
、炭酸ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する石
油や天然ガスの輸送など（以下。
、炭酸ガスや塩素イオンなどの腐食性成分を含有する石
油や天然ガスの輸送など（以下。
Ｈ２Ｓ−Ｃｏ２−Ｃ）−環境というンにラインパイプと
して使用した場合に、優れた耐食性、特に優れた耐応力
腐食割れ性を示す高強度溶接鋼管に関するものである。
して使用した場合に、優れた耐食性、特に優れた耐応力
腐食割れ性を示す高強度溶接鋼管に関するものである。
一般に、上記のＨ２Ｓ−Ｃｏ２−ｃｉ−３Ｊｌ境にさら
されるラインパイプには、前記環境に対して優れた耐食
性を示す１例えばオーステナイト系ステンレス鋼板から
製造された溶接鋼管が使用されている。
されるラインパイプには、前記環境に対して優れた耐食
性を示す１例えばオーステナイト系ステンレス鋼板から
製造された溶接鋼管が使用されている。
しかし、上記のオーステナイト系ステンレス鋼製溶接鋼
管においては、溶接による製管に際して、炭化物が粒界
析出し、この炭化物は耐食性を著しく低下させるもので
あるため、これを素地に固溶させて耐食性の同上をはか
る目的で前記溶接鋼管に対して溶体化処理を行なう必要
があり、この溶体化処理は不経済であるばかりでなく、
溶接鋼管の強度を低下させ、その強度は引張り強さで３
０ゆ／−以下に低下してしまうものであり、したがって
高強度が要求されろラインパイプには使用できないもの
である。
管においては、溶接による製管に際して、炭化物が粒界
析出し、この炭化物は耐食性を著しく低下させるもので
あるため、これを素地に固溶させて耐食性の同上をはか
る目的で前記溶接鋼管に対して溶体化処理を行なう必要
があり、この溶体化処理は不経済であるばかりでなく、
溶接鋼管の強度を低下させ、その強度は引張り強さで３
０ゆ／−以下に低下してしまうものであり、したがって
高強度が要求されろラインパイプには使用できないもの
である。
そこで１本発明者等は、上記のような観点から。
溶接よまの状態で、高強度とすぐれた耐食性を有する溶
接鋼管を得べく研究を行なった結果１重量釜で（以下％
は重量％を示す）、 Ｃ：０．０２％以下、 ｓｉ：１％以下。
接鋼管を得べく研究を行なった結果１重量釜で（以下％
は重量％を示す）、 Ｃ：０．０２％以下、 ｓｉ：１％以下。
Ｍｎ ： ２％以下％Ｓｏ１． ＡＩ ： ０．３％以
下、Ｎｉ：２７〜４０％、 Ｃｒ：１８〜２５％。
下、Ｎｉ：２７〜４０％、 Ｃｒ：１８〜２５％。
Ｃｕ：０．３〜３％。
ＭＯ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種 ま
プこは ２ ｍ。
プこは ２ ｍ。
を含有し、さらに必要に応じて、′
Ｎ：０．０５〜０．３％、希土類元素：ｏ、ｏｏｉ〜０
．１係、Ｙ：０．００１〜ｏ、ｉ俤、Ｍｇ ： ０．０
０１＝０．１％。
．１係、Ｙ：０．００１〜ｏ、ｉ俤、Ｍｇ ： ０．０
０１＝０．１％。
Ｃａ ： ０．００１〜０．１％、Ｔｉ ： ０．０１
〜０．５％。
〜０．５％。
のうちの１種または２＆以上を含有し、残りがＦｅとそ
の他の不可避不純物からなる組成ｌｔ有し、かつ。
の他の不可避不純物からなる組成ｌｔ有し、かつ。
Ｃｒ（％） ＋ １０ Ｍｏ （％） ＋ ５ Ｗ （
＋ ）２４０％、２％≦Ｍｏ （％）＋１７２Ｗ（％）
６５％。
＋ ）２４０％、２％≦Ｍｏ （％）＋１７２Ｗ（％）
６５％。
の組底条件な満足する熱延鋼板より製造した溶接鋼管に
おいては、熱延鋼板製造時の熱間加工によって降伏点で
６０Ｋｓｉ（４２，２ゆ／−）以上の高強度が確保され
、しかも溶接ままの状態で、炭化物の粒界析出がないの
で優れた耐食性、特にＨ２Ｓ−Ｃ０２−Ｃｔ−環境下で
優れた耐応力腐食割れ性を示し、したがってこれらの特
性が要求される石油や天然ガスなどのラインパイプとし
て使用した場合に俊れた性能を長期に亘って発揮すると
いう知見を得たのである。
おいては、熱延鋼板製造時の熱間加工によって降伏点で
６０Ｋｓｉ（４２，２ゆ／−）以上の高強度が確保され
、しかも溶接ままの状態で、炭化物の粒界析出がないの
で優れた耐食性、特にＨ２Ｓ−Ｃ０２−Ｃｔ−環境下で
優れた耐応力腐食割れ性を示し、したがってこれらの特
性が要求される石油や天然ガスなどのラインパイプとし
て使用した場合に俊れた性能を長期に亘って発揮すると
いう知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたも′（ａ）
Ｃ Ｃ成分の含有量が０．０２％を越えると１ｍ接によろ製
管時に、粒界に炭化物が析出するようになり、応力腐食
割れを起ル易くなることから、七の含有量を０．０２％
以下と定めた。
Ｃ Ｃ成分の含有量が０．０２％を越えると１ｍ接によろ製
管時に、粒界に炭化物が析出するようになり、応力腐食
割れを起ル易くなることから、七の含有量を０．０２％
以下と定めた。
（ｂｌ Ｓｉ：
８１（ｉｔ分は脱酸成分として不可欠の成分であるが、
その含有量が１％を越えると熱間加工性が劣化するよう
になることから、その含有ｔを１％以下と定めた。
その含有量が１％を越えると熱間加工性が劣化するよう
になることから、その含有ｔを１％以下と定めた。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分にはＳｉ成分と同様に脱酸作用があり、２係ま
で含有させても特性に悪影響を及ぼさないことから、２
％までの含有が許容される。
で含有させても特性に悪影響を及ぼさないことから、２
％までの含有が許容される。
（ｄｌ Ｐ
Ｐ成分には、応力腐食割れに対する感受性を高める作用
があり、この作用は、その含有量が０．０３％を越える
と急激に現われるようになることから、その含有量を０
．０３％以下と定めた。
があり、この作用は、その含有量が０．０３％を越える
と急激に現われるようになることから、その含有量を０
．０３％以下と定めた。
（ｅｌ ５
Ｓｆｙ、分には熱間加工性を劣化させろ作用があり。
この作用は、その含［１が０．０１％ｆｔ越えろと著し
く現われるようになることから、その含有量を０．０１
％以下と足めた。
く現われるようになることから、その含有量を０．０１
％以下と足めた。
（ｆｌ ｓｏｌ．Ａｌ
Ａｊ酸成分ＳｉおよびＭｎ成分と同様に脱酸作用をもつ
ので必要な成分であるが、その含有量がｓｏｌ．Ａｌで
０．３％を越えると特性に悪影響を及ぼすようになるこ
とから、その含有量をｓｏＪ、ＡＪで０．３％以下と定
めた。
ので必要な成分であるが、その含有量がｓｏｌ．Ａｌで
０．３％を越えると特性に悪影響を及ぼすようになるこ
とから、その含有量をｓｏＪ、ＡＪで０．３％以下と定
めた。
（ｇ） Ｎｉ
Ｎｉ成分には耐食性、特に耐応力腐食割れ性を向上させ
る作用があるが、その含有量が２７％未満では所望の優
れた耐応力腐食割れ性を確保することができず、−万４
０％を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一
段の向上効果が現われず、経済性を考慮して、その含有
量を２７〜４０優と定めた。
る作用があるが、その含有量が２７％未満では所望の優
れた耐応力腐食割れ性を確保することができず、−万４
０％を越えて含有させても耐応力腐食割れ性にさらに一
段の向上効果が現われず、経済性を考慮して、その含有
量を２７〜４０優と定めた。
（ｈｌ Ｃｒ
Ｃｒ成分には、Ｎｉ、並びに後込のＭｏおよびＷ成分と
の共存において、耐食性を著しく向上させろ作用がある
が、その含有量が１８％未満では所望の優れた耐食性を
確保することができないので、１８優以上の含有が必要
であるが、２５％を越えて含有させてもより一層の向上
効果は現われず、したがって経済性をも考慮して、その
含有量を１８〜２５％と定めた。
の共存において、耐食性を著しく向上させろ作用がある
が、その含有量が１８％未満では所望の優れた耐食性を
確保することができないので、１８優以上の含有が必要
であるが、２５％を越えて含有させてもより一層の向上
効果は現われず、したがって経済性をも考慮して、その
含有量を１８〜２５％と定めた。
（ｉ） Ｍｏ１ｄよびＷ
上記のように、これらの成分には、ＮｉおよびＣｒとの
共存において耐食性を向上させる作用があるが、それぞ
れＭｏ ： ５％およびＷ：１０％を越えて含有させて
も、環境温度が１５０℃以下のＨ２Ｓ−ＣＯ２−Ｃｌ−
ｍ境下では、さらに一段の向上効果が現われないことか
ら、経済性を考慮して、その含有１最な、それぞれＮｌ
ｏ ： ５％以下、Ｗ：１０％以下と定めた。
共存において耐食性を向上させる作用があるが、それぞ
れＭｏ ： ５％およびＷ：１０％を越えて含有させて
も、環境温度が１５０℃以下のＨ２Ｓ−ＣＯ２−Ｃｌ−
ｍ境下では、さらに一段の向上効果が現われないことか
ら、経済性を考慮して、その含有１最な、それぞれＮｌ
ｏ ： ５％以下、Ｗ：１０％以下と定めた。
また、ＭｏとＷの含有量に関して１条件式：Ｍｏ（％）
＋ Ｌ／２ Ｗ （％）で規定するのは、ＷがＭｏに対
し原子量が約２倍で、効果の点では約１／２で均等とな
るという理由によるもので、この値が２％未満では特に
上記の１５０ ’Ｃ以下のＨ２Ｓ −Ｃｏ２− （Ｊ−
猿境下で所望の耐食性を確保することができず、一方こ
の値が５％を越えるものとしても上記の通り実質的に不
必要な量のＭｏおよびＷの含有となり、経済的でなく、
したがってＭｏ（％） ＋ １７２ Ｗ （％）の値を
２〜５％と定めたのである。
＋ Ｌ／２ Ｗ （％）で規定するのは、ＷがＭｏに対
し原子量が約２倍で、効果の点では約１／２で均等とな
るという理由によるもので、この値が２％未満では特に
上記の１５０ ’Ｃ以下のＨ２Ｓ −Ｃｏ２− （Ｊ−
猿境下で所望の耐食性を確保することができず、一方こ
の値が５％を越えるものとしても上記の通り実質的に不
必要な量のＭｏおよびＷの含有となり、経済的でなく、
したがってＭｏ（％） ＋ １７２ Ｗ （％）の値を
２〜５％と定めたのである。
（ｊｌ Ｃｕ
Ｃｕ成分は耐食性を向上させる作用があるが、その含有
量が０．３％未満では所望の耐食性を確保することかで
きず、一方３％を越えて含有させると。
量が０．３％未満では所望の耐食性を確保することかで
きず、一方３％を越えて含有させると。
熱間加工性が劣化するようになることから、その含有量
を０．３〜３％と定めた。
を０．３〜３％と定めた。
（ｋｌ Ｎ
Ｎ成分には１組ａを改善し、かつ素地に同浴して、これ
を強化する作用があるので、特により一層の高強度が要
求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有量
が０．０５％未満では所望の強度向上効果が得られず、
一方０．３％を越えて含有させると熱間加工性が劣化す
るようになることから、その含有量を０．０５〜０．３
％と定めた。
を強化する作用があるので、特により一層の高強度が要
求される場合に必要に応じて含有されるが、その含有量
が０．０５％未満では所望の強度向上効果が得られず、
一方０．３％を越えて含有させると熱間加工性が劣化す
るようになることから、その含有量を０．０５〜０．３
％と定めた。
（ｌｌ 希土類元素、 Ｙ １Ｍｇ 、 Ｃａ ％お
よびＴｉこれらの成分には、熱間加工性を改善する作用
があるので、特に厳しい条件下で熱間加工を行なう必要
がある場合に、必要に応じて含有されるが、その含有量
が、それぞれ希土類元素：０．００１％未満、Ｙ：Ｏ，
００１％未満、 Ｍｇ ： ０．００１％未満、Ｃａ：
０．０Ｏ１％未満、およびＴｉ：０．０１％未満では熱
間加工性に所望の同上効果が得られず、−万、その含有
量が、それぞれ希土類元素＝０．１％、Ｙ：０．１％１
Ｍｇ：０．１％、Ｃａ：０．１％、およびＴｉ：０．５
％を越えると、熱間加工性に劣化傾向が現われるように
なることから、その含有量を、それぞれ希土類元素：０
．００１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜０．１ ％ 、
Ｍｇ ： ０．００１〜０．１％、Ｃａ：Ｏ，ＯＯ１
〜０．１％、およびＴｉ：０．０１〜０．５％と定めた
。
よびＴｉこれらの成分には、熱間加工性を改善する作用
があるので、特に厳しい条件下で熱間加工を行なう必要
がある場合に、必要に応じて含有されるが、その含有量
が、それぞれ希土類元素：０．００１％未満、Ｙ：Ｏ，
００１％未満、 Ｍｇ ： ０．００１％未満、Ｃａ：
０．０Ｏ１％未満、およびＴｉ：０．０１％未満では熱
間加工性に所望の同上効果が得られず、−万、その含有
量が、それぞれ希土類元素＝０．１％、Ｙ：０．１％１
Ｍｇ：０．１％、Ｃａ：０．１％、およびＴｉ：０．５
％を越えると、熱間加工性に劣化傾向が現われるように
なることから、その含有量を、それぞれ希土類元素：０
．００１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜０．１ ％ 、
Ｍｇ ： ０．００１〜０．１％、Ｃａ：Ｏ，ＯＯ１
〜０．１％、およびＴｉ：０．０１〜０．５％と定めた
。
＠ Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％） ＋ ５ Ｗ （％
）Ｎｉ、並びにＣｒ、Ｍｏ％ およびＷの含有ｔを種々
変化させたＮｉ −Ｃｒ−Ｍｏ糸、Ｎｉ −Ｃｒ−Ｗ糸
、およびＮｉ −Ｏｒ −Ｍｏ−Ｗ糸の鋼な酊製し、鋳
造し、鍛伸し、熱間圧延して板厚ニアｍの熱延鋼板とし
、ついでこの熱延鋼板に、溶接鋼管製造時の冷間加工５
例えばＵ−０７オーミング化考慮して２０％の加工率で
冷間圧延を施し、この冷延鋼板より圧延方向と直角に厚
さ：２關Ｘ幅：１０ｍｘ長さニア５ｕの寸法をもった試
験片を切出し、この試験片について、４点曲げ冶具な用
い、０．２％耐力に相百する引張応力を付加した状態で
、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣＯ２でＨ２Ｓお
よびＣＯ２を飽和させた２０％Ｎａ Ｃｌ溶液（液温１
５０℃）中に１０００時間浸漬の応力鵜食割れ試験を行
ない、試験後、前記試験片における割れ発生の有無を観
察し、この観察結果にもとづき５発明者等が独自に設定
した条件式：Ｃｒ（％） ＋ １０ Ｍｏ （％）＋５
Ｗ（％）とＮｉ含有量との関係４．Ｃｒ（％） ＋ １
０ Ｍｏ（＋） ＋ ５ ｖｖ（Ｔｏ）を横軸にとり、
一方Ｎｉ（％）を縦軸にとりプロットしたところ、Ｎｉ
（％）≧２７％、Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（
＋）２４０％の範囲で所望の優れた耐応力腐食割れ性を
示したのである。これらの結果にもヒづき、Ｎｉの含有
量の下限値を２７％、Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５
Ｗ（暢）の含有量の下限値を４０俤と定めたのである。
）Ｎｉ、並びにＣｒ、Ｍｏ％ およびＷの含有ｔを種々
変化させたＮｉ −Ｃｒ−Ｍｏ糸、Ｎｉ −Ｃｒ−Ｗ糸
、およびＮｉ −Ｏｒ −Ｍｏ−Ｗ糸の鋼な酊製し、鋳
造し、鍛伸し、熱間圧延して板厚ニアｍの熱延鋼板とし
、ついでこの熱延鋼板に、溶接鋼管製造時の冷間加工５
例えばＵ−０７オーミング化考慮して２０％の加工率で
冷間圧延を施し、この冷延鋼板より圧延方向と直角に厚
さ：２關Ｘ幅：１０ｍｘ長さニア５ｕの寸法をもった試
験片を切出し、この試験片について、４点曲げ冶具な用
い、０．２％耐力に相百する引張応力を付加した状態で
、１０気圧のＨ２Ｓおよび１０気圧のＣＯ２でＨ２Ｓお
よびＣＯ２を飽和させた２０％Ｎａ Ｃｌ溶液（液温１
５０℃）中に１０００時間浸漬の応力鵜食割れ試験を行
ない、試験後、前記試験片における割れ発生の有無を観
察し、この観察結果にもとづき５発明者等が独自に設定
した条件式：Ｃｒ（％） ＋ １０ Ｍｏ （％）＋５
Ｗ（％）とＮｉ含有量との関係４．Ｃｒ（％） ＋ １
０ Ｍｏ（＋） ＋ ５ ｖｖ（Ｔｏ）を横軸にとり、
一方Ｎｉ（％）を縦軸にとりプロットしたところ、Ｎｉ
（％）≧２７％、Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（
＋）２４０％の範囲で所望の優れた耐応力腐食割れ性を
示したのである。これらの結果にもヒづき、Ｎｉの含有
量の下限値を２７％、Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５
Ｗ（暢）の含有量の下限値を４０俤と定めたのである。
なお、この発明の溶接鋼管において、不可避不純物トシ
て、 Ｂ、ＩＳｎ、Ｐｂ１ｇよびＺｎをそれぞれ０．１
％以下の範囲で含有しても、特性に悪影響な及ぼすこと
はないので、前記上限値までの含有は許容されるもので
ある。
て、 Ｂ、ＩＳｎ、Ｐｂ１ｇよびＺｎをそれぞれ０．１
％以下の範囲で含有しても、特性に悪影響な及ぼすこと
はないので、前記上限値までの含有は許容されるもので
ある。
つぎ罠、この発明の溶接鋼管を実施例により具体的に説
明する。
明する。
それぞれ第１表に示される成分組成をもった溶鋼を通常
の溶解法にて調製した後、７０ｔ）ｔａｘ２５０ ａｍ
の偏平のインゴットに鋳造し、ついで加工開始温度：
１２８０℃で鍛造および鍛伸加工を施して板厚〜２０朋
の板拐とし、引続いて熱間圧延開始温ｉニア００℃にて
熱間圧延を施して板厚： ６．１ ｍ＊の熱延鋼板とし
、さらに、この熱延鋼板より通常のＵ−０７オーミング
製管法を用い℃、外径：４０６ｍ１Ｘ内径：３９４ｙ＋
ｘＸ長さ： ６０００鵡の寸法をもった本発明ｆ１４接
鋼管１〜２６および従来溶接鋼管（オースティト系ステ
ンレスｗ４製）なそれぞれ製造した。
の溶解法にて調製した後、７０ｔ）ｔａｘ２５０ ａｍ
の偏平のインゴットに鋳造し、ついで加工開始温度：
１２８０℃で鍛造および鍛伸加工を施して板厚〜２０朋
の板拐とし、引続いて熱間圧延開始温ｉニア００℃にて
熱間圧延を施して板厚： ６．１ ｍ＊の熱延鋼板とし
、さらに、この熱延鋼板より通常のＵ−０７オーミング
製管法を用い℃、外径：４０６ｍ１Ｘ内径：３９４ｙ＋
ｘＸ長さ： ６０００鵡の寸法をもった本発明ｆ１４接
鋼管１〜２６および従来溶接鋼管（オースティト系ステ
ンレスｗ４製）なそれぞれ製造した。
ついで、この結果得られた本発明溶接鋼［１〜２６およ
び従来溶接鋼管から引張試験用および応力腐食割れ試験
用の試験片を切出し、それぞれ試験を行なった、をお、
応力腐食割れ試験は上記の条件と同一の条件で行ない１
割れ発生の有無を観察した。これらの結果を第２表に示
した。
び従来溶接鋼管から引張試験用および応力腐食割れ試験
用の試験片を切出し、それぞれ試験を行なった、をお、
応力腐食割れ試験は上記の条件と同一の条件で行ない１
割れ発生の有無を観察した。これらの結果を第２表に示
した。
また、＾２表には１本発明溶接ｆ４管１〜２６および従
来溶接鋼管における炭化物の粒界析出の有無九ついての
観察結果も示した。
来溶接鋼管における炭化物の粒界析出の有無九ついての
観察結果も示した。
第２表に示される結果から本発ａＡ溶接鋼管１〜２６は
、いずれも引張り強さで７０に９／−以上の冒強匹を有
し、かつ浴接ままの状態で、炭化物の粒界析出がないの
で、容体化処理な必要とすることなく、優れた耐応力禍
食割れ性を示すのに対し℃、従来溶接鋼管は、溶接まま
の状態で比較的高強度を有するものの、炭化物が粒界析
出しているため、この炭化物が原因で耐応力腐食割れ性
の劣ったものになっていることが明らかである。
、いずれも引張り強さで７０に９／−以上の冒強匹を有
し、かつ浴接ままの状態で、炭化物の粒界析出がないの
で、容体化処理な必要とすることなく、優れた耐応力禍
食割れ性を示すのに対し℃、従来溶接鋼管は、溶接まま
の状態で比較的高強度を有するものの、炭化物が粒界析
出しているため、この炭化物が原因で耐応力腐食割れ性
の劣ったものになっていることが明らかである。
上述のように、この発明の溶接鋼管は、浴接ままの状態
で、高強度を有すると共に、特に厳しい条件であるＨ２
Ｓ−Ｃｏ２−ＣＪ−環境下で優れた耐食性を示すので、
これら、の特注が要求される石油や天然ガスなどのライ
ンパイプとして用いた場合に著しく長期に亘って優れた
性能を発揮するのである。
で、高強度を有すると共に、特に厳しい条件であるＨ２
Ｓ−Ｃｏ２−ＣＪ−環境下で優れた耐食性を示すので、
これら、の特注が要求される石油や天然ガスなどのライ
ンパイプとして用いた場合に著しく長期に亘って優れた
性能を発揮するのである。
Claims (4)
- （１）Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：２
％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、Ｎ
ｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．３
〜３％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）≦５％、の組成条件を
満足することを特徴とする溶接ままで優れた耐食性を示
すラインパイプ用高強度溶接鋼管。 - （２）Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：２
％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、Ｎ
ｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．３
〜３％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、さらに、 Ｎ：０．０５〜０．３％、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）≦５％、の組成条件を
満足することを特徴とする溶接ままで優れた耐食性を示
すラインパイプ用高強度溶接鋼管。 - （３）Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：２
％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、Ｎ
ｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．３
〜３％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、さらに、 希土類元素：０．００１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜
０．１％、Ｍｇ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．０
０１〜０．１％、およびＴｉ：０．０１〜０．５％のう
ちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）≦５％、の組成条件を
満足することを特徴とする溶接ままで優れた耐食性を示
すラインパイプ用高強度溶接鋼管。 - （４）Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：２
％以下、Ｐ：０．０３％以下、 Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．３％以下、Ｎ
ｉ：２７〜４０％、Ｃｒ：１８〜２５％、Ｃｕ：０．３
〜３％、 Ｍｏ：５％以下およびＷ：１０％以下のうちの１種また
は２種、 を含有し、さらに、 Ｎ：０．０５〜０．３％と、 希土類元素：０．００１〜０．１％、Ｙ：０．００１〜
０．１％、Ｍｇ：０．００１〜０．１％、Ｃａ：０．０
０１〜０．１％、およびＴｉ：０．０１〜０．５％のう
ちの１種または２種以上、 を含有し、残りがＦｅとその他の不可避不純物からなる
組成（以上重量％）を有し、かつ、 Ｃｒ（％）＋１０Ｍｏ（％）＋５Ｗ（％）≧４０％、２
％≦Ｍｏ（％）＋１／２Ｗ（％）≦５％、の組成条件を
満足することを特徴とする溶接ままで優れた耐食性を示
すラインパイプ用高強度溶接鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22183784A JPS6199656A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22183784A JPS6199656A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6199656A true JPS6199656A (ja) | 1986-05-17 |
Family
ID=16772968
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22183784A Pending JPS6199656A (ja) | 1984-10-22 | 1984-10-22 | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6199656A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62170458A (ja) * | 1986-01-23 | 1987-07-27 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性の優れた高靭性電縫鋼管用鋼 |
| JPS62227067A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性の優れた高靭性電縫鋼管 |
| US4824638A (en) * | 1987-06-29 | 1989-04-25 | Carondelet Foundry Company | Corrosion resistant alloy |
| JP2009030153A (ja) * | 2007-07-02 | 2009-02-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高合金管の製造方法 |
| JP2014031526A (ja) * | 2012-08-01 | 2014-02-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 金属材料 |
-
1984
- 1984-10-22 JP JP22183784A patent/JPS6199656A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62170458A (ja) * | 1986-01-23 | 1987-07-27 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性の優れた高靭性電縫鋼管用鋼 |
| JPS62227067A (ja) * | 1986-03-28 | 1987-10-06 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性の優れた高靭性電縫鋼管 |
| US4824638A (en) * | 1987-06-29 | 1989-04-25 | Carondelet Foundry Company | Corrosion resistant alloy |
| JP2009030153A (ja) * | 2007-07-02 | 2009-02-12 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高合金管の製造方法 |
| JP2014031526A (ja) * | 2012-08-01 | 2014-02-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 金属材料 |
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