JPS619974A - 成形肉盛溶接による構造部材の装置方法 - Google Patents
成形肉盛溶接による構造部材の装置方法Info
- Publication number
- JPS619974A JPS619974A JP12289285A JP12289285A JPS619974A JP S619974 A JPS619974 A JP S619974A JP 12289285 A JP12289285 A JP 12289285A JP 12289285 A JP12289285 A JP 12289285A JP S619974 A JPS619974 A JP S619974A
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- JP
- Japan
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- bead
- heat transfer
- structural member
- energy input
- weld
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K9/00—Arc welding or cutting
- B23K9/04—Welding for other purposes than joining, e.g. built-up welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Vehicle Interior And Exterior Ornaments, Soundproofing, And Insulation (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
- Body Structure For Vehicles (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、位置関係から起こる熱移動状態の相違またセ
ツティングと冷却時間の相違によって、ｓ凸部材の異な
る部分には結晶状態と変移組織に差異を生ずる溶接ビー
ド層の形成に適用される、溶接材料から成形多層肉盛溶
接によって構ａ部材を製造する方法に関する。
ツティングと冷却時間の相違によって、ｓ凸部材の異な
る部分には結晶状態と変移組織に差異を生ずる溶接ビー
ド層の形成に適用される、溶接材料から成形多層肉盛溶
接によって構ａ部材を製造する方法に関する。
また本発明はこの方法によってＷ命される構造部材にも
関係する。
関係する。
従来の技術
成形溶接は、溶接材料によって構造部材全体を製造する
公知の方法である。例えば、核や化学工業に使用される
装置のコンベヤ一部分、ベイス、接続および曲がり管等
の低合金鋼並びに高合金ｆＩ４製品を迅速かつ経済的に
製造し、かつ厳格な要求を満足させる材質を構造部材に
与える一つの方法がこの成形溶接である。従って成形溶
接は強い応力を受ける構造部材に適した製造方法であり
、製造が短時間で済みかつ実行に融通性がある。
公知の方法である。例えば、核や化学工業に使用される
装置のコンベヤ一部分、ベイス、接続および曲がり管等
の低合金鋼並びに高合金ｆＩ４製品を迅速かつ経済的に
製造し、かつ厳格な要求を満足させる材質を構造部材に
与える一つの方法がこの成形溶接である。従って成形溶
接は強い応力を受ける構造部材に適した製造方法であり
、製造が短時間で済みかつ実行に融通性がある。
各部の装置に用いて満足される方法として、サブマージ
ド溶接のような、機械化された高生産性の溶接方法が使
われる。成形溶接によって構造部材をつくると、製造の
時間が短縮され、製卓費用が低く、かつ継ぎ目なしに一
体成形の部材が得られるという大きな利点がある。
ド溶接のような、機械化された高生産性の溶接方法が使
われる。成形溶接によって構造部材をつくると、製造の
時間が短縮され、製卓費用が低く、かつ継ぎ目なしに一
体成形の部材が得られるという大きな利点がある。
またこのようにして作られた部材は応力除去の熱処理を
除けば、焼入れ、焼鈍等の熱処理が不必要である。鍛造
もしくは鋳造等ではしばしば附加的な処理を必要とする
が、成形溶接の場合はこれを最／１１１Ｗに留めること
が出来、従って生産費が著しく軽減される。
除けば、焼入れ、焼鈍等の熱処理が不必要である。鍛造
もしくは鋳造等ではしばしば附加的な処理を必要とする
が、成形溶接の場合はこれを最／１１１Ｗに留めること
が出来、従って生産費が著しく軽減される。
サブマージド法を用いる従来の肉盛溶接により、溶接ビ
ードが層にて使用される場合には、単一電極を使用する
か、あるいは２電極を相互に前後にて案内されるタンデ
ム方法によるにしても共に、溶接ビードによって供給さ
れる溶融パスは場所が相違すれば冷却割合が異なるため
、構造部材の場所の相違する部分に位置する個別層の組
織は異なるものとなる。従ってセツティングおよび（も
しくは）冷却割合の相違はこれらの状況にリンクし、熱
の移動状態を興ならしめ、このような状態は構造部材の
各部に生じ、結晶構造と変移の相違が各個の溶接ビード
の断面に発生する。
ードが層にて使用される場合には、単一電極を使用する
か、あるいは２電極を相互に前後にて案内されるタンデ
ム方法によるにしても共に、溶接ビードによって供給さ
れる溶融パスは場所が相違すれば冷却割合が異なるため
、構造部材の場所の相違する部分に位置する個別層の組
織は異なるものとなる。従ってセツティングおよび（も
しくは）冷却割合の相違はこれらの状況にリンクし、熱
の移動状態を興ならしめ、このような状態は構造部材の
各部に生じ、結晶構造と変移の相違が各個の溶接ビード
の断面に発生する。
発明が解決しようとする問題点
本発明の目的は、上記の多層肉盛溶接によって溶接材料
から構造部材を製造する方法に関し、熱移動を一定にす
るもので、すなわち溶接材料中に一定の冷却割合をつく
り、条件にリンクして熱移動状態が異なることを防ぐこ
とにある。
から構造部材を製造する方法に関し、熱移動を一定にす
るもので、すなわち溶接材料中に一定の冷却割合をつく
り、条件にリンクして熱移動状態が異なることを防ぐこ
とにある。
従って目標は全体にわたり均一な結晶と変移組織をもつ
溶接材を提供することにあり、従って例えば成形溶接に
て垂直に溶接された薄い壁の中心お歓び端の画部分にお
いて、実質的等しい強度とじん性をもつ材料組織を提供
することにある。
溶接材を提供することにあり、従って例えば成形溶接に
て垂直に溶接された薄い壁の中心お歓び端の画部分にお
いて、実質的等しい強度とじん性をもつ材料組織を提供
することにある。
問題点を解決するための手段
従って、本発明によれば、各個々の溶接ビードは熱移動
の条件に関連して、一定した熱の移動、すなわち溶接材
中に均一な冷却曲線が生ずるように、エネルギー入力す
なわち溶融パスの体積が佃々に異なるように調整される
。
の条件に関連して、一定した熱の移動、すなわち溶接材
中に均一な冷却曲線が生ずるように、エネルギー入力す
なわち溶融パスの体積が佃々に異なるように調整される
。
作用
本発明による方法が提供できる大きな利点は、各個別溶
接ビードの冷却曲線を高温溶融パスから加工物の低温度
に下がるまで、溶接中に起こる条件変化によりエネルギ
ー入力を適応させることによって実質的に一致させるこ
とができることで、従って個別溶接ビートに対する局部
的熱入力をＩＲａ部材中におけるビードの幾何学的位置
に関連して、周辺材料への熱移動を実質的に一定である
ように制御することができる。熱移動状況の異なる欠点
は除去され、実質的に理想的結晶化ならびに変移組織が
補償された均一なセツティング（もしくは）冷却割合に
て、個別溶接ビード中に成立する。
接ビードの冷却曲線を高温溶融パスから加工物の低温度
に下がるまで、溶接中に起こる条件変化によりエネルギ
ー入力を適応させることによって実質的に一致させるこ
とができることで、従って個別溶接ビートに対する局部
的熱入力をＩＲａ部材中におけるビードの幾何学的位置
に関連して、周辺材料への熱移動を実質的に一定である
ように制御することができる。熱移動状況の異なる欠点
は除去され、実質的に理想的結晶化ならびに変移組織が
補償された均一なセツティング（もしくは）冷却割合に
て、個別溶接ビード中に成立する。
本発明の一実施例では熱移動の激しい場所ではエネルギ
ーの入力が増加される。問題を有利に解決する一つの特
徴は、材料の質量に関連して異なる状態におかれる溶融
ビードの冷却曲線を計算し、エネルギーの入力を最適冷
却曲線に従って調整することにある。この種の計算は標
準化されたモデル試験にて容易に行なうことができ、ま
た得られた値は構造部材に対し実際上極めて近いものに
容易に変換できる。
ーの入力が増加される。問題を有利に解決する一つの特
徴は、材料の質量に関連して異なる状態におかれる溶融
ビードの冷却曲線を計算し、エネルギーの入力を最適冷
却曲線に従って調整することにある。この種の計算は標
準化されたモデル試験にて容易に行なうことができ、ま
た得られた値は構造部材に対し実際上極めて近いものに
容易に変換できる。
例えば、一つの極めて単純な方法で部材中の若干の幾何
学的着接ビードの間において、物理的熱移動状態を基礎
にして、例えばロウギャップビード、コーナビード、表
面ビード並びに開先ビードに限って区別を行った。
学的着接ビードの間において、物理的熱移動状態を基礎
にして、例えばロウギャップビード、コーナビード、表
面ビード並びに開先ビードに限って区別を行った。
試料の熱移動性は材料の周囲の質量に関係し、これらは
分類順に減少し、記述の順序にて４つの実質的に一様な
ステップにて、ナロウギャップビードに関しては１００
％、コーナビードに関しては７５％、表面と一ドに関し
ては５０％また開先ビードに関しては２５％という概算
値にて熱移動が定義される。
分類順に減少し、記述の順序にて４つの実質的に一様な
ステップにて、ナロウギャップビードに関しては１００
％、コーナビードに関しては７５％、表面と一ドに関し
ては５０％また開先ビードに関しては２５％という概算
値にて熱移動が定義される。
構造部材中におけるビードの幾何学的な場所に照らして
冷却曲線の上記のステップ付けに対応し、本発明はエツ
ジビードは表面ビードよりもエネルギー入力を少なく、
表面ビードはコーナビードよりもエネルギー入力を少な
く、さらにコーナビードはナロウギャップビードよりも
エネルギー入力をかさくすることを提案する。
冷却曲線の上記のステップ付けに対応し、本発明はエツ
ジビードは表面ビードよりもエネルギー入力を少なく、
表面ビードはコーナビードよりもエネルギー入力を少な
く、さらにコーナビードはナロウギャップビードよりも
エネルギー入力をかさくすることを提案する。
従ってエネルギー入力、すなわち溶融ビードのパス容積
は構造部材中におけるビードの幾何学的な場所を基本に
してプログラム制御によって予めプログラムすることが
容易となる。成形多層溶接によって溶接材料から本発明
の方法にて製凸される構造部材は、対応する公知の部材
と異なり、構造部材をつくり上げる材料のすべての部分
において、適用される溶融ビードの強度とじん性とが一
様になる。構造部材は１０ ＭｎＭｏＮｉ ５５の材質
からなる溶接材料によって製造するのがよい。
は構造部材中におけるビードの幾何学的な場所を基本に
してプログラム制御によって予めプログラムすることが
容易となる。成形多層溶接によって溶接材料から本発明
の方法にて製凸される構造部材は、対応する公知の部材
と異なり、構造部材をつくり上げる材料のすべての部分
において、適用される溶融ビードの強度とじん性とが一
様になる。構造部材は１０ ＭｎＭｏＮｉ ５５の材質
からなる溶接材料によって製造するのがよい。
本発明の方法にて構造部材がつくられたことは溶融ビー
ドが材料の中心部から外方へ向かって広がりを減少させ
るということによって純粋に外面から観測可能である。
ドが材料の中心部から外方へ向かって広がりを減少させ
るということによって純粋に外面から観測可能である。
実施例
本発明の実施例をｊＩｉＷＩ図に示し、本発明の利点を
詳細に説明する 図において、第１ａ図はナロウギャップビードの熱移動
の傾向を示す断面図、第１ｂ図はコーナビードの熱移動
の可能性を示す断面図、第１Ｃ図は表面ビードの熱移動
の可能性を丞す断面図、第１ｄ図はエツジビードの熱移
動の可能性を示す断面図、また第２図は本発明による成
形溶接法によって、直接終局寸法に壁厚層を作る状態を
断面図にて示すものである。内面で相互に結合されるべ
き２つの構造部材２，３の間のナローギャップ１に肉盛
したナローギャップビード４はその周辺がほぼ１００％
、ビードを取り囲む材質と直接に接触する。物理的に分
布する熱流路は、矢印にて方向を示すように、液体の肉
盛溶接パスから周囲を囲む材料へ向かっている。相対的
熱移動は熱伝導状態、すなわち周辺材料の幾何学的状態
の差異に照らし、溶接ビードの冷却条件を一つ一つ計算
する手段によって実質的に１００％決定される。
詳細に説明する 図において、第１ａ図はナロウギャップビードの熱移動
の傾向を示す断面図、第１ｂ図はコーナビードの熱移動
の可能性を示す断面図、第１Ｃ図は表面ビードの熱移動
の可能性を丞す断面図、第１ｄ図はエツジビードの熱移
動の可能性を示す断面図、また第２図は本発明による成
形溶接法によって、直接終局寸法に壁厚層を作る状態を
断面図にて示すものである。内面で相互に結合されるべ
き２つの構造部材２，３の間のナローギャップ１に肉盛
したナローギャップビード４はその周辺がほぼ１００％
、ビードを取り囲む材質と直接に接触する。物理的に分
布する熱流路は、矢印にて方向を示すように、液体の肉
盛溶接パスから周囲を囲む材料へ向かっている。相対的
熱移動は熱伝導状態、すなわち周辺材料の幾何学的状態
の差異に照らし、溶接ビードの冷却条件を一つ一つ計算
する手段によって実質的に１００％決定される。
図面を単純化するために、第１ｂ図のコーナビードは周
辺のほば７５％が周囲の構造部材６と直接に接触する。
辺のほば７５％が周囲の構造部材６と直接に接触する。
相対的に熱移動状態はナローギャップビード４の場合に
比べて少なく、はぼ７５％になるものと考えられる。
比べて少なく、はぼ７５％になるものと考えられる。
第１ｃ図の表面ビード７から周囲構造部材８への熱伝導
はさらに少なく、従ってその熱移動係数はほぼ５０％で
あると考えられる。
はさらに少なく、従ってその熱移動係数はほぼ５０％で
あると考えられる。
第１ｄ図のエツジビード３６の熱移動はさらに減少し、
はぼ２５％と見イ故される。
はぼ２５％と見イ故される。
第２図は、本発明の方法によってつくられる成形溶接構
造部材の壁部材９を示す。ここでは、例えば、３つの領
域に区分され、すなわちハツチを密に施した外側表面領
域１０．１０−やや内側の中間領域＋１．Ｉ＋’ならび
に中心領域１２である。
造部材の壁部材９を示す。ここでは、例えば、３つの領
域に区分され、すなわちハツチを密に施した外側表面領
域１０．１０−やや内側の中間領域＋１．Ｉ＋’ならび
に中心領域１２である。
本発明によれば、コーナビード１３．１３’の入力エネ
ルギーは減少させ、従って溶融パスの容積は小さく、か
つ幅をかさくする。従って、コーナビード１３．１３’
は表面領域１０において表面のキメ１４が良好で、溶融
パス容積の大きなビードよりも？骨らかである。中間の
サイズの溶接ビード１５．１５’は中間の領域ＩＩに用
いられ、エネルギー入力が大きくまたコーナビード１３
．１３’よりも相対的にパス容積が大きい。壁厚の中心
領域１２では金属パス容積＋６ｉ６’は増加、エネルギ
ー入力は大きく、それに対応して溶融パス容積が大きく
なる。
ルギーは減少させ、従って溶融パスの容積は小さく、か
つ幅をかさくする。従って、コーナビード１３．１３’
は表面領域１０において表面のキメ１４が良好で、溶融
パス容積の大きなビードよりも？骨らかである。中間の
サイズの溶接ビード１５．１５’は中間の領域ＩＩに用
いられ、エネルギー入力が大きくまたコーナビード１３
．１３’よりも相対的にパス容積が大きい。壁厚の中心
領域１２では金属パス容積＋６ｉ６’は増加、エネルギ
ー入力は大きく、それに対応して溶融パス容積が大きく
なる。
従って本発明方法による構成要素は溶接ビードの形状な
らびに（もしくは）溶接領域の鑑定による顕微鏡的断面
から確実に検出できる。
らびに（もしくは）溶接領域の鑑定による顕微鏡的断面
から確実に検出できる。
発明の効果
本発明によれば部材９の断面組織は全体にわたり、結晶
の成牛と変移構造が一様であり、溶接ビード層の強度と
じん牲は実質的に一様でかつ組織が均一となる。
の成牛と変移構造が一様であり、溶接ビード層の強度と
じん牲は実質的に一様でかつ組織が均一となる。
ｉｌａ図はナローギャップビードの熱移動を示す断面図
、第１ｂ図はコーナビードの熱移動を示す断面図、第１
ｃ図は表面ビードの熱移動を丞す断面図、第１ｄ図はエ
ツジビードの熱移動を示す断面図、第２図は本発明の成
形溶接法にてつくられた壁部断面図である。 １−−−−）−ｏ−＄？ヤップ、２，３，６，８，１０
．１０’、ＩＩ。 ＩＩ’、＋２・・・構造部材、４，５，７．１３．１３
’ 、 １５．１５’ 。
、第１ｂ図はコーナビードの熱移動を示す断面図、第１
ｃ図は表面ビードの熱移動を丞す断面図、第１ｄ図はエ
ツジビードの熱移動を示す断面図、第２図は本発明の成
形溶接法にてつくられた壁部断面図である。 １−−−−）−ｏ−＄？ヤップ、２，３，６，８，１０
．１０’、ＩＩ。 ＩＩ’、＋２・・・構造部材、４，５，７．１３．１３
’ 、 １５．１５’ 。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ エネルギー入力、すなわち溶融パス容積が、熱移動
状態に応じて、個別ビードにつき個々に調整し、これに
よつて各個別ビードの溶接材中に実質的に共通な冷却特
性が生ずるようにして、一定の強度と剛性をもつように
されたことを特徴とする、構造部材の異なる場所ではビ
ードの場所的実験に従つて異なる熱移動状態を示すよう
な個別ビード形状にて供給される溶接材料を用いた、成
形多層肉盛溶接による構造部材の製造方法。 ２ 熱移動が激しい場所ではエネルギー入力が増強され
ることを特徴とする、特許請求の範囲第１項に記載の方
法。 ３ 局部的な熱移動状態は周辺材料の質量の関係から計
算し、かつ入力エネルギーをその状態に従つて調整する
ようにしたことを特徴とする、特許請求の範囲第１項ま
たは第２項に記載の方法。 ４ 溶接ビードの最適冷却条件を計算し、かつエネルギ
ーの局部入力調整のためにデイメンジヨンパラメータと
して使用することを特徴とする、特許請求の範囲第１項
ないし第３項の１つに記載の方法。 ５ 例えば、外側エッジに近い材料の質量の小さな領域
に使用される構造部材の溶接ビードは与えられるエネル
ギー入力が小さくかつ、例えば、構造部材の中心部にあ
る実質的材料の領域に使用される溶接ビードよりも溶融
浴体積が小さくされたことを特徴とする、特許請求の範
囲第１項ないし第３項の１つに記載の方法。 ６ エッジビードはエネルギー入力が、表面ビードより
も小さくつくられ、後者はコーナービードよりもエネル
ギー入力が少なくされかつナローギヤツプビードよりも
小さいエネルギー入力が与えられることを特徴とする、
特許請求の範囲第５項に記載の方法。 ７ エネルギー入力、すなわち溶融パス容積が、熱移動
状態に応じて、個別ビードにつき個々に調整し、これに
よつて各個別ビードの溶接材中に実質的に共通な冷却特
性が生ずるようにして、一定の強度と剛性をもつように
されかつ一様な結晶構造並びに構造部材を構成する材質
のすべての部分に用いられた溶融ビード層中の変移構造
とを備えたことを特徴とする、溶接材料が溶接ビードの
連続層の形態にて用意され、多層肉盛溶接により溶接材
料から構成される構造部材。 ８ 材質１０ＭｎＭｏＮｉ５５の溶接材から主として製
造されることを特徴とする、特許請求の範囲第７項に記
載の構造部材。 ９ 溶接ビードの体積が材料の中心部から外方へ向かう
に従つて小さくなることを特徴とする、特許請求の範囲
第７項または第８項に記載の構造部材。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19843422636 DE3422636A1 (de) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | Verfahren zur herstellung eines konstruktionsteils durch formgebende auftragsschweissung sowie nach dem verfahren hergestelltes konstruktionsteil |
| DE3422636.2 | 1984-06-19 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS619974A true JPS619974A (ja) | 1986-01-17 |
Family
ID=6238662
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12289285A Pending JPS619974A (ja) | 1984-06-19 | 1985-06-07 | 成形肉盛溶接による構造部材の装置方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0172309A1 (ja) |
| JP (1) | JPS619974A (ja) |
| DE (1) | DE3422636A1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58109685A (ja) * | 1981-12-18 | 1983-06-30 | モンテジソン・ソチエタ・ペル・アツイオ−ニ | 合成繊維の表面変性法 |
| JP2021130130A (ja) * | 2020-02-21 | 2021-09-09 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 金属積層造形方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9826728D0 (en) | 1998-12-04 | 1999-01-27 | Rolls Royce Plc | Method and apparatus for building up a workpiece by deposit welding |
| DE10001781C1 (de) * | 2000-01-18 | 2001-05-17 | Bayerische Motoren Werke Ag | Maschinengehäuse mit geteilter Lageranordnung aus Material ähnlicher Härte |
| DE102011087121A1 (de) * | 2011-11-25 | 2013-05-29 | Lufthansa Technik Ag | Verfahren zum Auftragsschweißen |
| JP7716923B2 (ja) * | 2021-07-30 | 2025-08-01 | 三菱重工業株式会社 | 積層造形物の製造方法、及び積層造形システム |
| JP7716922B2 (ja) * | 2021-07-30 | 2025-08-01 | 三菱重工業株式会社 | 積層造形物の製造方法、及び積層造形システム |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2320186B2 (de) * | 1973-04-19 | 1977-06-02 | August Thyssen-Hütte AG, 4000 Düsseldorf | Verfahren zum herstellen schwerer einteiliger wellen |
| DE2346872B2 (de) * | 1973-09-18 | 1980-05-14 | Messer Griesheim Gmbh, 6000 Frankfurt | Verfahren zur Herstellung einer Verbindungsschweißnaht mit verbesserten Gefügeeigenschaften durch Schmelzschweißen |
-
1984
- 1984-06-19 DE DE19843422636 patent/DE3422636A1/de not_active Withdrawn
-
1985
- 1985-04-06 EP EP85104225A patent/EP0172309A1/de not_active Withdrawn
- 1985-06-07 JP JP12289285A patent/JPS619974A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58109685A (ja) * | 1981-12-18 | 1983-06-30 | モンテジソン・ソチエタ・ペル・アツイオ−ニ | 合成繊維の表面変性法 |
| JP2021130130A (ja) * | 2020-02-21 | 2021-09-09 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 金属積層造形方法 |
| US12186839B2 (en) | 2020-02-21 | 2025-01-07 | Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation | Metal laminating and modeling method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0172309A1 (de) | 1986-02-26 |
| DE3422636A1 (de) | 1985-12-19 |
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