JPS6211164B2 - - Google Patents

Description

請求の範囲 １ 蒸気タービンを通る蒸気流全体の少なくとも
一部分が蒸気進入点に接続されたフラツシユ・タ
ンクから得られる様な蒸気タービン原動所で、蒸
気タービン進入圧力に従つてフラツシユ・タンク
からの蒸気の流れを調整する制御装置に於て、タ
ービン進入圧力に基づいて圧力基準信号を発生す
る手段と、フラツシユ・タンクの圧力に基づいて
実際の圧力信号を発生する手段と、基準信号及び
実際の圧力信号の間の差に基づいて第１の弁位置
信号を発生する手段と、蒸気タービンに対する速
度／負荷信号に基づいて第２の弁位置信号を発生
する手段と、第１の弁位置信号に応答するバイパ
ス弁と、該バイパス弁が開いている時は前記第２
の弁位置信号に応答すると共に、前記バイパス弁
が閉じた後は前記第１の弁位置信号に応答する蒸
気進入弁とを有する制御装置。 ２ 請求の範囲１に記載した制御装置に於て、前
記第１及び第２の弁位置信号を受取つて、第３の
弁位置信号を発生する加算手段と、前記第２及び
第３の弁位置信号を受取る低値ゲートとを更に有
し、前記蒸気進入弁が前記第２及び第３の弁位置
信号の内の小さい方によつて位置ぎめされる制御
装置。 ３ 請求の範囲１に記載した制御装置に於て、圧
力基準信号が、蒸気進入圧力に比例する第１の信
号部分と、フラツシユ・タンク及び上記進入点の
間に予想される損失に基づくオフセツトを含む第
２の信号部分と、圧力基準信号の上側の範囲を制
限する為の最大限界及び低値ゲートと、圧力基準
信号の下側の範囲を制限する為の最小限界及び高
値ゲートとで構成されている制御装置。 ４ 請求の範囲１に記載した制御装置に於て、蒸
気タービンが共通の回転子に沿つて互いに接続さ
れた幾つかのタービン段を持ち、蒸気が高圧段か
らクロスオーバ配管を介して低圧段に移送され、
蒸気進入点がクロスオーバ配管に設けられている
制御装置。 ５ 蒸気タービンを通る全体の蒸気流の少なくと
も一部分がフラツシユ・タンクから取出され、該
フラツシユ・タンクからの蒸気の流れが部分的に
蒸気進入弁及びバイパス弁によつて制御される様
な蒸気タービン原動所で、利用し得る蒸気並びに
タービンの負荷に従つて夫々の弁の設定位置を調
節する方法に於て、タービンの蒸気進入点に於け
る蒸気圧力を測定して圧力設定値を定め、フラツ
シユ・タンク内の蒸気圧力を測定し、フラツシ
ユ・タンクの圧力を圧力設定値に保つ様にバイパ
ス弁を開き、タービン負荷信号に応答して蒸気進
入弁を開き、フラツシユ・タンクの圧力を圧力設
定値に保つ様にバイパス弁を閉じ、圧力制御を蒸
気進入弁に切換え、フラツシユ・タンクの圧力が
圧力設定値を越えている限り、蒸気進入制御弁を
広く開く状態まで変化させ、そして、フラツシ
ユ・タンクの圧力を少なくとも圧力設定値に保つ
様に蒸気進入制御弁を閉じた状態に調節する各工
程を有する方法。 ６ 請求の範囲５に記載した方法に於て、タービ
ンの圧力設定値が常にタービンの実際の蒸気進入
圧力より高くなる様に保証する為、タービンの圧
力設定値を予定のオフセツトだけ増加させる工程
を含む方法。 ７ 請求の範囲５に記載した方法に於て、タービ
ンの圧力設定値を最小及び最大圧力限界と比較
し、蒸気進入圧力が最大限界を越えるか又は最小
限界より低くなつた時は何時でも、圧力設定値を
最大限界又は最小限界に設定する工程を更に含む
方法。 ８ HRSGを介して熱的に相互接続された少なく
とも１つのガスタービン及び少なくとも１つの蒸
気タービンを持つと共に、エコノマイザ、フラツ
シユ・タンク及び脱気器を含むタービン給水予熱
サイクルを含む複合サイクル原動所で、フラツシ
ユ・タンクからの蒸気を低圧蒸気タービン部分に
通す制御装置に於て、タービン進入蒸気圧力を測
定して変動圧力設定値を定める手段と、フラツシ
ユ・タンクの実際の圧力を測定して圧力帰還を発
生する手段と、前記フラツシユ・タンク及びター
ビンの間に接続されていて、始動時にフラツシ
ユ・タンクの最小圧力を保つバイパス弁と、前記
フラツシユ・タンク及びタービンの間に接続され
ていて、最初に蒸気流量を原動所の蒸気／負荷条
件に従つて調節する進入制御弁と、前記バイパス
弁及び前記進入制御弁と組合さつて、前記バイパ
ス弁が閉じた後、前記進入制御弁が変動圧力設定
値に追従する様にする分割圧力制御回路とを有す
る制御装置。 ９ 請求の範囲８に記載した制御装置に於て、前
記バイパス弁が閉じた後、速度／負荷制御から圧
力制御に切換えるランプ手段を有する制御装置。 発明の分野 この発明は全般的に蒸気タービン原動所に対す
る制御装置を対象とする。特にこの発明はタービ
ン圧力段の上流側にフラツシユ・タンクを含む原
動所に用いられる。 発明の背景 複合サイクル原動所は効率が高いこと、並びに
尖頭負荷及び基本負荷の電力需要に対して比較的
融通性をもつて応えられる点で知られている。典
型的には、複合サイクル原動所は少なくとも１つ
のガスタービン原動所と、１つの蒸気タービン原
動所と、２つの個別の原動所を熱的に結合して複
合サイクル原動所とする熱回収蒸気発生器
（HRSG）とを含んでいる。HRSGが、ガスター
ビンの排ガスをタービンの給水と熱交換させて利
用することにより、蒸気タービンに対する蒸気を
発生する。HRSGは直列に配置された加熱部分を
含むスタツク構造であり、過熱器、蒸発器、高圧
エコノマイザを含んでいる。HRSGは蒸気ドラム
をも含んでおり、これが前述の熱交換部分に接続
される。 タービンの復水の給水を予熱してその他の条件
づけ（脱気）を行う手段として使われる給水予熱
サイクルを含めることにより、上に述べた構成は
更に効率がよくなる。この給水予熱回路にフラツ
シユ・タンクを含めて、露点腐食化学反応により
熱回収蒸気発生器を損傷する惧れがなくなる様な
レベルまで給水を加熱する為、並びに配管内及び
熱回収蒸気発生器の管の中での酸化を起す惧れの
ある非凝縮物を除去する為に脱気器の圧力を維持
するように脱気器に対してフラツシユ・タンクか
ら蒸気を供給する。脱気器は一定圧力で運転さ
れ、この圧力は、脱気器の上流側に配置した圧力
制御弁によつて維持する。フラツシユ・タンクは
また脱気器に排流して、タービンの給水を直接接
触によつて加熱する。フラツシユ・タンクからの
過剰の蒸気が、蒸気タービンに付設された低圧進
入及びバイパス装置に送られる。低圧進入及びバ
イパス装置は、蒸気の流れをバイパス弁を介して
復水器に送るか、又は低圧進入弁を介してタービ
ンの低圧部分に送りながら、フラツシユ・タンク
の圧力調整を行なう。従来のフラツシユ・タンク
では、圧力設定点は、蒸気タービンの尖頭負荷に
於けるクロスオーバ蒸気圧力の値によつて定めら
れる一定値である。タンデム形複合形式に於ける
蒸気タービンの機械的な設計では、クロスオーバ
配管が便利な蒸気進入場所になる。 定格蒸気状態では、脱気器の圧力を保つ為に、
フラツシユ・タンクから脱気器に対して蒸気を流
すことが必要である。原動所の負荷が減少するに
つれて、復水の流量が減少するが、フラツシユ・
タンクの水流の容積はエネルギ量と共に一定に
とゞまる。タービンの尖頭負荷の70％から80％ま
での負荷では、フラツシユ・タンクから脱気器へ
の蒸気の流れはもはや必要としなくなる。一旦脱
気器に対する蒸気流制御弁を閉じると、脱気器の
圧力制御が出来なくなる。この時、脱気器の圧力
は主にフラツシユ・タンクの水流と共に入るエネ
ルギによつて決定される。タービンの復水流量の
突然の増加によつて、脱気器の圧力に制御の出来
ない低下が起り、それによつて突発的な沸騰があ
ると、脱気器が損傷される惧れがある。この発明
は、蒸気の発生量の増加を促進し、この蒸気を次
いで蒸気タービンの低圧進入部分に入力すること
により、過剰エネルギ問題を軽減する手段を提供
する。これによつて得られる利点は、尖頭負荷よ
りも小さい負荷での運転中の過剰エネルギ問題を
解決しながら、サイクルの効率が一層高くなるこ
とである。 発明の概要 前述の給水予熱回路を最適にする為、フラツシ
ユ・タンクの圧力を尖頭負荷状態に対してのみ必
要なレベルに保とうとする代りに、フラツシユ・
タンクの基準圧力をタービンの負荷に従つて変え
るのが有用であることが判つた。この考えによ
り、脱気器の加熱器を所定の圧力レベルで安定に
動作させて、蒸気入口圧力制御弁によつて常に制
御作用を保つことが出来る。脱気器の加熱器は、
低負荷に於けるフラツシユ・タンクのドレン水に
よつて生ずる過剰エネルギ状態により脱気器に対
する蒸気の流れが終了するのを防止するのに十分
な蒸気条件が得られる様なレベルで常に動作す
る。フラツシユ・タンクの圧力が進入圧力の関数
として制御される。タービンのあらゆる負荷に於
けるフラツシユ・タンクの圧力は進入圧力に配管
の損失並びに関連した損失を加えたものである。
進入圧力／フラツシユ・タンク圧力関数の為、フ
ラツシユ・タンクは負荷に追従する容器となり、
著しい過渡状態でも混乱しない。タービンの蒸気
進入弁は大抵の動作状態では一定位置に保つて、
フラツシユ・タンクによつて発生される過剰蒸気
が幾らであつても、装置を狂わせることなく、そ
れを進入させることが出来る。進入弁及びバイパ
ス弁の考えは、これらの弁が、低負荷状態にある
間所定の最低圧力で装置の安定な運転を保つ様に
調節するということである。 発明の目的 この発明の目的は性能が改良された原動所を提
供することである。 この発明の別の目的は、低負荷状態にあつて、
過剰エネルギを利用し得る期間の間に特に役立つ
様な原動所に対する制御方法並びに装置を提供す
ることである。 この発明の別の目的は、蒸気を発生する為にフ
ラツシユ・タンクを利用する原動所に対する制御
装置として、タービンとフラツシユ・タンクの間
の絞り損失を減少する様な制御装置を提供するこ
とである。 この発明の別の目的は、フラツシユ・タンクが
過剰エネルギを蒸気に伝えて、急速な圧力低下が
起つた場合にフラツシユ・タンクの水の利用し得
るエネルギを減少して、制御の効かないフラツシ
ユ蒸発が起らない様にすることにより、脱気式蒸
気供給加熱装置の信頼性を改善することである。 この発明に特有と考えられる新規な特徴は、特
許請求の範囲に記載してあるが、この発明自体と
その他の目的並びに利点は、以下図面について説
明する所から、最もよく理解されよう。

【図面の簡単な説明】

第１図は複合サイクル原動所の全体図である。
第２図は本発明による予熱回路及び制御装置の概
略図である。第３Ａ図、第３Ｂ図、第３Ｃ図およ
び第３Ｄ図は本発明で実施される方法に従うフロ
ーチヤートである。

【発明の詳細な説明】

第１図は複合サイクル原動所１０の線図であ
る。この原動所は、ガスタービン原動所２０と蒸
気タービン原動所３０とを熱回収蒸気発生器
（HRSG）４０によつて熱的に相互接続すること
によつて構成されている。ガスタービン原動所が
圧縮器２２を含み、これがガスタービン２４によ
つて駆動されると共に、発電機２６もガスタービ
ンによつて駆動される。蒸気タービン原動所が、
高圧部分３２、低圧部分３４を含む蒸気タービン
及び発電機３６を有する。低圧部分及び高圧部分
はクロスオーバ配管３５によつて相互接続されて
いる。HRSGは、ガスタービンの排ガスの流れの
方向に見て上流側から順に、過熱器４２、蒸発器
４４及び高圧エコノマイザ４６を含む幾つかの熱
交換部分を有する。これらの熱交換器が蒸気ドラ
ム４８を介して連通している。 上に述べたことの他に、複合サイクル原動所に
給水予熱ループ５０を取入れるのが有利であるこ
とが判つた。この給水予熱ループは、ガスタービ
ンの排ガスの流れから更に熱を受取ることによ
り、サイクルの効率を高める。この給水予熱ルー
プが低圧エコノマイザ５２、フラツシユ・タンク
５４及び脱気器−予熱器５６を含む。 復水ポンプ６０がタービン復水器３８からの水
を脱気器５６に送出し、そこで水が脱気され且つ
予熱される。ポンプ７０が脱気器からの給水を低
圧エコノマイザ５２に循環させ、そこで加熱され
た給水がフラツシユ・タンク５４に導入される。
ボイラー給水ポンプ８０が脱気器保持タンクから
の加熱された給水を高圧エコノマイザ４６に循環
させる。 次に第２図について、この発明の制御装置並び
に方法を説明する。第１図に示した構成要素は、
第２図でも同じ参照数字で示してある。フラツシ
ユ・タンク５４がHRSGの低圧エコノマイザ（図
に示してない）からの加熱された水を導管５３を
介して受取る。この加熱された水がフラツシユ・
タンクの中に放出されると、圧力低下が起り、こ
れによつてフラツシユ作用、即ち蒸気の発生が起
る。この蒸気の一部分を使つて導管１０２を介し
て脱気器を加圧する。制御弁１０４を圧力トラン
スジユーサ１０６からの入力によつて位置ぎめし
て、脱気器内の圧力を一定圧力に保つ。利用し得
る蒸気の残りの部分は、低圧進入弁１０８を介し
て蒸気タービンの低圧進入段に送られるか、或い
は低圧バイパス弁１１０を介してタービンの復水
器に送られる。導管１１２は水位制御弁１１４を
介してフラツシユ・タンクを脱気器保持タンクと
相互接続する配水管である。 この発明の制御装置が機能的に、信号の処理と
信号の流れを表わす制御ボツクス、矢印及び破線
で示されている。加算部１２０から説明を始める
と、その入力信号は２つある。即ち、圧力設定値
Ｐ_Sとフラツシユ・タンクの実際の圧力Ｐ_FTであ
る。実際の圧力はフラツシユ・タンクに接続され
た圧力トランスジユーサ１２２から得られる。圧
力設定値Ｐ_Sは高値ゲート（HVG）１２４の出力
として得られるものであり、フロア圧力すなわち
最低圧力限界、或いはタービン・クロスオーバ圧
力に基づく変動圧力であつてよい。フロア圧力
は、低圧バイパス弁を開くことが出来る最低フラ
ツシユ・タンク圧力に基づいている。この最低圧
力は脱気器の寸法、タービンの状態、並びに複合
サイクル運転から得られる過剰エネルギの定量的
な予想値に基づいている。クロスオーバ圧力が最
終的に130psiaまで上昇し得る様な蒸気タービン
では、70psiaのフロア圧力が適していることが判
つた。この最低圧力限界は、任意の適当な信号発
生器１２６を介して信号の流れに導入することが
出来、一定にとゞまる。 高値ゲート１２４に対する２番目の入力は、次
の様にして導き出した圧力設定値積分器の出力Ｐ
_SIである。圧力トランスジユーサ１２８が出力信
号Ｐ_CRを発生する。これは、処理された時、ター
ビン・クロスオーバ圧力を表わす。クロスオーバ
圧力に基づく圧力設定値Ｐ_Sが実際にクロスオー
バ圧力を越える様に保証する為、配管の損失並び
に弁の前後の圧力降下の様な装置の損失を表わす
オフセツト信号発生器１３０からのオフセツト信
号Ｐ_Bを信号Ｐ_CRに加える。このため、これらの
２つの信号が信号加算部１３２に入力され、その
出力Ｐ_Rは圧力基準を表わす。 次に圧力基準Ｐ_Rが設定値積分器１３４に入力
されて、タービンのクロスオーバで起る圧力変化
の時間積分に比例する出力信号Ｐ_SIを発生する。
この信号は沸騰並びにフラツシユ・タンクの水位
のサージを招く惧れのあるフラツシユ・タンクの
混乱を避ける為に、圧力を下げる向きの速度が制
限される。最大限界関数１３６が低値ゲート１３
８と組合されて、圧力設定値Ｐ_Sがフラツシユ・
タンクの制約条件を越えない様に保証する。 加算部１２０の出力は、圧力設定値Ｐ_Sとフラ
ツシユ・タンクの圧力Ｐ_FTの間の圧力誤差を表わ
す正又は負の信号Ｐ_Eである。この圧力誤差信号
が比例及び積分関数部１４０に入力され、圧力制
御信号Ｐ_CSを発生する。圧力制御信号は、1980年
９月15日に出願された係属中の米国特許出願通し
番号第187153号に記載されている分割範囲制御装
置と同様な分割圧力制御回路で用いられる。 制御回路の残りの部分は、始動、負荷をかける
こと並びに負荷を外すことを含む普通の一連の事
象について説明する。原動所を始動する時、前掲
米国特許出願通し番号第187153号に詳しく記載さ
れている様な或る一連の事象がある。低圧バイパ
ス弁を開く前に、フラツシユ・タンク内に十分な
蒸気があり、この為、フラツシユ・タンクは少な
くともフロア圧力にある。これは70psia程度であ
つてよい。また、主制御弁も開いてあり、この
為、タービン内に蒸気があつて、既に負荷がかゝ
つており、フロア圧力すなわち最低限界126より
高いクロスオーバ圧力Ｐ_CRにある場合が最も多
い。低圧バイパス弁１１０及び進入制御弁１０８
は、夫々開放位置に近い状態を要求する０乃至＋
10ボルトの信号によつて夫々制御される。加算部
１５０が負荷制御装置１６０の負荷基準信号Ｌ_R
を圧力制御信号Ｐ_CSと組合せて調節された負荷信
号Ｌ_Aを発生する。信号Ｌ_A及びＬ_Rが低値ゲート
１６２でゲートされ、その結果出る出力Ｌ_Cが進
入制御弁１０８に対する負荷制御信号となる。負
荷基準信号の考えは当業者のよく知る所であり、
温度並びに材料を考慮して計算機で発生される負
荷目標を表わす。この考えが前掲米国特許出願並
びに米国特許第4104908号及び同第4046002号に記
載されている。 制御装置の動作は次の通りである。主制御弁
（第１図で高圧部分３２の直ぐ上流側にある）の
制御によつて運転されている為に蒸気タービンに
蒸気が流れていると仮定すると、正の圧力誤差信
号Ｐ_Eは、フラツシユ・タンクの圧力が圧力設定
値Ｐ_S（これは最低限界であつてもよいし或いは
それより高くてもよい）を越えていることを示す
ものであり、従つて圧力を選定された設定値に保
つ為に、低圧バイパス弁を開かなければならな
い。これは進入制御弁が依然として負荷制御され
ている時に生じ、従つて、加算部１５０に供給さ
れている同じ正の信号が負荷調節信号Ｌ_Aを発生
させるが、この信号は負荷基準Ｌ_Rより大きい
為、低値ゲート１６２の作用により負荷制御信号
Ｌ_Cには何の影響も及ぼさない。 進入制御弁が更に開くと、低圧バイパス弁は減
少する正の制御信号Ｐ_CSを受取る。この制御信号
は、進入制御弁１０８を介してタービン・クロス
オーバに対する流れが増加することによつて低下
しているフラツシユ・タンクの圧力を保つ為に、
弁を更に閉じた位置にすることを要求する。低圧
バイパス弁１１０が完全に閉じると、フラツシ
ユ・タンクの圧力制御は進入制御弁に切換えられ
る。この切換えが生じるのは、圧力制御信号Ｐ_CS
が負になつて、負荷基準を一杯の正の値まで変化
させるからであり、これは負荷調節信号Ｌ_Aが低
値ゲート１６２を通過して負荷制御信号Ｌ_Cにな
ることを意味する。ランプ（ramp）信号１６３
は、加算部１５０からの出力Ｌ_Aが速度／負荷信
号Ｌ_Rより小さい時、即ち（Ａ＜Ｒ）の時、何時
でも速度／負荷信号を高める様に作用する。これ
は、フラツシユ・タンクの圧力が圧力設定値より
小さいことを表わす。圧力損失が続けば、負の信
号Ｐ_Eが増加し、その結果生じる減少する正の信
号が進入制御弁に印加され、更に閉じた位置を要
求する。フラツシユ・タンクの圧力が圧力設定値
Ｐ_Sを越えている限り、進入制御弁は広く開か
れ、従つて弁の絞り損失は最小限である。 蒸気タービンの負荷が減少するにつれて、ター
ビン・クロスオーバ圧力も低下する。タービン・
クロスオーバ圧力のこの変化が減少した圧力設定
値Ｐ_Sとなつて現われ、この設定値によりフラツ
シユ・タンクの圧力を低下させることが出来る。
但し、この圧力は圧力設定値又はフロア圧力レベ
ルより低くなつてはならないことが条件である。
更に、フラツシユ・タンクに於ける制御の効かな
い沸騰を防止する為に、低下する圧力設定値に遅
れを導入する。この発明は、装置の急速な圧力低
下が起る状態で、フラツシユ・タンクの沸騰が起
る可能性並びにタービンに水が運び込まれる可能
性を少なくしながら、蒸気の発生を最適にする。
同様に、脱気器を加圧しすぎる可能性も小さくす
る。これは、フラツシユ・タンクの液体の幾分か
のエネルギ量が、フラツシユ・タンクの圧力が負
荷の関数として低下することが出来るように蒸気
として放出されるからである。この為、サイクル
の効率は余分の蒸気が発生されただけ、増加す
る。 第３Ａ図、第３Ｂ図、第３Ｃ図及び第３Ｄ図
は、この発明の方法のフローチヤートであり、計
算機の当業者であれば、計算機のソフトウエアに
変換することが出来る。このプログラムは低圧圧
力負荷（LPPL）として呼び出され、初めにター
ビン・クロスオーバ圧力Ｐ_CRを読取る。この時、
クロスオーバ圧力Ｐ_CRは、圧力基準Ｐ_Rが実際の
クロスオーバ圧力を越える様に保証する為、圧力
バイアスＰ_Pだけずれている。設定値積分器を新
しい圧力基準で更新して、新しい圧力設定値積分
器の出力Ｐ_SIを発生する。次にこれを最大及び最
小の設定値と比較する。Ｐ_SIが最低及び最大の限
界内にあるかそうでないかに応じて、適当な圧力
設定値Ｐ_Sが選ばれる。設定値積分器の式に現わ
れる項Ｇ_SIは最大の積分器リセツト速度を決定す
る。この速度は、装置の急速な圧力低下が起る状
態で、フラツシユ・タンク内の許容し難いサージ
状態を避ける様に選ばれる。云い換えれば、ター
ビンに急速な圧力低下が起つた場合、沸騰を避け
る為、並びにそれに伴うタンクの水位のサージを
避ける為に、フラツシユ・タンクの圧力をゆつく
りと下げることが望ましい。圧力設定値の最大許
容低下速度を1psi／秒に制限すれば、フラツシ
ユ・タンクが適切に保護されることが、実験で検
証された。 状態L₁及びL₂の間のプログラム（第３Ｂ図）
は、圧力誤差信号Ｐ_Eを取出す為に使われる。こ
の為の工程は、フラツシユ・タンク圧力Ｐ_FTを読
取り、次にフラツシユ・タンク圧力Ｐ_FTから圧力
設定値Ｐ_Sを減算することを含む。誤差信号は、＋
１の低圧バイパス弁全開と−１の進入制御弁全閉
の間の値に制限される。 状態L₂及びL₃の間のプログラム（第３Ｃ図）
は誤差信号に基づいて制御信号Ｐ_CSを計算する。
Ｐ_CSの値が低圧バイパス弁の作動装置に印加さ
れ、正であれば、この弁を比例的に位置ぎめす
る。Ｐ_CSが負であれば、弁は閉じたまゝでいる。
同じ信号Ｐ_CSを使つて、それを負荷基準Ｌ_Rに加
算することにより、調節された負荷信号Ｌ_Aを計
算する。 状態L₃から始めるプログラム（第３Ｄ図）
は、負荷制御信号Ｌ_Cとして、調節された負荷信
号Ｌ_A又は負荷基準Ｌ_Rのどちらを進入制御弁に印
加するかを決定し、こうして制御装置を完成す
る。２つの信号の小さい方が優先し、圧力制御信
号Ｐ_CSが負であれば、調節された負荷信号Ｌ_Aが
優先して、進入制御弁を位置ぎめする。 以上この発明の好ましい実施例と考えられるも
のを説明したが、当業者にはこの他の変更が考え
られよう。請求の範囲の記載は、この発明の範囲
内に含まれるこの様な全ての変更を包括するもの
であることを承知されたい。