JPS6212300A - スピ−カ - Google Patents
スピ−カInfo
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- JPS6212300A JPS6212300A JP60151590A JP15159085A JPS6212300A JP S6212300 A JPS6212300 A JP S6212300A JP 60151590 A JP60151590 A JP 60151590A JP 15159085 A JP15159085 A JP 15159085A JP S6212300 A JPS6212300 A JP S6212300A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明はスピーカの改良に関し、特に、ボイスコイル等
の振動源の小さな振幅を、レバー等の機械的増幅手段に
より、振幅を増幅して振動板に伝達するようなスピーカ
に関するものである。
の振動源の小さな振幅を、レバー等の機械的増幅手段に
より、振幅を増幅して振動板に伝達するようなスピーカ
に関するものである。
従来の技術
近年のオーディオ機器は半導体技術の進歩と高性能小形
回路部品の出現により著しく小形化が進んでいる。スピ
ーカシステムもホームニーズや車載用システムを問わず
小形化が進んでいるが、低音域の音響特性に問題がある
。
回路部品の出現により著しく小形化が進んでいる。スピ
ーカシステムもホームニーズや車載用システムを問わず
小形化が進んでいるが、低音域の音響特性に問題がある
。
即ち、スピーカの軸上音圧（Ｐア）と振幅（Ｘ）は次式
で与えられる。
で与えられる。
・・・・・・・・・（１）
（ｍ）・・・・・・・・・（匂
但しρ。は空気の密度、ωは振動角周波数、ａは振動板
の有効半径、τはスピーカとマイク間の距離、■は振動
板の速度、Ｘは振動板の振幅、Ａは力係数、Ｅは信号の
入力電圧、ＲＥはスピーカの電気抵抗、Ｍｓはスピーカ
の振動系質量、Ｍａは空気の負荷質量、Ｑｏは共振の尖
鋭度、ｆｏは最低共振周波数、ｆは周波数である。
の有効半径、τはスピーカとマイク間の距離、■は振動
板の速度、Ｘは振動板の振幅、Ａは力係数、Ｅは信号の
入力電圧、ＲＥはスピーカの電気抵抗、Ｍｓはスピーカ
の振動系質量、Ｍａは空気の負荷質量、Ｑｏは共振の尖
鋭度、ｆｏは最低共振周波数、ｆは周波数である。
従って振動板の有効半径が小さくなると能率が低下する
。また、振動板の振幅は（２）式よｈ、ｔ０以上では周
波数の２乗に反比例するため、低音域では大きくなる。
。また、振動板の振幅は（２）式よｈ、ｔ０以上では周
波数の２乗に反比例するため、低音域では大きくなる。
しかし能率向上を図るためにボイスコイル巻幅を小さく
すると、ボイスコイルの振幅範囲が狭くなるために、低
音域で歪成分を発生する。大振幅可能な駆動方法として
、ロングボイスコイルを用いたスピーカがあるが、ボイ
スコイル線輪長の利用率が悪くなシ能率向上が図れなか
った。そこで能率向上と低歪率化を図るためには、小さ
なボイスコイルの振幅を増幅して振動板に伝達する必要
があり、従来の技術としては、例えば実開昭５１−１９
８２６号公報に示されるように、レバーを用いたものが
あった。
すると、ボイスコイルの振幅範囲が狭くなるために、低
音域で歪成分を発生する。大振幅可能な駆動方法として
、ロングボイスコイルを用いたスピーカがあるが、ボイ
スコイル線輪長の利用率が悪くなシ能率向上が図れなか
った。そこで能率向上と低歪率化を図るためには、小さ
なボイスコイルの振幅を増幅して振動板に伝達する必要
があり、従来の技術としては、例えば実開昭５１−１９
８２６号公報に示されるように、レバーを用いたものが
あった。
以下、図面を参照しながら、上述した従来のスピーカに
ついて説明する。
ついて説明する。
第３図は振幅増幅機構を用いた従来のスピーカの断面を
示すものである。第３図において、１はツボヨーク、２
はマグネット、３はポールピースであシ、ツボヨーク１
とポールピース３はマグネット２を挾持して、環状の磁
気空隙４を形成する。
示すものである。第３図において、１はツボヨーク、２
はマグネット、３はポールピースであシ、ツボヨーク１
とポールピース３はマグネット２を挾持して、環状の磁
気空隙４を形成する。
５はポールピース３の上面に固着された支持台で、レバ
ーｅが回動可能なように支点との軸受部を有 ′す
る。前記の磁気空隙４の中には、信号入力に応じて往復
運動するボイスコイル７を巻回したボイスコイルボビン
８があシ、その上端は、前記レバー６の支点ａから１１
の距離に回動可能な結合点すでレバー６に保持されてい
る。更に前記支点＆から１２（但し１２＞１１．）の距
離にも同様に回動可能な結合点Ｃがあり、補強リング９
が取り付けられている。・１ｏは底部で前記補強リング
９に固着された略円錐台形状の振動板である。なお、ボ
イスコイルボビン８を支えるダンパー及び振動板１０を
支えるエツジは図を省略した。
ーｅが回動可能なように支点との軸受部を有 ′す
る。前記の磁気空隙４の中には、信号入力に応じて往復
運動するボイスコイル７を巻回したボイスコイルボビン
８があシ、その上端は、前記レバー６の支点ａから１１
の距離に回動可能な結合点すでレバー６に保持されてい
る。更に前記支点＆から１２（但し１２＞１１．）の距
離にも同様に回動可能な結合点Ｃがあり、補強リング９
が取り付けられている。・１ｏは底部で前記補強リング
９に固着された略円錐台形状の振動板である。なお、ボ
イスコイルボビン８を支えるダンパー及び振動板１０を
支えるエツジは図を省略した。
以上のように構成された従来のスピーカについて、以下
その動作を説明する。
その動作を説明する。
ツボヨーク１、マグネット２及びポールピース３で形成
された磁気空隙４の中にあるボイスコイル７に信号電流
が流れると、ボイスコイル７及びボイスコイルボビン８
の結合点すがＩだけ変化する。従ってレバー６は支持台
６に設けた回動自在な支点とを中心に回転する。この時
、レバー６の結合点Ｃの変位Ｘは、Ｘ＝−＋＠Ｘで与え
られ、変位は１２／１１ 倍に増幅される。従って結
合点Ｃを有する補強リング９と、これに固着された振動
板１０はボイスコイル７の変位に対してｌ ２／１１倍
増幅されたことになる。
された磁気空隙４の中にあるボイスコイル７に信号電流
が流れると、ボイスコイル７及びボイスコイルボビン８
の結合点すがＩだけ変化する。従ってレバー６は支持台
６に設けた回動自在な支点とを中心に回転する。この時
、レバー６の結合点Ｃの変位Ｘは、Ｘ＝−＋＠Ｘで与え
られ、変位は１２／１１ 倍に増幅される。従って結
合点Ｃを有する補強リング９と、これに固着された振動
板１０はボイスコイル７の変位に対してｌ ２／１１倍
増幅されたことになる。
発明が解決しようとする問題点
しかしながら前記のような構成では、レバーが支点ａを
中心として回転運動するため結合点す。
中心として回転運動するため結合点す。
Ｃは各々中心方向にｅｌ（１−ｃｏｓθ） 、 １２（
１−ＣＯ８θ）だけ移動するためボイスコイルボビンと
補強１ １Ｊｙ□、げ。ヵ、２カ。ゎり、イ
ユ３イヤヵ８５−ヤ１ ピースやツボヨーク
に接触して異常音を発生する□ １ 等の問題点を有しておシ、振幅増幅機構と
して適当ではなかった。
１−ＣＯ８θ）だけ移動するためボイスコイルボビンと
補強１ １Ｊｙ□、げ。ヵ、２カ。ゎり、イ
ユ３イヤヵ８５−ヤ１ ピースやツボヨーク
に接触して異常音を発生する□ １ 等の問題点を有しておシ、振幅増幅機構と
して適当ではなかった。
本発明は上記問題点に鑑み低音域を能率良く、高忠実度
再生するスピーカを提供するものである。
再生するスピーカを提供するものである。
問題点を解決するだめの手段
この目的を達成するために本発明のスピーカは、支点を
中心として回動可能に支持されたレバーの端部とボイス
コイルとを第１の駆動棒により回動可能に接合し、他端
部と振動板とを第２の駆動棒により接合した機械的増幅
機構を有しておシ、前記レバーの支点から第１の駆動棒
との接合部までの長さと支点から第２の駆動棒との接合
部までの長さの比を、第１の駆動棒と第２の駆動棒の長
さの比とほぼ等しくした構成となっている。
中心として回動可能に支持されたレバーの端部とボイス
コイルとを第１の駆動棒により回動可能に接合し、他端
部と振動板とを第２の駆動棒により接合した機械的増幅
機構を有しておシ、前記レバーの支点から第１の駆動棒
との接合部までの長さと支点から第２の駆動棒との接合
部までの長さの比を、第１の駆動棒と第２の駆動棒の長
さの比とほぼ等しくした構成となっている。
作 用
この構成゛によってボイスコイルの駆動力が第１の駆動
棒、レバー、第２の駆動棒、振動板へと順次伝達される
とともにテコの原理によって駆動部であるボイスコイル
の変位にくらべ振動板の変位が大きく拡大されるため（
レバーの支点から第１の駆動棒との接合部までの長さと
支点から第２の駆動棒との接合部までの長さの比に増幅
される）低音の再生が良好となるものである。さらにレ
バーの両端部に駆動棒を介してボイスコイルおよび振動
板と接合しているために、前記従来例に示したようなレ
バーの回転運動によるボイスコイルおよび振動板とレバ
ーの接合部の位置すれかなくなりボイスコイルのギャッ
プこすシを防ぐことができるものである。
棒、レバー、第２の駆動棒、振動板へと順次伝達される
とともにテコの原理によって駆動部であるボイスコイル
の変位にくらべ振動板の変位が大きく拡大されるため（
レバーの支点から第１の駆動棒との接合部までの長さと
支点から第２の駆動棒との接合部までの長さの比に増幅
される）低音の再生が良好となるものである。さらにレ
バーの両端部に駆動棒を介してボイスコイルおよび振動
板と接合しているために、前記従来例に示したようなレ
バーの回転運動によるボイスコイルおよび振動板とレバ
ーの接合部の位置すれかなくなりボイスコイルのギャッ
プこすシを防ぐことができるものである。
実施例
以下本発明の一実施例について図面を参照しながら説明
する。第１図は本発明の一実施例におけるスピーカの要
部断面図を示す。
する。第１図は本発明の一実施例におけるスピーカの要
部断面図を示す。
第１図において、１１はフレーム、１２は振動板、１３
は振動板１２の外周端に内周端を接着し、外周端をフレ
ーム１１に固着したエツジ、１４はレバー、１５は下端
部を磁気回路のギャップ（図示せず）に挿入したボイス
コイル、１６は内周端をボイスコイル１６に、外周端を
フレーム１１に固着したダンパー、１７は上端部をフレ
ーム１１に固着し、下端部にレバー１４を固着し、屈曲
可能部１７ａを有した支持棒、１８は上端部をレバー１
４の一方の端部に固着し、下端部をボイスコイル１６の
上端部に固着し、屈曲可能部１８ａ。
は振動板１２の外周端に内周端を接着し、外周端をフレ
ーム１１に固着したエツジ、１４はレバー、１５は下端
部を磁気回路のギャップ（図示せず）に挿入したボイス
コイル、１６は内周端をボイスコイル１６に、外周端を
フレーム１１に固着したダンパー、１７は上端部をフレ
ーム１１に固着し、下端部にレバー１４を固着し、屈曲
可能部１７ａを有した支持棒、１８は上端部をレバー１
４の一方の端部に固着し、下端部をボイスコイル１６の
上端部に固着し、屈曲可能部１８ａ。
１８ｂを有した第１の駆動棒、１９は上端部を振動板１
２に固着し、下端部をレバー１４の他方の端部に固着し
、屈曲可能部１９ａ、１９ｂを有した第２の駆動棒であ
る。尚、支持棒１７、第１゜第２の駆動棒丁８，１９は
ゴム状の高分子弾性体の一つであるポリエステルエラス
トマー（商品名ハイトレル）を用いて一体形成されてお
シ、さらにくびれた形状として屈曲可能部を構成してい
る。
２に固着し、下端部をレバー１４の他方の端部に固着し
、屈曲可能部１９ａ、１９ｂを有した第２の駆動棒であ
る。尚、支持棒１７、第１゜第２の駆動棒丁８，１９は
ゴム状の高分子弾性体の一つであるポリエステルエラス
トマー（商品名ハイトレル）を用いて一体形成されてお
シ、さらにくびれた形状として屈曲可能部を構成してい
る。
以上のように構成されたスピーカについて以下その動作
を説明する。
を説明する。
まず磁気ギャップ中に挿入されたボイスコイル１６に再
生信号を流すと、ンレミングの左手の法則によυカが発
生しボイスコイル１６が上下に振動する。この振動が、
第１の駆動棒１８からレバー１４に伝達され支持棒１７
の屈曲部１７ａを中心としてレバー１４が矢印ｄ 、
ｄ／方向に往復運動する。これがさらに第２の駆動棒１
９を介して振動板１２に伝達され音を発生する。
生信号を流すと、ンレミングの左手の法則によυカが発
生しボイスコイル１６が上下に振動する。この振動が、
第１の駆動棒１８からレバー１４に伝達され支持棒１７
の屈曲部１７ａを中心としてレバー１４が矢印ｄ 、
ｄ／方向に往復運動する。これがさらに第２の駆動棒１
９を介して振動板１２に伝達され音を発生する。
ここで上記構成におけるレバー１４の支点からの長さの
比と、第１の駆動棒１８と第２の駆動棒１９の長さの比
の関係について説明する。第２図に説明のために、上記
構成の模式図を示した。第２図において１２は振動板、
１４はレバー、１５はボイスコイル、０はレバー１４が
支持棒１７に固着されている支点、１１はレバー１４の
支点０から第１の駆動棒１８との固着部までの長さ、ｊ
２はレバー１４の支点０から第２の駆動棒１９との固着
部までの長さ、ｅは第１の駆動棒１８の長さ、ｆは第２
の駆動棒１９の長さ、Ｙはボイスコイル１５が矢印ｑ方
向へ移動したときの変位、Ｘはボイスコイル１６の変位
がＹのときの振動板の変位、δ１はレバー１４と第１の
駆動棒１８との固着部Ｐ１の変位、δ２はレバー１４と
第２の駆動棒１９との固着部Ｐ２の変位である０レバー
１４が支点０を中心に回転運動した時、テコの原理によ
りレバー１４の端部Ｐ１の変位δ１： は
レバー比１２／１１倍に拡大されδ２の変位を他端Ｐ２
に与えることができる。ここでボイスコイル１５が上方
にＹだけ変位した時、Ｐｌはδ１上方に変位し、他端Ｐ
２はδ２上方に変位し、振動板１２はＸ下方に変位する
。レバー１４が変位したとき、第１の駆動棒１８とボイ
スコイル１５の振動軸とのなす角をα、第２の駆動棒１
９と振動板の振動軸とのなす角をβとし、レバー１４の
回転角をθとすると次式がなりたつ。
比と、第１の駆動棒１８と第２の駆動棒１９の長さの比
の関係について説明する。第２図に説明のために、上記
構成の模式図を示した。第２図において１２は振動板、
１４はレバー、１５はボイスコイル、０はレバー１４が
支持棒１７に固着されている支点、１１はレバー１４の
支点０から第１の駆動棒１８との固着部までの長さ、ｊ
２はレバー１４の支点０から第２の駆動棒１９との固着
部までの長さ、ｅは第１の駆動棒１８の長さ、ｆは第２
の駆動棒１９の長さ、Ｙはボイスコイル１５が矢印ｑ方
向へ移動したときの変位、Ｘはボイスコイル１６の変位
がＹのときの振動板の変位、δ１はレバー１４と第１の
駆動棒１８との固着部Ｐ１の変位、δ２はレバー１４と
第２の駆動棒１９との固着部Ｐ２の変位である０レバー
１４が支点０を中心に回転運動した時、テコの原理によ
りレバー１４の端部Ｐ１の変位δ１： は
レバー比１２／１１倍に拡大されδ２の変位を他端Ｐ２
に与えることができる。ここでボイスコイル１５が上方
にＹだけ変位した時、Ｐｌはδ１上方に変位し、他端Ｐ
２はδ２上方に変位し、振動板１２はＸ下方に変位する
。レバー１４が変位したとき、第１の駆動棒１８とボイ
スコイル１５の振動軸とのなす角をα、第２の駆動棒１
９と振動板の振動軸とのなす角をβとし、レバー１４の
回転角をθとすると次式がなりたつ。
δ１＝Ｙ −ｅ （１−ｃｏｓ ａ ） −＝
−・Ｉｈ（３）δ２＝ （’ｙ”１）δ１
・・・・・・・・・・・・（→δ２＝ｘ−ｆ（１−
ｃＯ５β） ・・・・・・・・・・・・（６
）β＝５ｉｏ−１１２（１−ｃｏｓθ）−−０−０，−
００６，−＜−ｒ＞（３） ＃ （４） ＃ （５）
ｅ （６） ｅ （７）式よりとなる。（８）式はボイ
スコイル１５の変位Ｙと、振動板１２の変位Ｘの関係を
表わしているが、右辺の第２項が０でないときはＸとＹ
の関係で直線性が悪くなり歪を発生することになる。ま
た１２／１１＝ ｆ／ｅとする（レバー比と第１の駆動
棒１８の長と第２の駆動棒１９の長さの比を等しくする
）とα＝βとなシ（８）式右辺の第２項は０となり振動
板１２の変位Ｘはボイスコイル１６の変位Ｙのレバー比
Ｃ１２／１１）だけ増幅され歪も発生しない。したがっ
て本実施例ではレバー比（１２／１１）と第１゜第２の
駆動棒の長さの比（ｆ／ｅ ）を等しくした。
−・Ｉｈ（３）δ２＝ （’ｙ”１）δ１
・・・・・・・・・・・・（→δ２＝ｘ−ｆ（１−
ｃＯ５β） ・・・・・・・・・・・・（６
）β＝５ｉｏ−１１２（１−ｃｏｓθ）−−０−０，−
００６，−＜−ｒ＞（３） ＃ （４） ＃ （５）
ｅ （６） ｅ （７）式よりとなる。（８）式はボイ
スコイル１５の変位Ｙと、振動板１２の変位Ｘの関係を
表わしているが、右辺の第２項が０でないときはＸとＹ
の関係で直線性が悪くなり歪を発生することになる。ま
た１２／１１＝ ｆ／ｅとする（レバー比と第１の駆動
棒１８の長と第２の駆動棒１９の長さの比を等しくする
）とα＝βとなシ（８）式右辺の第２項は０となり振動
板１２の変位Ｘはボイスコイル１６の変位Ｙのレバー比
Ｃ１２／１１）だけ増幅され歪も発生しない。したがっ
て本実施例ではレバー比（１２／１１）と第１゜第２の
駆動棒の長さの比（ｆ／ｅ ）を等しくした。
以上のように本実施例によれば、レバーを用いテコの原
理により振動板の変位を増幅する機械的増幅機構を備え
た従来のスピーカではレバ一端部の位置が回転運動によ
り中心方向にずれるためボイスコイルボビンと振動板に
曲げの力が加わりボイスコイルがポールピースやツボヨ
ークに接触し異常音を発生することがあるが、本実施例
によればレバー１４とボイスコイル１６の間を２か所で
屈曲可能な第１の駆動棒１８により接合し、レバー１４
と振動板１２の間を２か所で屈曲可能な第２の駆動棒１
９により接合することにより、レバー１４が回転往復運
動し矢印ｄ 、 ｄ／方向に移動した時にも第１の駆動
棒１８の屈曲部１８ａ。
理により振動板の変位を増幅する機械的増幅機構を備え
た従来のスピーカではレバ一端部の位置が回転運動によ
り中心方向にずれるためボイスコイルボビンと振動板に
曲げの力が加わりボイスコイルがポールピースやツボヨ
ークに接触し異常音を発生することがあるが、本実施例
によればレバー１４とボイスコイル１６の間を２か所で
屈曲可能な第１の駆動棒１８により接合し、レバー１４
と振動板１２の間を２か所で屈曲可能な第２の駆動棒１
９により接合することにより、レバー１４が回転往復運
動し矢印ｄ 、 ｄ／方向に移動した時にも第１の駆動
棒１８の屈曲部１８ａ。
１８ｂおよび第２の駆動棒１９の屈曲部１９ａ。
１９ｂが回動可能であるためレバ−１４端部の横方向の
位置のずれは吸収されボイスコイル１５゜および振動板
１２は横方向に移動せず、上下方向にだけ運動でき上記
のような異常音の発生を防止することができる利点を有
するものである。さらにレバー比Ｃ１２／１１）と第１
の駆動棒１８および第２の駆動棒１９の長さの比（ｆ／
ｅ ）を等しくすることにより、ボイスコイル１５の変
位と振動板１２の変位は直線関係となシ、駆動系による
歪をなくすことがで嘲るものである。
位置のずれは吸収されボイスコイル１５゜および振動板
１２は横方向に移動せず、上下方向にだけ運動でき上記
のような異常音の発生を防止することができる利点を有
するものである。さらにレバー比Ｃ１２／１１）と第１
の駆動棒１８および第２の駆動棒１９の長さの比（ｆ／
ｅ ）を等しくすることにより、ボイスコイル１５の変
位と振動板１２の変位は直線関係となシ、駆動系による
歪をなくすことがで嘲るものである。
なお本実施例において振動板１２はボイスコイル１５の
対向方向に設は斥構成となっているが、振動板１２はボ
イスコイル１６、磁気回路側に配置してもよい。この場
合筒１の駆動棒１８と第２の駆動棒１９が同じ側に配置
できるためスピーカ全体として薄型化が可能である。
対向方向に設は斥構成となっているが、振動板１２はボ
イスコイル１６、磁気回路側に配置してもよい。この場
合筒１の駆動棒１８と第２の駆動棒１９が同じ側に配置
できるためスピーカ全体として薄型化が可能である。
また振動板１２の形状も平板に限らずコーン形でもよい
。
。
発明の効果
本発明は、レバーとボイスコイルを第１の駆動棒、レバ
ーと振動板を第２の駆動棒により接合した構成により、
レバーの回転往復運動によるレバ一端部の水平方向への
位置ずれを吸収しボイスコイルおよび振動板を上下方向
だけに振動させることができる。このためボイスコイル
に横曲げの力が加わることがなくボイスコイルが磁気ギ
ャップに接触して発生する異常音をなくすことができる
とともに、テコの原理によりボイスコイルの変位を増幅
して振動板に伝達し良好な低音再生ができる。さらにレ
バー比Ｃ１２／１１）と第１および第２の駆動棒の長さ
の比（ｆ／ｅ ）を等しくすることによりボイスコイル
の変位と振動板の変位は直線関係となシ駆動力伝達系で
歪が発生せず、音響特性の優れたスピーカが実現できる
ものである。
ーと振動板を第２の駆動棒により接合した構成により、
レバーの回転往復運動によるレバ一端部の水平方向への
位置ずれを吸収しボイスコイルおよび振動板を上下方向
だけに振動させることができる。このためボイスコイル
に横曲げの力が加わることがなくボイスコイルが磁気ギ
ャップに接触して発生する異常音をなくすことができる
とともに、テコの原理によりボイスコイルの変位を増幅
して振動板に伝達し良好な低音再生ができる。さらにレ
バー比Ｃ１２／１１）と第１および第２の駆動棒の長さ
の比（ｆ／ｅ ）を等しくすることによりボイスコイル
の変位と振動板の変位は直線関係となシ駆動力伝達系で
歪が発生せず、音響特性の優れたスピーカが実現できる
ものである。
第１図は本発明の一実施例におけるスピーカの要部断面
図、第２図は同実施例におけるスピーカの構成を示す模
式図、第３図は従来のスピーカの断面図である。 １４・・・・・・レバー、１７・・・・・・支持棒、１
８・・・・・・第１の駆動棒、１９・・・・・・第２の
駆動棒、１７ａ。 １８ａ 、 １ ｓｂ 、 １９ａ 、 １９ｂ−−−
−・−屈曲可能部。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名４
言 第３図
図、第２図は同実施例におけるスピーカの構成を示す模
式図、第３図は従来のスピーカの断面図である。 １４・・・・・・レバー、１７・・・・・・支持棒、１
８・・・・・・第１の駆動棒、１９・・・・・・第２の
駆動棒、１７ａ。 １８ａ 、 １ ｓｂ 、 １９ａ 、 １９ｂ−−−
−・−屈曲可能部。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名４
言 第３図
Claims (1)
- 支点を中心として回動可能に支持されたレバーの端部と
ボイスコイルとを第１の駆動棒により回動可能に接合し
、他端部と振動板とを第２の駆動棒により回動可能に接
合し、前記レバーの支点から第１の駆動棒との接合部ま
での長さと、支点から第２の駆動棒との接合部までの長
さの比が、第１の駆動棒と第２の駆動棒の長さの比にほ
ぼ等しいことを特徴とする機械的増幅機構を備えたスピ
ーカ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60151590A JPH0732516B2 (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 | スピ−カ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60151590A JPH0732516B2 (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 | スピ−カ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6212300A true JPS6212300A (ja) | 1987-01-21 |
| JPH0732516B2 JPH0732516B2 (ja) | 1995-04-10 |
Family
ID=15521838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60151590A Expired - Lifetime JPH0732516B2 (ja) | 1985-07-10 | 1985-07-10 | スピ−カ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0732516B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| JP2009207056A (ja) * | 2008-02-29 | 2009-09-10 | Nec Tokin Corp | 振動発生装置 |
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- 1985-07-10 JP JP60151590A patent/JPH0732516B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0732516B2 (ja) | 1995-04-10 |
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