JPS6213332A - 成形性のすぐれた高疲労限度比クラッド鋼板 - Google Patents
成形性のすぐれた高疲労限度比クラッド鋼板Info
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- JPS6213332A JPS6213332A JP15216185A JP15216185A JPS6213332A JP S6213332 A JPS6213332 A JP S6213332A JP 15216185 A JP15216185 A JP 15216185A JP 15216185 A JP15216185 A JP 15216185A JP S6213332 A JPS6213332 A JP S6213332A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、疲労限度σ１ と引張強さσＢの比（疲労
限度比＝σＷ／σＢ）が高い、成形性にすぐれたクラッ
ド鋼板に関する。
限度比＝σＷ／σＢ）が高い、成形性にすぐれたクラッ
ド鋼板に関する。
（従来の技術）
たとえば、自動車のホイールディスに使用される鋼板は
、成形性にすぐれていることと相俟って、高い疲労強度
を有していることが要求される。従来使用されている薄
鋼板の疲労強度は、はぼ素材鋼板の静的引張強さに比例
し、疲労限度σ、と引張強さσ目の比（疲労限度比σＷ
／σＢ）は、 熱間圧延ままの鋼板で約０．４５である
。従って、疲労強度の高い鋼板を必要とするときは、引
張強さの高い鋼板を準備しなければならない。
、成形性にすぐれていることと相俟って、高い疲労強度
を有していることが要求される。従来使用されている薄
鋼板の疲労強度は、はぼ素材鋼板の静的引張強さに比例
し、疲労限度σ、と引張強さσ目の比（疲労限度比σＷ
／σＢ）は、 熱間圧延ままの鋼板で約０．４５である
。従って、疲労強度の高い鋼板を必要とするときは、引
張強さの高い鋼板を準備しなければならない。
かかる観点から、素材のハイテン（高強度）化が進めら
れてきたけれども、高強度鋼板は必ずしも成形性にすぐ
れていない。疲労限度比σＷ／σＢの高い鋼板が得られ
れば、高強度化は必ずしも必要ではなく、プレス成形が
容易であって、かつ疲労強度も高いものが期待できる。
れてきたけれども、高強度鋼板は必ずしも成形性にすぐ
れていない。疲労限度比σＷ／σＢの高い鋼板が得られ
れば、高強度化は必ずしも必要ではなく、プレス成形が
容易であって、かつ疲労強度も高いものが期待できる。
そこですぐれたプレス成形性と、高い疲労強度を併せ有
する鋼板を得る手段として、クラッド鋼板が考えられる
。クラッド鋼板の疲労強度に関しては、たとえば七本機
械学会論文集Ａ、第４５巻、尚３９０．１０８〜１１６
頁に、圧着法で製造したクラッド鋼板であって、焼入れ
まま、まだは焼入れ一焼戻し処理をした鋼板について、
調べた結果が記載されている。
する鋼板を得る手段として、クラッド鋼板が考えられる
。クラッド鋼板の疲労強度に関しては、たとえば七本機
械学会論文集Ａ、第４５巻、尚３９０．１０８〜１１６
頁に、圧着法で製造したクラッド鋼板であって、焼入れ
まま、まだは焼入れ一焼戻し処理をした鋼板について、
調べた結果が記載されている。
しかしながら、ここに記載されているクラッド鋼板は、
疲労限度比が高くなく、また記載されている製造プロセ
スも、工業的多量生産に適するプロセスではない。
疲労限度比が高くなく、また記載されている製造プロセ
スも、工業的多量生産に適するプロセスではない。
また、すぐれたプレス成形性と、高い疲労強度を併せ有
する鋼板を得る手段として、同−成分鋼の板の表面を、
ショットピーニング、高周波焼入れ或は侵炭処理等を行
なうことによって、硬化させる方法もあるけれども、工
程コストが高いのみならず、鋼板表層部の硬化鴬や、硬
化深さをコントロール゛することが難しく、他方、塑性
加工を行なうと割れるので、最終製品にしか適用できな
いなどの問題があった。
する鋼板を得る手段として、同−成分鋼の板の表面を、
ショットピーニング、高周波焼入れ或は侵炭処理等を行
なうことによって、硬化させる方法もあるけれども、工
程コストが高いのみならず、鋼板表層部の硬化鴬や、硬
化深さをコントロール゛することが難しく、他方、塑性
加工を行なうと割れるので、最終製品にしか適用できな
いなどの問題があった。
（発明が解決しようとする問題点）
この発明は、従来技術における上に述べた問題を解決し
、すぐれた成形性と高い疲労強度を有するクラッド鋼板
を提供することを目的としてなされた。
、すぐれた成形性と高い疲労強度を有するクラッド鋼板
を提供することを目的としてなされた。
（問題点を解決するための手段）
この発明の要旨とする処は、Ｃ：０．０Ｏ１５〜０．２
５％、 Ｓｉ ： ０．００３〜２．０ ％、 Ｍｎ
： ０．１〜２０％、Ａ邑： ｏ、 ｏ ｏ ｏ ：ｔ
〜０１チを含有し、残余は鉄および不可避的不純物から
なる内層部と、該内層部よりもＣ：０．０５チ以上、、
Ｓｉ：ｏ、３５チ以上、Ｍｎ ： ０．２５％以上の１
種または２種以上を多く含有する表層部とからなり、両
表層部および内層部の何れか一方または双方におけるＳ
を０．０１５チ以下とし、さらに、ＲＥＭを、ＲｇＭ／
ｓ＝１．３５〜５或はＺｒをｚｒ／ｓ＝ ２〜ｌ Ｏ含
有し、両表層部の引張強さが、内層部のそれよりも高い
ことを特徴とし、又、両表層部および内層部の何れか一
方または双方におけるＳをｏ、 ｏ ｏ ｓ ％以下と
し、Ｃαを０．００７５％以下、かつＣｔＬ／Ｓで０．
５以上含有し１１両表層部の引張強さが、内層部のそれ
よりも高いことを特徴とする成形性のすぐれた高疲労限
度比クラッド鋼板である。
５％、 Ｓｉ ： ０．００３〜２．０ ％、 Ｍｎ
： ０．１〜２０％、Ａ邑： ｏ、 ｏ ｏ ｏ ：ｔ
〜０１チを含有し、残余は鉄および不可避的不純物から
なる内層部と、該内層部よりもＣ：０．０５チ以上、、
Ｓｉ：ｏ、３５チ以上、Ｍｎ ： ０．２５％以上の１
種または２種以上を多く含有する表層部とからなり、両
表層部および内層部の何れか一方または双方におけるＳ
を０．０１５チ以下とし、さらに、ＲＥＭを、ＲｇＭ／
ｓ＝１．３５〜５或はＺｒをｚｒ／ｓ＝ ２〜ｌ Ｏ含
有し、両表層部の引張強さが、内層部のそれよりも高い
ことを特徴とし、又、両表層部および内層部の何れか一
方または双方におけるＳをｏ、 ｏ ｏ ｓ ％以下と
し、Ｃαを０．００７５％以下、かつＣｔＬ／Ｓで０．
５以上含有し１１両表層部の引張強さが、内層部のそれ
よりも高いことを特徴とする成形性のすぐれた高疲労限
度比クラッド鋼板である。
以下に、この発明の詳細な説明する。
先ず、この発明になるクラッド鋼板の内Ｊ→部の成分に
ついて説明する。
ついて説明する。
Ｃは、鋼板の加工性を向上させるためにはその含有量が
少ない方がよいけれども、０．０Ｏ１５％未満では製釧
作業（鋼板を得るための鋼精錬）が困難になる。他方、
Ｃが０．２５チを超えると、溶接性が劣化するので、Ｃ
は、０．ＯＯ１５〜０．２５チの範囲とした。
少ない方がよいけれども、０．０Ｏ１５％未満では製釧
作業（鋼板を得るための鋼精錬）が困難になる。他方、
Ｃが０．２５チを超えると、溶接性が劣化するので、Ｃ
は、０．ＯＯ１５〜０．２５チの範囲とした。
Ｍｎ は固溶強化およびフェライトの細粒化のなめに
必要な元素であるが、０．ｌチ未満では高張力鋼を得に
＜＜、熱間脆性を生じやすい。また、２チを超えると、
溶接性を劣化させるので０１〜２゜チの範囲とした。
必要な元素であるが、０．ｌチ未満では高張力鋼を得に
＜＜、熱間脆性を生じやすい。また、２チを超えると、
溶接性を劣化させるので０１〜２゜チの範囲とした。
Ｓｌは延性を損うことなく、固溶強化によって強度を増
すことができるが、２チを超えると溶接性が劣化するの
で２チ以下とした。また、ｓｌは必要に応じて添加すれ
ばよく、不可避不純物として含まれる程度でも差支えな
いので下限は０．００３１とする。
すことができるが、２チを超えると溶接性が劣化するの
で２チ以下とした。また、ｓｌは必要に応じて添加すれ
ばよく、不可避不純物として含まれる程度でも差支えな
いので下限は０．００３１とする。
Ｍはフェライトの細粒化に有効であるが、０．１チを超
えると、その効果は飽和するので０．１％以下とする。
えると、その効果は飽和するので０．１％以下とする。
また、不可避的不純物として含まれる程度でも差支えな
いので、下限はｏ、 ｏ ｏ Ｏ１％とする。
いので、下限はｏ、 ｏ ｏ Ｏ１％とする。
次に、クラッド鋼板の表層部に添加する、或は表層部と
なるべき部材の溶製時に、高濃度化してお（Ｃ，Ｓｉ、
Ｍｎは、表層部と内層部の各成分の含有量差（表層部の
方が多い）は、ｃ：ｏ、０５％以上、Ｓｉ：０．３５％
以上、Ｍｎ ： ０．２５ ％以上とする。
なるべき部材の溶製時に、高濃度化してお（Ｃ，Ｓｉ、
Ｍｎは、表層部と内層部の各成分の含有量差（表層部の
方が多い）は、ｃ：ｏ、０５％以上、Ｓｉ：０．３５％
以上、Ｍｎ ： ０．２５ ％以上とする。
表層部と内層部における各成分の含有量差の上限は、表
層部材を得るための製鋼作業の困難性から、自ずと規制
されるので、特に設定しないけれども、Ｃで０．８％、
３ｉ 、 Ｍｎは１ｑｂを超えることは容易ではない。
層部材を得るための製鋼作業の困難性から、自ずと規制
されるので、特に設定しないけれども、Ｃで０．８％、
３ｉ 、 Ｍｎは１ｑｂを超えることは容易ではない。
また、必要に応じて、表層部或は表層部および内層部に
０．ｌ 〜１． Ｏ％のＣｒ、 Ｎｉ、 Ｃｕ、 Ｍｏ
、 Ｗおよび００５〜０．２４ Ｐのうちの１種まだは
２種以上を添加してもよい。
０．ｌ 〜１． Ｏ％のＣｒ、 Ｎｉ、 Ｃｕ、 Ｍｏ
、 Ｗおよび００５〜０．２４ Ｐのうちの１種まだは
２種以上を添加してもよい。
クラッド鋼板内層部の引張強さに関し、この部分は、通
常薄鋼板として得られる引張強さは、２５に９ｆ／−以
上である。内層部分の引張強さが６５ＫＰｆ／−を超え
ると、加工性が劣化するので、６５Ｋｙｔ／−以下とす
るのが望ましい。
常薄鋼板として得られる引張強さは、２５に９ｆ／−以
上である。内層部分の引張強さが６５ＫＰｆ／−を超え
ると、加工性が劣化するので、６５Ｋｙｔ／−以下とす
るのが望ましい。
一方、クラッド鋼板表層部の引張強さは、内層部のそれ
よりも５〜３０ Ｋｙ ｆ／、ｊ 高くするのが良い
。表層部と内層部の引張強度差が５ Ｋｙ ｆ ／Ｊ
以下では、高い疲労強度を付与することができず、また
引張強度差が３０に９ｆ／−を超えると、表層部の加工
性劣化が大きく、かつ表層部材溶製時における合金添加
量が多くなり、製造も困難となるから、表層部の引張強
さは内層部のそれよりも、５〜３０にりｆ ／ ＊ｊ
の範囲で高くする。
よりも５〜３０ Ｋｙ ｆ／、ｊ 高くするのが良い
。表層部と内層部の引張強度差が５ Ｋｙ ｆ ／Ｊ
以下では、高い疲労強度を付与することができず、また
引張強度差が３０に９ｆ／−を超えると、表層部の加工
性劣化が大きく、かつ表層部材溶製時における合金添加
量が多くなり、製造も困難となるから、表層部の引張強
さは内層部のそれよりも、５〜３０にりｆ ／ ＊ｊ
の範囲で高くする。
クラッド鋼板の表層部および内層部における強度の調整
は、成分および組織制御によって行なう。
は、成分および組織制御によって行なう。
すなわち、フェライト−パーライト鋼では、ＴＢ（Ｋｆ
ｆ／ｄ） ＝＝ ２９．６ ＋ ２．７６ （％Ｍｎ
） ＋８−３ （％ Ｓｉ）＋０．３９２（多パーライ
ト）＋０．フ７ｄ−１／２（ｄ：フェライト粒径〔ｌ〕
） 低炭素ベイナイト鋼では ＴＳ （Ｋｕ／ｆｆ）＝２ｓ、１＋１９４ （％Ｃ）＋
２３．５ （％Ｍｎ）の関係にあり、合金成分およびプ
ロセス条件（冷却速度、巻取温度等）を制御して強度を
調整する。
ｆ／ｄ） ＝＝ ２９．６ ＋ ２．７６ （％Ｍｎ
） ＋８−３ （％ Ｓｉ）＋０．３９２（多パーライ
ト）＋０．フ７ｄ−１／２（ｄ：フェライト粒径〔ｌ〕
） 低炭素ベイナイト鋼では ＴＳ （Ｋｕ／ｆｆ）＝２ｓ、１＋１９４ （％Ｃ）＋
２３．５ （％Ｍｎ）の関係にあり、合金成分およびプ
ロセス条件（冷却速度、巻取温度等）を制御して強度を
調整する。
これらの成分およびプロセス条件と得られる材料の強度
との関係は、たとえば日新製鋼技報第１４号、４〜１９
頁に記載されておシ、公知である。
との関係は、たとえば日新製鋼技報第１４号、４〜１９
頁に記載されておシ、公知である。
圧着法で製造したクラッド鋼板に比し、鋳込・圧延クラ
ッド鋼板は、表層−内層界面の接合力が強く、疲労クラ
ックは、界面で発生し難い。従って、鋳込・圧延クラッ
ド鋼板にあっては、表層部を硬化させることにより、初
期クラックの発生が抑制されて、疲労強度を高くするこ
とができる。
ッド鋼板は、表層−内層界面の接合力が強く、疲労クラ
ックは、界面で発生し難い。従って、鋳込・圧延クラッ
ド鋼板にあっては、表層部を硬化させることにより、初
期クラックの発生が抑制されて、疲労強度を高くするこ
とができる。
かかる理由から、本発明のクラッド鋼板を製造するプロ
セスは、鋳込・圧延法が望ましい。
セスは、鋳込・圧延法が望ましい。
次に、この発明のクラッド鋼板における表層部厚さの限
定理由を説明する。
定理由を説明する。
第１図は、ｃ ： ０．０５％、 、Ｓｉ ： ０．１
％、 Ｍｎ ：０．３％を含有するＭキルド鋼の内層部
と、Ｃ：０．１３％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：１．２
％を含有するＭキルド鋼の表層部とからなる鋳込みクラ
ッド鋳片を、約５１５に熱間圧延後、表面研磨して、ク
ラッド率を変化させたときのクラッド率と、疲労限度比
（σＷ／σＢ・）の関係を示す図である。
％、 Ｍｎ ：０．３％を含有するＭキルド鋼の内層部
と、Ｃ：０．１３％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：１．２
％を含有するＭキルド鋼の表層部とからなる鋳込みクラ
ッド鋳片を、約５１５に熱間圧延後、表面研磨して、ク
ラッド率を変化させたときのクラッド率と、疲労限度比
（σＷ／σＢ・）の関係を示す図である。
疲労試験は、平面曲げ両種９で、１０７回まで行ない、
このときのＳ−Ｎ曲線から疲労限度σ７を求めた。また
、引張強度σＢは、各クラッド率における値である。
このときのＳ−Ｎ曲線から疲労限度σ７を求めた。また
、引張強度σＢは、各クラッド率における値である。
第１図に示すクラッド鋼板の内層部の引張強さは、約３
４ ＫＰ ｔ ／ｘｉ、表層部の引張強さは、 ５４Ｋ
ｇ ｒ ／−であった。
４ ＫＰ ｔ ／ｘｉ、表層部の引張強さは、 ５４Ｋ
ｇ ｒ ／−であった。
クラッド率は、表層硬化部と内層軟化部の遷移領域中の
光学顕微鏡で識別できる境界を、表層部〜内層部の境界
として両表層部厚さの全厚さに対する割合で示した。
光学顕微鏡で識別できる境界を、表層部〜内層部の境界
として両表層部厚さの全厚さに対する割合で示した。
第１図において、表層部の厚さが０．０５０ｍａ以上で
、疲労限度比（σＷ／σＢ）に著しい効果が見られる。
、疲労限度比（σＷ／σＢ）に著しい効果が見られる。
一方、クラッド率で２５チを超えると、その効果が飽和
する。従って、本発明にあっては、クラッド鋼板の表層
部厚さの範囲を、ｏ、ｏｓｏ鰭以上、２５％（全厚さに
対する比率）とした。
する。従って、本発明にあっては、クラッド鋼板の表層
部厚さの範囲を、ｏ、ｏｓｏ鰭以上、２５％（全厚さに
対する比率）とした。
一方、本発明のクラッド鋼板においては、孔拡げ性或は
曲げ性等の特性の改善をはかるため、Ｓをｏ、 ０１５
％以下とし、表層部および内層部の何れか一方または
双方にＲＥＶ、Ｚｒ の１種または２種を、１．３≦
ＲＥＭ／Ｓ≦５．２≦Ｚｒ／Ｓ≦１０の範囲で添加する
か、またはＳを０．ＯＯ５チ以下とし、ｃａを０．５
りＣａ／Ｓ 、 ＣｔＬ≦０．００７５チ添加してもよ
い。
曲げ性等の特性の改善をはかるため、Ｓをｏ、 ０１５
％以下とし、表層部および内層部の何れか一方または
双方にＲＥＶ、Ｚｒ の１種または２種を、１．３≦
ＲＥＭ／Ｓ≦５．２≦Ｚｒ／Ｓ≦１０の範囲で添加する
か、またはＳを０．ＯＯ５チ以下とし、ｃａを０．５
りＣａ／Ｓ 、 ＣｔＬ≦０．００７５チ添加してもよ
い。
その際、Ｓ≦０．０１５チとする理由は、ＲＩＥＭ。
Ｚｒ の添加量を必要最少限としてコストを下げ、ま
たＭｎＳ系の介在物の総量を少なくする必要があるから
である。
たＭｎＳ系の介在物の総量を少なくする必要があるから
である。
また、Ｃａ添加のとき、Ｓをｏ、ｏｏ５％以下とするの
は、これを超えると、鋳込（鋳造）に際してノズル詰り
か起こり易くなるためである。Ｃα添加量は、Ｃα／Ｓ
が０．５以下では効果がなく、他方Ｃαがｏ、 ｏ Ｏ
７５ａｆｉを超えると、クラスター状介在物が生成する
ので、０．５≦Ｃ４／ Ｓ 、 Ｃａ＜ ０．００７５
チとする。
は、これを超えると、鋳込（鋳造）に際してノズル詰り
か起こり易くなるためである。Ｃα添加量は、Ｃα／Ｓ
が０．５以下では効果がなく、他方Ｃαがｏ、 ｏ Ｏ
７５ａｆｉを超えると、クラスター状介在物が生成する
ので、０．５≦Ｃ４／ Ｓ 、 Ｃａ＜ ０．００７５
チとする。
本発明のクラッド鋼板を鋳込によって製造するに際して
は、たとえば特公昭４４−２７３６１号公報に開示され
ている２本ＩＮ法（ＩＮ：イマージョンノズル）による
ことができる。この方法によるときは、タンディツシュ
内を２室に区切り、それぞれの室から各１本、合計２本
の浸漬ノズルを鋳型内に挿入し鋳造する。タンディツシ
ュ内の各室には、別々に溶製した異なる成分の溶鋼を取
鍋からそれぞれ注入する。
は、たとえば特公昭４４−２７３６１号公報に開示され
ている２本ＩＮ法（ＩＮ：イマージョンノズル）による
ことができる。この方法によるときは、タンディツシュ
内を２室に区切り、それぞれの室から各１本、合計２本
の浸漬ノズルを鋳型内に挿入し鋳造する。タンディツシ
ュ内の各室には、別々に溶製した異なる成分の溶鋼を取
鍋からそれぞれ注入する。
この他、■鋳型内を、クラッド鋼板の内層部、表層部に
対応する区域に仕切って、表層部にワイヤで合金元素を
添加する。■鋳造段階に高強度鋼板を存在せしめ、この
高強度鋼板間に溶鋼を注入し、溶着させる。■鋳型を２
段に配置し、上部鋳型で内層鋼を鋳込んだ後、下部鋳型
で表層部を鋳込む。などの方法によることもできる。
対応する区域に仕切って、表層部にワイヤで合金元素を
添加する。■鋳造段階に高強度鋼板を存在せしめ、この
高強度鋼板間に溶鋼を注入し、溶着させる。■鋳型を２
段に配置し、上部鋳型で内層鋼を鋳込んだ後、下部鋳型
で表層部を鋳込む。などの方法によることもできる。
本発明になるクラッド鋼板は、分塊圧延或は、連続鋳造
によって、クラッド状の鋼片を得た後、一旦冷却したも
のを再加熱し、圧延してもよいが、たとえば連続鋳造後
、高温の鋼片を、その両側縁部を軽加熱するか或はその
まままたは、Ａｒ、点以上の温度域から加熱炉に装入し
、直接圧延するようにすれば、省エネルギとなり、低コ
ストでクラッド鋼板を製造できる。
によって、クラッド状の鋼片を得た後、一旦冷却したも
のを再加熱し、圧延してもよいが、たとえば連続鋳造後
、高温の鋼片を、その両側縁部を軽加熱するか或はその
まままたは、Ａｒ、点以上の温度域から加熱炉に装入し
、直接圧延するようにすれば、省エネルギとなり、低コ
ストでクラッド鋼板を製造できる。
（実施例）
本発明の実施例を第１表に示す。鋼Ａ、ＢおよびＣは、
比較鋼であって、均一な成分を有する鋼板で、σＷ／σ
Ｂは、０．４３〜０．４４であった。
比較鋼であって、均一な成分を有する鋼板で、σＷ／σ
Ｂは、０．４３〜０．４４であった。
Ｄ−Ｆは、本発明のクラッド鋼板であって、表層部のＣ
，Ｓｉ、Ｍｎが高く、（Ｊ ｖ ／ ６ Ｂは、０．５
６−０５９と高い。また、Ｄ、Ｉｉ、Ｆは、Ｓが低く、
ＨＥＭ、Ｃａ、Ｚｒが添加されているので、強度に比し
て孔拡げ比が改善されている。
，Ｓｉ、Ｍｎが高く、（Ｊ ｖ ／ ６ Ｂは、０．５
６−０５９と高い。また、Ｄ、Ｉｉ、Ｆは、Ｓが低く、
ＨＥＭ、Ｃａ、Ｚｒが添加されているので、強度に比し
て孔拡げ比が改善されている。
本発明を、クラッド薄鋼板について説明してきたけれど
も、本発明は、厚板、棒鋼、線材等、高い疲労強度を必
要とする鋼材にも利用できる。
も、本発明は、厚板、棒鋼、線材等、高い疲労強度を必
要とする鋼材にも利用できる。
（発明の効果）
本発明は、以上述べたように構成したから、低強度で高
い疲労強度を有する鋼板が得られる。従って、プレス成
形が容易な低強度鋼板で、たとえば自動車のホイールデ
ィスクの厚み減少が可能となり、ホイールの軽量化、低
コスト化が容易となる等の効果をもつ。その他加工用の
高い疲労強度を必要とする鋼板に等しく適用でき、その
工業的価値は大である。
い疲労強度を有する鋼板が得られる。従って、プレス成
形が容易な低強度鋼板で、たとえば自動車のホイールデ
ィスクの厚み減少が可能となり、ホイールの軽量化、低
コスト化が容易となる等の効果をもつ。その他加工用の
高い疲労強度を必要とする鋼板に等しく適用でき、その
工業的価値は大である。
第１図は、本発明におけるクラッド率（厚さ）。
と疲労限度比（σＷ／σＢ）の関係を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．００１５〜０．２５％、Ｓｉ：０．００３
〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ａｌ：０．００
０１〜０．１％を含有し、残余は鉄および不可避的不純
物からなる内層部と、該内層部よりもＣ：０．０５％以
上、Ｓｉ：０．３５％以上、Ｍｎ：０．２５％以上の１
種または２種以上を多く含有する表層部とからなり、両
表層部および内層部の何れか一方または双方におけるＳ
を ０．０１５％以下とし、さらに、ＲＥＭを、ＲＥＭ／Ｓ
＝１．３５〜５或はＺｒをＺｒ／Ｓ＝２〜１０含有し、
両表層部の引張強さが、内層部のそれよりも高いことを
特徴とする成形性のすぐれた高疲労限界比クラッド鋼板
。 ２ Ｃ：０．００１５〜０．２５％、Ｓｉ：０．００３
〜２．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ａｌ：０．００
０１〜０．１％を含有し、残余は鉄および不可避的不純
物からなる内層部と、該内層部よりもＣ：０．０５％以
上、Ｓｉ：０．３５％以上、Ｍｎ：０．２５％以上の１
種または２種以上を多く含有する表層部とからなり、両
表層部および内層部の何れか一方または双方におけるＳ
を ０．００５％以下とし、Ｃａを０．００７５％以下、か
つＣａ／Ｓで０．５以上含有し、両表層部の引張強さが
、内層部のそれよりも高いことを特徴とする成形性のす
ぐれた高疲労限度比クラッド鋼板。 ３ 両表層部の合計厚さが、０．０５０ｍｍ以上、かつ
全厚の２５％以下（片側厚０．０２５ｍｍ以上）である
特許請求の範囲第１項又は第２項記載の成形性のすぐれ
た高疲労限度比クラッド鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15216185A JPS6213332A (ja) | 1985-07-12 | 1985-07-12 | 成形性のすぐれた高疲労限度比クラッド鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15216185A JPS6213332A (ja) | 1985-07-12 | 1985-07-12 | 成形性のすぐれた高疲労限度比クラッド鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6213332A true JPS6213332A (ja) | 1987-01-22 |
| JPH0430461B2 JPH0430461B2 (ja) | 1992-05-21 |
Family
ID=15534355
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15216185A Granted JPS6213332A (ja) | 1985-07-12 | 1985-07-12 | 成形性のすぐれた高疲労限度比クラッド鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6213332A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6139376A (en) * | 1997-05-09 | 2000-10-31 | Molex Incorporated | Female electrical terminal |
| JP2012502842A (ja) * | 2008-09-22 | 2012-02-02 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト | 自動車用ホイールリム |
| KR20190107077A (ko) * | 2017-02-20 | 2019-09-18 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 |
| KR20190108131A (ko) * | 2017-02-20 | 2019-09-23 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 |
-
1985
- 1985-07-12 JP JP15216185A patent/JPS6213332A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6139376A (en) * | 1997-05-09 | 2000-10-31 | Molex Incorporated | Female electrical terminal |
| JP2012502842A (ja) * | 2008-09-22 | 2012-02-02 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト | 自動車用ホイールリム |
| KR20190107077A (ko) * | 2017-02-20 | 2019-09-18 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 |
| KR20190108131A (ko) * | 2017-02-20 | 2019-09-23 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0430461B2 (ja) | 1992-05-21 |
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