JPS62145659A - 燃料電池冷却装置 - Google Patents
燃料電池冷却装置Info
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- JPS62145659A JPS62145659A JP60285835A JP28583585A JPS62145659A JP S62145659 A JPS62145659 A JP S62145659A JP 60285835 A JP60285835 A JP 60285835A JP 28583585 A JP28583585 A JP 28583585A JP S62145659 A JPS62145659 A JP S62145659A
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- pipe
- cooling pipe
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- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
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- H01M8/04007—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids related to heat exchange
- H01M8/04067—Heat exchange or temperature measuring elements, thermal insulation, e.g. heat pipes, heat pumps, fins
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
- H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
- H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
- H01M8/04007—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids related to heat exchange
- H01M8/04029—Heat exchange using liquids
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、燃料電池冷却装置に関する。
近年、エネルギの有効利用の観点から発電装置として燃
料電池が見立され、その開発が活発化している。
料電池が見立され、その開発が活発化している。
一般に、燃料電池は積層された電極板に、例えば酸化材
としての酸素と燃料としての水素を供給し、燃料の反応
によって生ずるエネルギを電気エネルギに変換するもの
である。
としての酸素と燃料としての水素を供給し、燃料の反応
によって生ずるエネルギを電気エネルギに変換するもの
である。
ところで、燃料電池では上記反応により発熱を伴うが、
燃料電池の発電効率を高めるためには、電極板の発熱を
除去冷却するとともに、全体を均一な温度に保持する必
要がある。
燃料電池の発電効率を高めるためには、電極板の発熱を
除去冷却するとともに、全体を均一な温度に保持する必
要がある。
このための燃料電池冷却装置として、例えば特公昭５８
−３３６７０号公報及び特開昭５２−１３６３８号公報
に記載のようなものがある。これは、例えば第８図に示
すものと略同様なものであり、この第８図を例に説明す
る。すなわち、上下方向に積層された多数の電極板１０
１からなる電極板群１０３には、適宜な間隔で複数の冷
却板１０５が介設されている。この電極板群１０３は複
数段備えられているが第８図では１段のみ示し、他の段
は省略しているものである。電極板群１０３の冷却板１
０５には複数の冷却管１０７が並列状態で貢通接続され
ており、各冷却管１０７の入ｌ］側には入口マユホール
ド１０９が接続されている。入口側マニホールｌ” １
０９には、主供給配管１１１が接続され、この両者によ
り入口配管１１３が構成されている。また、各冷却管１
０７の出口側は出口マニホールド１１５と接続されてい
る。
−３３６７０号公報及び特開昭５２−１３６３８号公報
に記載のようなものがある。これは、例えば第８図に示
すものと略同様なものであり、この第８図を例に説明す
る。すなわち、上下方向に積層された多数の電極板１０
１からなる電極板群１０３には、適宜な間隔で複数の冷
却板１０５が介設されている。この電極板群１０３は複
数段備えられているが第８図では１段のみ示し、他の段
は省略しているものである。電極板群１０３の冷却板１
０５には複数の冷却管１０７が並列状態で貢通接続され
ており、各冷却管１０７の入ｌ］側には入口マユホール
ド１０９が接続されている。入口側マニホールｌ” １
０９には、主供給配管１１１が接続され、この両者によ
り入口配管１１３が構成されている。また、各冷却管１
０７の出口側は出口マニホールド１１５と接続されてい
る。
この出口マニホールド１１５には、主流出配管１１７が
接続されており、この両者により出口配管１１９が構成
されている。前記主供給配管１１１には主流量調節弁１
２１が設けられ、図示しないポンプ及び茎気分離器を介
して主供給配管１１１と主流出配管１１７とが接続され
ている。従って、ポンプ駆動により供給される冷却流体
としての冷却水は、主流量調節弁１２１で流量調整され
て主供給配管１１１から入口マユホールド１０９を介し
て冷却板１０５の冷却管１０７に供給される。
接続されており、この両者により出口配管１１９が構成
されている。前記主供給配管１１１には主流量調節弁１
２１が設けられ、図示しないポンプ及び茎気分離器を介
して主供給配管１１１と主流出配管１１７とが接続され
ている。従って、ポンプ駆動により供給される冷却流体
としての冷却水は、主流量調節弁１２１で流量調整され
て主供給配管１１１から入口マユホールド１０９を介し
て冷却板１０５の冷却管１０７に供給される。
冷却板１０５内の冷却管１０７では、冷却水は電極板１
０１の発熱を吸収して冷却する一方で沸騰され、茎気相
と液相との二相流となって冷却管１０７の出口側から出
口マニホールド１１５を介して主流出配管１１７へ流出
されるようになっていところで、上記のようなだλ料電
池冷却装置においては、冷却、５（５体としての冷却水
の沸騰蒸発が水平に設けられた冷却管１０７内で生し、
しかも、複数の冷却管１０７が入口マユホールド’ ｌ
Ｏ９に並列状態で接続されているため、冷却管１０７
内の冷却水の流れが不安定（／Ａ、動不安定現象）にな
り易かった。この流υＪ不安定現象が生ずると、電極板
の温度不均一が生し、機器の信頼性も著しく低下してし
まう。
０１の発熱を吸収して冷却する一方で沸騰され、茎気相
と液相との二相流となって冷却管１０７の出口側から出
口マニホールド１１５を介して主流出配管１１７へ流出
されるようになっていところで、上記のようなだλ料電
池冷却装置においては、冷却、５（５体としての冷却水
の沸騰蒸発が水平に設けられた冷却管１０７内で生し、
しかも、複数の冷却管１０７が入口マユホールド’ ｌ
Ｏ９に並列状態で接続されているため、冷却管１０７
内の冷却水の流れが不安定（／Ａ、動不安定現象）にな
り易かった。この流υＪ不安定現象が生ずると、電極板
の温度不均一が生し、機器の信頼性も著しく低下してし
まう。
このような流動不安定現象は、上記燃料電池と類似の構
成からなるボイラにおいて、従来から知られている。こ
のボイラにおける流動不安定現象の防止対策としては、
一般に流体の入口側に大きい流動抵抗を与えるだめの固
定絞り（ラモント／ズル）を設けたものがあり、二相流
の圧力損失に対し、固定絞りの圧力損失が支配的になる
ようにしている。
成からなるボイラにおいて、従来から知られている。こ
のボイラにおける流動不安定現象の防止対策としては、
一般に流体の入口側に大きい流動抵抗を与えるだめの固
定絞り（ラモント／ズル）を設けたものがあり、二相流
の圧力損失に対し、固定絞りの圧力損失が支配的になる
ようにしている。
ところで、燃料電池にあっては、冷却板１０５をできる
だけ薄く構成したいという要求があり、その結果、冷却
板１０５を貫通する冷却管１０７のｉ冬が数ｍｍに限定
される。このため、従来よりボイラに使用される固定絞
り（ラモン１へノズル）を冷却管１０７に介設すると、
固定絞り部が細くなりすぎて、目詰まりを生ずる恐れが
あり、信頼性に欠けるという問題点があった。
だけ薄く構成したいという要求があり、その結果、冷却
板１０５を貫通する冷却管１０７のｉ冬が数ｍｍに限定
される。このため、従来よりボイラに使用される固定絞
り（ラモン１へノズル）を冷却管１０７に介設すると、
固定絞り部が細くなりすぎて、目詰まりを生ずる恐れが
あり、信頼性に欠けるという問題点があった。
この発明は、上記問題点に鑑みて創案されたものであっ
て、冷却板に設けられた冷却管における冷却水の流動不
安定現象を防止することができるとともに、信頼性の高
い燃料電池冷却装置の提供を目的とする。
て、冷却板に設けられた冷却管における冷却水の流動不
安定現象を防止することができるとともに、信頼性の高
い燃料電池冷却装置の提供を目的とする。
Ｊ発明の概要〕
上記目的を達成するために、この発明は、上下方向に積
層された複数の電極板に介設され、内部に冷却流体を流
通可能な複数の冷却管を有する冷ＪＪＩ扱と、前記各冷
却管の入口側が接続され各冷却管へ冷却流体を供給可能
な入口配管と、前記冷却管の出口側が接続され各冷却管
から冷却流体を流出させる出口配管とを備えた燃料電池
冷却装置において、前記各冷却管の入口側に該冷却管よ
り流路面債の大きな中間管を介設する構成とした。
層された複数の電極板に介設され、内部に冷却流体を流
通可能な複数の冷却管を有する冷ＪＪＩ扱と、前記各冷
却管の入口側が接続され各冷却管へ冷却流体を供給可能
な入口配管と、前記冷却管の出口側が接続され各冷却管
から冷却流体を流出させる出口配管とを備えた燃料電池
冷却装置において、前記各冷却管の入口側に該冷却管よ
り流路面債の大きな中間管を介設する構成とした。
この発明の構成によれば、入口配管から冷却管に供給さ
れた冷却水は冷却管及び中間管での摩擦損失を得る他に
、中間管での流路の急拡大、冷却管での急縮小により大
きな損失を得ることができるので、この圧力損失が二相
流の圧力損失に対して支配的となる。このため、仮に、
冷却管の入口側になんらかの外乱が生じても冷却水の流
動は安定した状態に維持されるので、並列に設けられた
他の冷却管に影響を与えることがない。したがって、並
列に設けられた各冷却管の流量を略均−にすることがで
き、電極板を略均−な温度に冷却することができる。
れた冷却水は冷却管及び中間管での摩擦損失を得る他に
、中間管での流路の急拡大、冷却管での急縮小により大
きな損失を得ることができるので、この圧力損失が二相
流の圧力損失に対して支配的となる。このため、仮に、
冷却管の入口側になんらかの外乱が生じても冷却水の流
動は安定した状態に維持されるので、並列に設けられた
他の冷却管に影響を与えることがない。したがって、並
列に設けられた各冷却管の流量を略均−にすることがで
き、電極板を略均−な温度に冷却することができる。
冷却水が流れる冷却管の流路断面積が減少されないため
、目詰まり等を生ずる恐れがなく、信頼性が向上される
。
、目詰まり等を生ずる恐れがなく、信頼性が向上される
。
以下、この発明の一実施例を第１図乃至第３図に基づい
て説明する。
て説明する。
第１図は界れ［電池冷却装置の斜視図を示し基本的には
上記第８図のものと略同様である。すなわち、上下方向
に禎層された多数の電極板１からなる電極板群３には、
適宜な間隔で複数の冷却板５が介設されている。この電
極板群３は複数段備えられているが、第１図では１段の
み示し、他の段は省略している。電極板群３の各冷却板
５には、複数の冷却管７が並列状態で貫通接続されてお
り、各冷却管７の入口側には入口マニホールド９が接続
されている。この入口マニホールド９には、主供給配管
１１が接続されており、この両者により入口配管１３が
構成されている。また、各冷却管７の出口側には出口マ
ニホールド１５が接続されている。この出口マニホール
ド１５は、主流出配管１７に接続されており、この両者
により出口配管１９が構成されている。
上記第８図のものと略同様である。すなわち、上下方向
に禎層された多数の電極板１からなる電極板群３には、
適宜な間隔で複数の冷却板５が介設されている。この電
極板群３は複数段備えられているが、第１図では１段の
み示し、他の段は省略している。電極板群３の各冷却板
５には、複数の冷却管７が並列状態で貫通接続されてお
り、各冷却管７の入口側には入口マニホールド９が接続
されている。この入口マニホールド９には、主供給配管
１１が接続されており、この両者により入口配管１３が
構成されている。また、各冷却管７の出口側には出口マ
ニホールド１５が接続されている。この出口マニホール
ド１５は、主流出配管１７に接続されており、この両者
により出口配管１９が構成されている。
前記主供給配管１１には、主流量調整弁２１が設けられ
、図示しないポンプ及び蒸気分離器を介して主供給配管
１１と主流出配管１７とが接続され、冷７．１１装置が
Ｇ、％成されている。
、図示しないポンプ及び蒸気分離器を介して主供給配管
１１と主流出配管１７とが接続され、冷７．１１装置が
Ｇ、％成されている。
前記並列的に設けられたｉＪ数の冷Ａｌｌ穆７の冷却板
５への入Ｌ１側、ずなわら、入ｌ］マニホールドつと冷
却板５との間において各冷却管７！こ番よ冷却）２７よ
り流路面積の大きな中間管８が介設されている。中間管
８内には人口マニホールド９側及び冷却板５側から延出
した冷却管７がそれぞれ中Ｆ１；１管８の長手方向に重
複して設りられており、その端部が中間管８内の互い違
いの位置に開口している。
５への入Ｌ１側、ずなわら、入ｌ］マニホールドつと冷
却板５との間において各冷却管７！こ番よ冷却）２７よ
り流路面積の大きな中間管８が介設されている。中間管
８内には人口マニホールド９側及び冷却板５側から延出
した冷却管７がそれぞれ中Ｆ１；１管８の長手方向に重
複して設りられており、その端部が中間管８内の互い違
いの位置に開口している。
そして、冷却管７の入口側は第２図矢標図示の方向に、
流路面積が小−大−小となるように連通されている。
流路面積が小−大−小となるように連通されている。
次に、上記のように構成された本発明の一実施例の作用
を述べる。
を述べる。
外部から液相状態で供給される冷却流体としての冷却水
は、燃料電池の運転条件に応じて主流量調整弁２１で総
流量が調整され、主供給配管１１、各電極板群３の入口
マユホールト９を経て各冷却管７に流入する。
は、燃料電池の運転条件に応じて主流量調整弁２１で総
流量が調整され、主供給配管１１、各電極板群３の入口
マユホールト９を経て各冷却管７に流入する。
そして、第２図に矢標で示すように、冷却管７の入口側
で、まず、人口マニホールド９から冷却管７への入口で
流路が急縮小し、冷却管７の出口で中間管８のＰの位置
に流出して流路が急拡大し、中間管８のＰからＱの方向
にＵターンして、Ｑの位置で再び急縮小して冷却管７内
に流入し、冷却板５側に流入する。冷却板５側に流入し
た冷却水は冷却管７内を通過する際に電極板ｌの発熱を
吸収して冷却する一方で、沸騰し、蒸気相と液相の二相
流体となって出口側に流出し出口マニホールド１．５か
ら主流出配管１７に流れる。
で、まず、人口マニホールド９から冷却管７への入口で
流路が急縮小し、冷却管７の出口で中間管８のＰの位置
に流出して流路が急拡大し、中間管８のＰからＱの方向
にＵターンして、Ｑの位置で再び急縮小して冷却管７内
に流入し、冷却板５側に流入する。冷却板５側に流入し
た冷却水は冷却管７内を通過する際に電極板ｌの発熱を
吸収して冷却する一方で、沸騰し、蒸気相と液相の二相
流体となって出口側に流出し出口マニホールド１．５か
ら主流出配管１７に流れる。
そして、冷却水は冷却管７の入口側を流れる際、人口マ
ニホールド９から冷却管７内に流入する際の流路の急縮
小による流動抵抗、冷却管７内での流動抵抗、中間管８
内での流動抵抗、ＰからＱへＵターンによる流動抵抗、
Ｐ、Ｑの位置での流路の急激な拡大、縮小による流動抵
抗、及び再度冷却管７内での流動抵抗を受ける。このた
め、冷却水は冷却管７の入口側で著しく大きな圧力損失
を生しるため、冷却板５内での二相流の圧力ｎ】失にこ
のため、仮令何らかの外乱があったとしても、冷却管７
の入口側の冷却水の流動が影響を受けることなく安定し
た状態に維持される。したがって、並列に設けられた各
冷却管７の入口側の冷却水も外乱の影響を受けることが
なく安定した状態に維持されるので、各冷却管７内には
略同−流量の冷却水が流入することとなり、電極板１の
略均−な冷却を行うことができる。
ニホールド９から冷却管７内に流入する際の流路の急縮
小による流動抵抗、冷却管７内での流動抵抗、中間管８
内での流動抵抗、ＰからＱへＵターンによる流動抵抗、
Ｐ、Ｑの位置での流路の急激な拡大、縮小による流動抵
抗、及び再度冷却管７内での流動抵抗を受ける。このた
め、冷却水は冷却管７の入口側で著しく大きな圧力損失
を生しるため、冷却板５内での二相流の圧力ｎ】失にこ
のため、仮令何らかの外乱があったとしても、冷却管７
の入口側の冷却水の流動が影響を受けることなく安定し
た状態に維持される。したがって、並列に設けられた各
冷却管７の入口側の冷却水も外乱の影響を受けることが
なく安定した状態に維持されるので、各冷却管７内には
略同−流量の冷却水が流入することとなり、電極板１の
略均−な冷却を行うことができる。
ここで、本実施例と従来例との流動抵抗ΔＰを具体的な
数値に基づいて比較してみる。冷却管７は内１条２■ｌ
、外径４鰭のもの、中間管８は内径１０１のものを使用
し、また、冷却管７の重複部分の区さＬｌを４０順、入
口マニホールド９と冷却板５との長さＬＯを５０ｍｍと
する。また、従来の冷却管１０７の入口例は本実施例の
冷却管７と同径のものを使用し、入口マユホールド１０
９と冷却板１０５との距離ＬＯは本実施例と同一の５０
關とする。そして、両冷却管７．１０７の入口側に１８
０ ’Ｃの冷却水を流速１ ｍ／ｓで流すものとす入
オず 太２′を包イ５＋Ｉア１．十玉肴２の十占？！プ
？ス■入口マニホールド９と冷却板５との長さＬＯ（５
０ａｍ）での流動抵抗ΔＰＯ ΔＰＯ＝３３９ （Ｐａ） ■冷却管７０重複部分の良さＬｌ（４０ｍｍ・）での流
動抵抗ΔＰ１ ΔＰ１＝２７１ （Ｐａ） ■中間管８の長さＬｌ（４０ｍｍ）での流動抵抗ΔＰ２ ΔＰ２＝０．８ （Ｐａ） ■Ｉ）の位置での流路の急拡大による流動抵抗ΔΔＰ３
＝３９２ （Ｐａ） ■Ｐの位置でのＵターンによる流Ｕ１抵抗ΔＰ４ΔＰ４
＝１２ （Ｐａ） ■Ｑの位置でのＵターンによる流動抵抗ΔＰ５ΔＰ５
＝１２ （Ｐａ） ■Ｑの位置での流路の急縮小による流動抵抗ΔΔＰ６＝
１８６（Ｐａ） 以上本実施例の合計は１２１２．８ （Ｐａ）となろ。
数値に基づいて比較してみる。冷却管７は内１条２■ｌ
、外径４鰭のもの、中間管８は内径１０１のものを使用
し、また、冷却管７の重複部分の区さＬｌを４０順、入
口マニホールド９と冷却板５との長さＬＯを５０ｍｍと
する。また、従来の冷却管１０７の入口例は本実施例の
冷却管７と同径のものを使用し、入口マユホールド１０
９と冷却板１０５との距離ＬＯは本実施例と同一の５０
關とする。そして、両冷却管７．１０７の入口側に１８
０ ’Ｃの冷却水を流速１ ｍ／ｓで流すものとす入
オず 太２′を包イ５＋Ｉア１．十玉肴２の十占？！プ
？ス■入口マニホールド９と冷却板５との長さＬＯ（５
０ａｍ）での流動抵抗ΔＰＯ ΔＰＯ＝３３９ （Ｐａ） ■冷却管７０重複部分の良さＬｌ（４０ｍｍ・）での流
動抵抗ΔＰ１ ΔＰ１＝２７１ （Ｐａ） ■中間管８の長さＬｌ（４０ｍｍ）での流動抵抗ΔＰ２ ΔＰ２＝０．８ （Ｐａ） ■Ｉ）の位置での流路の急拡大による流動抵抗ΔΔＰ３
＝３９２ （Ｐａ） ■Ｐの位置でのＵターンによる流Ｕ１抵抗ΔＰ４ΔＰ４
＝１２ （Ｐａ） ■Ｑの位置でのＵターンによる流動抵抗ΔＰ５ΔＰ５
＝１２ （Ｐａ） ■Ｑの位置での流路の急縮小による流動抵抗ΔΔＰ６＝
１８６（Ｐａ） 以上本実施例の合計は１２１２．８ （Ｐａ）となろ。
これに対し、従来例のものでは上記■の部分のみの流動
抵抗となる。
抵抗となる。
したがって、本実施例は従来例のものの約３゜６伯の流
動抵抗となり、これからも、本実施例のものが従来例の
ものより大幅に圧力ｔｎ失が大きいことが判る。
動抵抗となり、これからも、本実施例のものが従来例の
ものより大幅に圧力ｔｎ失が大きいことが判る。
また、この装置において、冷却管７の流路断面ば減少さ
れていないので、目詰まり等の不都合を生ずる恐れがな
く、信頼性が向上される。
れていないので、目詰まり等の不都合を生ずる恐れがな
く、信頼性が向上される。
第４図乃至第７図はこの発明の他の実施例を示すもので
ある。なお、上記第１実施例に対応する構成は同一符号
をもって示し、詳ｉ＋ＩＩな説明は省略する。
ある。なお、上記第１実施例に対応する構成は同一符号
をもって示し、詳ｉ＋ＩＩな説明は省略する。
ます、第４図及び第５図の第２実施例は、中間管８内の
長平方向に直交してオリフィスｉ１８を２個設けたもの
であり、オリフィス坂１８の中心に設けられたオリフィ
ス穴１８ａは冷却管７と同一内径に形成されている。こ
のものは、冷却水の流路が小−大一小一大一小一大一小
と急拡大、急縮小が交互に繰り返されるので、流υＪ低
抵抗増大して大きな 圧力損失となり、これにより冷却
管７内の冷却水の流動安定性が向上することとなる。
長平方向に直交してオリフィスｉ１８を２個設けたもの
であり、オリフィス坂１８の中心に設けられたオリフィ
ス穴１８ａは冷却管７と同一内径に形成されている。こ
のものは、冷却水の流路が小−大一小一大一小一大一小
と急拡大、急縮小が交互に繰り返されるので、流υＪ低
抵抗増大して大きな 圧力損失となり、これにより冷却
管７内の冷却水の流動安定性が向上することとなる。
なお、２０はオリフィス坂１８を設けるためのスペーサ
である。この第２実施例について入口マニホールド９と
冷却板５との区さＬＯ（５０ｓｍ）を従来例のものと同
一にした場合の流動ｔｎ失ΔＰを具体的な数値で比較す
る。冷却管７の長さはＬ１＋ Ｌ ２ ＝ ２０ ａｍ
として、その池中間管８の内径、外径、試験条件は第１
実施例のものと同一とする。
である。この第２実施例について入口マニホールド９と
冷却板５との区さＬＯ（５０ｓｍ）を従来例のものと同
一にした場合の流動ｔｎ失ΔＰを具体的な数値で比較す
る。冷却管７の長さはＬ１＋ Ｌ ２ ＝ ２０ ａｍ
として、その池中間管８の内径、外径、試験条件は第１
実施例のものと同一とする。
、１）冷）′１１管７の長さし１←Ｌ２＝２０龍での流
動を氏抗Δ Ｐｌ ΔＰ１＝１３６ （Ｐａ） ＠中間管８での流路の急拡大による流動抵抗ΔΔＰ２”
４０９ （Ｐａ） ０オリフイス１８ａでの流路の急縮小による流動抵抗Δ
Ｐ３ ΔＰ３＝１３７９ （Ｐａ） これに対し、従来例のものは上記のとおり３３９（Ｐａ
）である。したがって、この第２実施例のものは従来例
のものの約６．２倍の流動抵抗となり、圧力損失は極め
て大きくなることがわかる。
動を氏抗Δ Ｐｌ ΔＰ１＝１３６ （Ｐａ） ＠中間管８での流路の急拡大による流動抵抗ΔΔＰ２”
４０９ （Ｐａ） ０オリフイス１８ａでの流路の急縮小による流動抵抗Δ
Ｐ３ ΔＰ３＝１３７９ （Ｐａ） これに対し、従来例のものは上記のとおり３３９（Ｐａ
）である。したがって、この第２実施例のものは従来例
のものの約６．２倍の流動抵抗となり、圧力損失は極め
て大きくなることがわかる。
第６図及び第７図の第３実施例は中間管８内の長手方向
に直交して隔壁３０を２個設け、この隔壁３０に支持さ
れて冷却管７と同一内径で、両端が開口した中間内管２
８を設けたものである。中間内管２８は一端側をそれぞ
れ長手方向に重複させて千鳥足状に並んでいる。この第
３実施例は、冷却管７の入口側の流路が中間内管２８の
重複分だけ長くなることに併せて、特に、冷却水の流路
が小−大一小一大一小一大一小と急拡大、急縮小が交互
に繰り返されるので、冷却水の流動抵抗が増大する上に
、中間内管２８の重複部分で冷却水はＵターンして流路
が逆になり流動抵抗が増大して圧力損失が大となるので
、これにより冷却水の流動安定性が向上することとなる
。
に直交して隔壁３０を２個設け、この隔壁３０に支持さ
れて冷却管７と同一内径で、両端が開口した中間内管２
８を設けたものである。中間内管２８は一端側をそれぞ
れ長手方向に重複させて千鳥足状に並んでいる。この第
３実施例は、冷却管７の入口側の流路が中間内管２８の
重複分だけ長くなることに併せて、特に、冷却水の流路
が小−大一小一大一小一大一小と急拡大、急縮小が交互
に繰り返されるので、冷却水の流動抵抗が増大する上に
、中間内管２８の重複部分で冷却水はＵターンして流路
が逆になり流動抵抗が増大して圧力損失が大となるので
、これにより冷却水の流動安定性が向上することとなる
。
Ｍ Ｉ Ｉｒ７１ ’ＩＩ、ｙ ＭＡ り阿２＋す
Δ１１０ｔ−ＦＬＰ＋ ＝？ Ｌ ｋｂｋ−計１骨）市
・ｌ八却装置の第１実施例を示し、第１図は全体斜視図
、第２図は冷却管の入口側を示す第１図の部分断面図、
第３図は第２図のｍ−ｒｎ線断面図、第４図及び第５図
は第２実施例を示し、第４図は第２図に対応する断面図
、第５図は第３図に対応する断面図、第６図及び第７図
は第３実施例を示し、第６図は第２図に対応する断面図
、第７図は第３図に対応する１川面図、第８図は従来例
の全体断面図である。 １・・電極板 ５・・冷却板 ７・・冷却管 ８・・中間管 １３・・入口配管 １９・・出口配管第３図 第４図 第５図 弁 −ｅ−田 第６図 第７図
Δ１１０ｔ−ＦＬＰ＋ ＝？ Ｌ ｋｂｋ−計１骨）市
・ｌ八却装置の第１実施例を示し、第１図は全体斜視図
、第２図は冷却管の入口側を示す第１図の部分断面図、
第３図は第２図のｍ−ｒｎ線断面図、第４図及び第５図
は第２実施例を示し、第４図は第２図に対応する断面図
、第５図は第３図に対応する断面図、第６図及び第７図
は第３実施例を示し、第６図は第２図に対応する断面図
、第７図は第３図に対応する１川面図、第８図は従来例
の全体断面図である。 １・・電極板 ５・・冷却板 ７・・冷却管 ８・・中間管 １３・・入口配管 １９・・出口配管第３図 第４図 第５図 弁 −ｅ−田 第６図 第７図
Claims (1)
- 上下方向に積層された複数の電極板に介設され、内部に
冷却流体を流通可能な複数の冷却管を有する冷却板と、
前記各冷却管の入口側が接続され各冷却管へ冷却流体を
供給可能な入口配管と、前記冷却管の出口側が接続され
各冷却管から冷却流体を流出させる出口配管とを備えた
燃料電池冷却装置において、前記各冷却管の入口側に該
冷却管より流路面積の大きな中間管を介設したことを特
徴とする燃料電池冷却装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60285835A JPH0687421B2 (ja) | 1985-12-20 | 1985-12-20 | 燃料電池冷却装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60285835A JPH0687421B2 (ja) | 1985-12-20 | 1985-12-20 | 燃料電池冷却装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62145659A true JPS62145659A (ja) | 1987-06-29 |
| JPH0687421B2 JPH0687421B2 (ja) | 1994-11-02 |
Family
ID=17696694
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60285835A Expired - Lifetime JPH0687421B2 (ja) | 1985-12-20 | 1985-12-20 | 燃料電池冷却装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0687421B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03106585A (ja) * | 1989-09-20 | 1991-05-07 | Amada Co Ltd | ビームスイッチング装置 |
| WO2026080959A1 (de) * | 2024-10-16 | 2026-04-23 | Avl List Gmbh | Betriebsmedienversorgungseinheit für einen brennstoffzellenstapel |
-
1985
- 1985-12-20 JP JP60285835A patent/JPH0687421B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH03106585A (ja) * | 1989-09-20 | 1991-05-07 | Amada Co Ltd | ビームスイッチング装置 |
| WO2026080959A1 (de) * | 2024-10-16 | 2026-04-23 | Avl List Gmbh | Betriebsmedienversorgungseinheit für einen brennstoffzellenstapel |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0687421B2 (ja) | 1994-11-02 |
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