JPS62162504A - 遠心力成型体の成型方法 - Google Patents
遠心力成型体の成型方法Info
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- JPS62162504A JPS62162504A JP428086A JP428086A JPS62162504A JP S62162504 A JPS62162504 A JP S62162504A JP 428086 A JP428086 A JP 428086A JP 428086 A JP428086 A JP 428086A JP S62162504 A JPS62162504 A JP S62162504A
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Landscapes
- Manufacturing Of Tubular Articles Or Embedded Moulded Articles (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、遠心力を利用して製造される遠心力成型体の
成型方法に関し、評しくは、高性能減水剤を添加したコ
ンクリートの遠心力成型方法であって、パイル・ポール
・ヒユーム管及び鋼管ライニング鋼管複合杭などの成型
方法に関する。尚＼本発明でいうコンクリートとは、モ
ルタル、コンクリートの総称である。
成型方法に関し、評しくは、高性能減水剤を添加したコ
ンクリートの遠心力成型方法であって、パイル・ポール
・ヒユーム管及び鋼管ライニング鋼管複合杭などの成型
方法に関する。尚＼本発明でいうコンクリートとは、モ
ルタル、コンクリートの総称である。
従来、高性能減水剤Ｙ１７７を加したコンクリートは、
粘性が高くなり遠心力成型してもコンクリートが締らす
、遠心力成型体□内面がダレること、波打ち状態となる
こと、ノロが多量に発生すること、内面のノロ層とコン
クリート層間に脱水し切れず水が留り、ジャンカ（いわ
ゆる“巣″）が形成されることなどの問題点があった。
粘性が高くなり遠心力成型してもコンクリートが締らす
、遠心力成型体□内面がダレること、波打ち状態となる
こと、ノロが多量に発生すること、内面のノロ層とコン
クリート層間に脱水し切れず水が留り、ジャンカ（いわ
ゆる“巣″）が形成されることなどの問題点があった。
そして高性能減水剤の添加量を多くする程この頑固は極
めて太となることが知られている。
めて太となることが知られている。
したがつ℃ヒユーム管や鋼管ライニングなど内面の仕上
がりが生命となる成型体７ａ−製造する場合、高性能減
水剤に限らず、一般減水剤をも使用しないのが原則であ
る。しかしながら推進管において高強度化や、さらにそ
の高強度化による高外圧化を目的とする場合は、単位セ
メント量を増やすと同時に高性能減水剤を０．４％（対
セメント重量）程度に押えるなどの方策かとられている
。ところが、単位セメント量を多くすることによって、
経済性が損われること、熱ヒビワレが発生すること、さ
らには製管時間が長くなることによる非効率性と共に、
管内面１〜２ｃＩｒＬの間の内面のノロ層とコンクリー
ト層間で脱水し切れないでジャンカを形成し、内面浮き
などが発生し不良率を大きくすることなどが問題点とな
っている。
がりが生命となる成型体７ａ−製造する場合、高性能減
水剤に限らず、一般減水剤をも使用しないのが原則であ
る。しかしながら推進管において高強度化や、さらにそ
の高強度化による高外圧化を目的とする場合は、単位セ
メント量を増やすと同時に高性能減水剤を０．４％（対
セメント重量）程度に押えるなどの方策かとられている
。ところが、単位セメント量を多くすることによって、
経済性が損われること、熱ヒビワレが発生すること、さ
らには製管時間が長くなることによる非効率性と共に、
管内面１〜２ｃＩｒＬの間の内面のノロ層とコンクリー
ト層間で脱水し切れないでジャンカを形成し、内面浮き
などが発生し不良率を大きくすることなどが問題点とな
っている。
内面仕上げが重視されないパイル等では、発生するノロ
処理がその強アルカリ性のため公害問題化されると同時
に、近年、オーガー工法の発達に伴〜・増加している、
オーガー工法によって布設される場合のパイルは、内面
の仕上がりが要求されるようになって来ている。又、上
述と同様にジャンカ層が形成される場合は強度低下の原
因ともなる。
処理がその強アルカリ性のため公害問題化されると同時
に、近年、オーガー工法の発達に伴〜・増加している、
オーガー工法によって布設される場合のパイルは、内面
の仕上がりが要求されるようになって来ている。又、上
述と同様にジャンカ層が形成される場合は強度低下の原
因ともなる。
さらに遠心力成型体を考えた場合、高性能減水剤と膨張
材や高強度混和材、又は王者の併用によって、より高級
化が進みそれが規格化され始めている。しかし、上述の
ように高性能減水剤の使用は、ノロ句として、膨張材や
高強度混和材が分離することにより、それらの添加量に
対して期待される効果が著しく損われる結果となる場合
が多い。
材や高強度混和材、又は王者の併用によって、より高級
化が進みそれが規格化され始めている。しかし、上述の
ように高性能減水剤の使用は、ノロ句として、膨張材や
高強度混和材が分離することにより、それらの添加量に
対して期待される効果が著しく損われる結果となる場合
が多い。
これらを防止する為に、例えは特公昭５７−うにさらに
第６成分を添加する方法などが提案されている。
第６成分を添加する方法などが提案されている。
さらに、特開昭５９−８１１１６号公報では第３ｇ分を
全く使用しないで成型体の外径により最高速回転時のＧ
ＮＯ，と回転時間を規定する方法が提案されている。
全く使用しないで成型体の外径により最高速回転時のＧ
ＮＯ，と回転時間を規定する方法が提案されている。
しかしながら、第６成分を添加する方法は経済的に不利
になるばかりか、その管理が繁雑となるだけである。
になるばかりか、その管理が繁雑となるだけである。
又、最高速回転時のＧＮＯ，と回転時間を規定し遠心力
成型性を向上させようとすることでは、高性能減水剤を
添加したコンクリートの数々の欠点や弊害を取り除くこ
とは出来ない。
成型性を向上させようとすることでは、高性能減水剤を
添加したコンクリートの数々の欠点や弊害を取り除くこ
とは出来ない。
従来より一般的に行われている遠心力成型方法とは、特
開昭５９−８１１１６号公報にも示されるように、型枠
にコンクリートを投入時及び投入後遠心力締固めを低速
、中速、高速の６段階で行われており、表−１に示す方
法が一般的に採用され習慣化されている。
開昭５９−８１１１６号公報にも示されるように、型枠
にコンクリートを投入時及び投入後遠心力締固めを低速
、中速、高速の６段階で行われており、表−１に示す方
法が一般的に採用され習慣化されている。
しかしながら前述のように、高性能減水剤を添加したコ
ンクリートは成型体の内面の締め同めか弱く、ノロが多
量に発生するなど問題点が多く、そのため、混和材等を
添加してもそれらが■効に作用せす、経済的にも問題が
あった。
ンクリートは成型体の内面の締め同めか弱く、ノロが多
量に発生するなど問題点が多く、そのため、混和材等を
添加してもそれらが■効に作用せす、経済的にも問題が
あった。
本発明者らは、上述の従来技術の問題点を解消すべく遠
心力成型方法について種々検討した結果、第６成分を使
用せずに、又、習慣化された従来法や、特開昭５９−８
１１１６号公報の方法とは全く異った遠心力の掛は方に
よって、高性能減水剤を添加したコンクリートのＭ、型
性な改善できることを知見し本発明を完成するに到った
。
心力成型方法について種々検討した結果、第６成分を使
用せずに、又、習慣化された従来法や、特開昭５９−８
１１１６号公報の方法とは全く異った遠心力の掛は方に
よって、高性能減水剤を添加したコンクリートのＭ、型
性な改善できることを知見し本発明を完成するに到った
。
即ち、本発明はセメントに対し、固形分換算で０．２″
Ｍ貴％以上の高性能減水剤ｋｔｓ加したコンクリートを
遠心力成型するにあたり、まず下記の１式に満足するＧ
Ｎｏ．Ｌで遠心力成Ｗ’に行い、次いでｎ式に満足する
ＧＮＯ６Ｍで遠心力成型を行うことを特徴とする遠心力
取型体の取型方法。
Ｍ貴％以上の高性能減水剤ｋｔｓ加したコンクリートを
遠心力成型するにあたり、まず下記の１式に満足するＧ
Ｎｏ．Ｌで遠心力成Ｗ’に行い、次いでｎ式に満足する
ＧＮＯ６Ｍで遠心力成型を行うことを特徴とする遠心力
取型体の取型方法。
ｔ：（＆−４）≦Ｌ （ａ
…：（ａ＋３）＜Ｍ
但し、ａは脱水し始める時のＧＮＯｌである。
以下詳しく本発明を説明する。
遠心力成型においてＧＮＯ，即ち遠心力とは１力加速度
ｇの倍数で通常例えば９Ｇなどのように示され、次式の
とおりである。
ｇの倍数で通常例えば９Ｇなどのように示され、次式の
とおりである。
ここに ｒ−回転半径（管厚の中心１での中径）（ｃｍ
） Ｖ■回転速度（ｒｐ８ ） ｇ −にカ加速＆ （９８０ｃ＊／ ５ｅｃ２ ）遠心
力成型において、通常コンクリートか脱水し始める時の
ＧＮｏ６は、本発明者らの実験によれ。
） Ｖ■回転速度（ｒｐ８ ） ｇ −にカ加速＆ （９８０ｃ＊／ ５ｅｃ２ ）遠心
力成型において、通常コンクリートか脱水し始める時の
ＧＮｏ６は、本発明者らの実験によれ。
は、９Ｇ根度の比較的狭い範曲であり、高性能減水剤が
ある一定以上コンクリートに配合されていれは、単位セ
メント鮎、細骨材率、水・セメント比、スランプなどの
コンクリート条件には、殆んど左右されないが、コンク
リート温度には影＃を受け、温度が高くなる程脱水し始
める時のＧＮＯ。
ある一定以上コンクリートに配合されていれは、単位セ
メント鮎、細骨材率、水・セメント比、スランプなどの
コンクリート条件には、殆んど左右されないが、コンク
リート温度には影＃を受け、温度が高くなる程脱水し始
める時のＧＮＯ。
は低くなり、温度が低くなる程そのＧＮＯ，は＾、くな
っている。
っている。
高性能減水剤を固形分換算でセメントに対して０．２ｘ
象％以上碓加したコンクリートの欣型万伝は、まず＠Ｉ
段階として、コンクリートが脱水し始める時のＧＮＯ，
ａ未満で、かつ、＜ａ−ａ）以上のＧＮｔ）、Ｌで遠心
力成型を行う。
象％以上碓加したコンクリートの欣型万伝は、まず＠Ｉ
段階として、コンクリートが脱水し始める時のＧＮＯ，
ａ未満で、かつ、＜ａ−ａ）以上のＧＮｔ）、Ｌで遠心
力成型を行う。
通常記１段階のＧＮＯｌＩＩは、５Ｇ以上１２Ｇ未満稈
度である。ＧＮｏ．Ｌが高くなる程、脱水効果、ノロ発
住防止効果、締固め効果が大きくなるが、コンクリート
温良が高くなる程、低いＧＮＯ、が好ましく、逆に温度
が低くなり、特に１５℃程友以下となると（）Ｎｏ、は
島い方が好ましくなる。この時光分な回転時間をとるこ
とがさらに′に要なポイントである。
度である。ＧＮｏ．Ｌが高くなる程、脱水効果、ノロ発
住防止効果、締固め効果が大きくなるが、コンクリート
温良が高くなる程、低いＧＮＯ、が好ましく、逆に温度
が低くなり、特に１５℃程友以下となると（）Ｎｏ、は
島い方が好ましくなる。この時光分な回転時間をとるこ
とがさらに′に要なポイントである。
ＧＮＯｏＩＪが（ａ−４）未満では１ＭＦ！ｊＬが商く
ても効果は極端に悪くなり、ａ以上では、温度が低くて
も水と一緒にセメント分なども分離して米るので好まし
くない。
ても効果は極端に悪くなり、ａ以上では、温度が低くて
も水と一緒にセメント分なども分離して米るので好まし
くない。
通常コンクリート温度か商い場合（１５°Ｃ程度以上）
では５〜９Ｇ程度で光分であるが、温度が１５℃程度以
下では９〜１２Ｇ程度が好ましい。
では５〜９Ｇ程度で光分であるが、温度が１５℃程度以
下では９〜１２Ｇ程度が好ましい。
回転時間は、充分とる必要はあるが、ＧＮＯ０′４１′
大きくすると短かくても良く、現実的又は平均的には、
４〜１０分程度が用いられ℃いる。
大きくすると短かくても良く、現実的又は平均的には、
４〜１０分程度が用いられ℃いる。
次に、第ｎ段階でのＧＮｏ．Ｍ は、脱水し始める時の
ＧＮＯ，！Ｌより大で、ｔ＆＋５）より大である。
ＧＮＯ，！Ｌより大で、ｔ＆＋５）より大である。
通常第ｎ段階でのＧＮＯｌｍＢ １５ Ｇ以上で、好ま
しくは、２０Ｇ以上である。２０Ｇ以上では、特に脱水
効果は太きくならないが強度的に頁利になる。
しくは、２０Ｇ以上である。２０Ｇ以上では、特に脱水
効果は太きくならないが強度的に頁利になる。
部ち、ＧＮｏ、 １５ＧｉＭ上、好ましくは２０Ｇ以上
で一気に上げて成型し、この時の回転時間は第１段階の
時より１要でなく、その半分程度で充分である。
で一気に上げて成型し、この時の回転時間は第１段階の
時より１要でなく、その半分程度で充分である。
尚、コンクリートパイルなど長尺物で、スランプが硬い
時は、５Ｃｋ程度でコンフリートラ充分伸しておいＣｔ
及びｎ段階で遠心力ｒＪｙ、型丁れはより好ましい。
時は、５Ｃｋ程度でコンフリートラ充分伸しておいＣｔ
及びｎ段階で遠心力ｒＪｙ、型丁れはより好ましい。
さらに本発明でいう高性能減水剤とは、比較的多葉に伶
加しても過度のｌ１ｔｉ＊嬬や空気連行作用が小さく、
高分散性を発揮する減水剤で、土木学会発行コンクリー
トライブチリーム４フｒＴｈ強度コンクリート設計施工
指針（案）」によれは、その主成分の化学構造から Ａ、ポリアルキルアリルスルホン酸塩系Ｂ、トリアジン
誘導体の高縮合物系 の２種類に大別されている。そしてＡに属するものはナ
フタレンスルホン酸又はその誘導体もしくは類縁物質の
ホルマリン高縮合物を主成分としており、Ｂに属するも
のは、メラミンホルマリン樹脂スルホン酸塩を主成分と
している。市販品としてはＡに属するものが主流である
が、本発明ではＡ、Ｂ双方糸使用可能である。
加しても過度のｌ１ｔｉ＊嬬や空気連行作用が小さく、
高分散性を発揮する減水剤で、土木学会発行コンクリー
トライブチリーム４フｒＴｈ強度コンクリート設計施工
指針（案）」によれは、その主成分の化学構造から Ａ、ポリアルキルアリルスルホン酸塩系Ｂ、トリアジン
誘導体の高縮合物系 の２種類に大別されている。そしてＡに属するものはナ
フタレンスルホン酸又はその誘導体もしくは類縁物質の
ホルマリン高縮合物を主成分としており、Ｂに属するも
のは、メラミンホルマリン樹脂スルホン酸塩を主成分と
している。市販品としてはＡに属するものが主流である
が、本発明ではＡ、Ｂ双方糸使用可能である。
市販品の代表的なものを具体的に示すと表−２のように
なる。
なる。
高性能減水剤の浩加量は、コンクリート中のセメント重
量に対し、固形分換算で少くても０．２ ｉｉＥ量％以
上であり、好ましくは０．４重量％以上である。
量に対し、固形分換算で少くても０．２ ｉｉＥ量％以
上であり、好ましくは０．４重量％以上である。
０．２Ｎ量％未満では、脱水し始める時のｅＮｏ。
を、はっきりととらえにりく、かつ、本発明の方法では
遠心力成型性は改善されない。
遠心力成型性は改善されない。
高性能減水剤の他に、リグニンスルホン酸やオキシカル
ざン酸などを主成分とする通常の減水剤を併用すること
もでき、その他、石膏類や、石膏類ン主成分とした高強
度混和材、シリカヒユーム、膨張材その他スラグ、フラ
イアッシャ、シリカ物質など無機質の粉末を添加するこ
ともできる。
ざン酸などを主成分とする通常の減水剤を併用すること
もでき、その他、石膏類や、石膏類ン主成分とした高強
度混和材、シリカヒユーム、膨張材その他スラグ、フラ
イアッシャ、シリカ物質など無機質の粉末を添加するこ
ともできる。
以下、本発明を実施例にて詳しく＃≠珊＊説明する。
実施例１
表−５に示すコンクリート配合を用い、遠心力成型の条
件を種々かえて遠心力成型性を検討した。
件を種々かえて遠心力成型性を検討した。
コンクリート温度は６０°Ｃである。
遠心力成型体は ２０φｃＩＩＬ×６０ｔｃＩｒＬ×５
ｔｃｒｒＬの供試管を用い、コンクリート量は１１Ｆ一
定とした。
ｔｃｒｒＬの供試管を用い、コンクリート量は１１Ｆ一
定とした。
結果を表−４に示す。
表−４
Ｘ ノロ虫を
注）成型条件の数値はＧＮＯ、一回転時間（分〕である
。
。
尚、予備試験によると脱水し始める時のＧＮＯ。
は９．ＯＧであった。表−４中、実験／Ｉ６１．２．１
１．１６は比較例で、／１６１６は従来法である。
１．１６は比較例で、／１６１６は従来法である。
比較例１１は、特に水と一緒にノロの分離があり締め固
めも悪かった。
めも悪かった。
実施例２
実施例１と同じコンクリート配合でコンクリート温度が
１４℃の時、成型条件を実施例１と同様に検討した。結
果′ｌｔ表−５に示す。
１４℃の時、成型条件を実施例１と同様に検討した。結
果′ｌｔ表−５に示す。
表−５
注）成型条件の数値はＧＮＯ，一回転時間（分）である
。
。
表−５において実験屑２１は比較例で殆んどノロ（セメ
ントなど微粉部分を含むドロドロしたいわゆるスラッジ
）であり、本発明の実施例で脱水されるものは、固型分
量の少ない氷状のものである。
ントなど微粉部分を含むドロドロしたいわゆるスラッジ
）であり、本発明の実施例で脱水されるものは、固型分
量の少ない氷状のものである。
尚、予備試験によると脱水し始める時のＧＮＯ。
は１２Ｇであった。
実施例６
高性能減水剤の泳加量と種類を変えたコンクリ−）１８
ＩＣｇを２０φｃＩｒＬＸ６０ｔｃｒｒＬＸ５を口の供
試管に詰め、７Ｇ−４分−２０Ｇ−２分で実施例１と同
様に試験を行った。但しコンクリート温度は２０℃であ
る。
ＩＣｇを２０φｃＩｒＬＸ６０ｔｃｒｒＬＸ５を口の供
試管に詰め、７Ｇ−４分−２０Ｇ−２分で実施例１と同
様に試験を行った。但しコンクリート温度は２０℃であ
る。
コンクリート配合は表−６、遠心力成型の結果は表−７
に示す。
に示す。
尚、予備試験によると脱水し始める時のＧＮＯｏは９Ｇ
であった。
であった。
注）高性能減水剤はコンク’Ｊ −ト１ ｍ３に対し墾
外側配合とした。又、容気量は一律２．０％で計算した
。
。
く使用材料〉
高性能減水剤Ｅ：「セルフロー１１０Ｐ」、粉末状、主
成分ポリアルキルアリル スルホン酸塩系 Ｆ：「メルメントＦ−１０Ｊ、粉末 状、主成分メラミン樹脂系 上記以外の使用材料は実施例１と同様 表−７ 実施例４ 表−６のコンクリート配合で砂の代わりに弗酸発生副生
…−型無水石膏をセメントに対し１０重量％楯加し、呼
び径１，５００属冨、厚さ１４０Ｉ＋ＬＩ＋の推進管型
枠に無筋状態で投入し、従来法と本発明法で成型した。
成分ポリアルキルアリル スルホン酸塩系 Ｆ：「メルメントＦ−１０Ｊ、粉末 状、主成分メラミン樹脂系 上記以外の使用材料は実施例１と同様 表−７ 実施例４ 表−６のコンクリート配合で砂の代わりに弗酸発生副生
…−型無水石膏をセメントに対し１０重量％楯加し、呼
び径１，５００属冨、厚さ１４０Ｉ＋ＬＩ＋の推進管型
枠に無筋状態で投入し、従来法と本発明法で成型した。
コンクリート温度は６０℃であった。成型状態をみると
同時に、材令２８日でコアリングし、管の軸方向が長さ
方向となるよう１０Ｘ１０Ｘ２０ｃＷＬの角柱に切り出
し、遠心力底型しないで１０φＸ２０（”ＩＦＩに振動
詰めしたテストピースとの強度比較を行った。尚、角柱
の切り出しは骨内面はできるだけさげ、管の外側のコン
クリ−ト温度を採取するようにした。
同時に、材令２８日でコアリングし、管の軸方向が長さ
方向となるよう１０Ｘ１０Ｘ２０ｃＷＬの角柱に切り出
し、遠心力底型しないで１０φＸ２０（”ＩＦＩに振動
詰めしたテストピースとの強度比較を行った。尚、角柱
の切り出しは骨内面はできるだけさげ、管の外側のコン
クリ−ト温度を採取するようにした。
成型条件及びその結果を表−８に示す。
尚、予備試験によると脱水し始める時のＧＮＯｏは９Ｇ
であった。
であった。
表−８において実験Ａ３２は従来法であり、締め固まら
ないモルタル層が太ぎく、本発明例では多量の水が脱水
された。
ないモルタル層が太ぎく、本発明例では多量の水が脱水
された。
以上の結果実施例１〜３において、本発明の方法によっ
て成型したものは （１）締固めが良好でノロの分離がなく脱水蓋が多い。
て成型したものは （１）締固めが良好でノロの分離がなく脱水蓋が多い。
さらに第１段階で遠心力をかける時の回転時間は長い方
がよいが、第■段階での遠心力成型は回転時間よりＧＮ
Ｏｏがｌ要であることが示され曵る。
がよいが、第■段階での遠心力成型は回転時間よりＧＮ
Ｏｏがｌ要であることが示され曵る。
（２）低温（１５°Ｃ程度以下）では、第１段階のＧＮ
Ｏｏの中で犬ぎい方が好ましいが、本発明の好ましくは
０．４１貴％以上がよい。
Ｏｏの中で犬ぎい方が好ましいが、本発明の好ましくは
０．４１貴％以上がよい。
但し経済的なものも考慮すると、１Ｎ量％以下が好まし
い。
い。
実施例４０本発明例において
（４）混和材が有効に使用できることと、遠心力成型性
が極めて良いことが実際の大型管で示された。
が極めて良いことが実際の大型管で示された。
本発明の効果をまとめると次のようになる。
（１）宙内面のモルタル膚乞締め固め、ノロの発生を低
減又は防止することができる。
減又は防止することができる。
（２）混相材の性能を充分に発揮させることができる。
（３） 脱水量が大きく、遠心力成型体の緻密化がで
き、強度を向上させることができる。
き、強度を向上させることができる。
（４）遠心力成型方法を簡略化し生産効率ン高め、単位
セメント量、混和材量の経隘的配合設計が可能となる。
セメント量、混和材量の経隘的配合設計が可能となる。
Claims (1)
- （１）セメントに対し、固形分換算で０．２重量％以上
の高性能減水剤を添加したコンクリートを遠心力成型す
るにあたり、まず下記の I 式に満足するＧＮｏ．Ｌで
遠心力成型を行い、次いでII式に満足するＧＮｏ．Ｍで
遠心力成型を行うことを特徴とする遠心力成型体の成型
方法。 I 、：（ａ−４）≦Ｌ＜ａ II、：（ａ＋３）＜Ｍ 但し、ａは脱水し始める時のＧＮｏ．
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP428086A JPS62162504A (ja) | 1986-01-14 | 1986-01-14 | 遠心力成型体の成型方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP428086A JPS62162504A (ja) | 1986-01-14 | 1986-01-14 | 遠心力成型体の成型方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62162504A true JPS62162504A (ja) | 1987-07-18 |
| JPH0469524B2 JPH0469524B2 (ja) | 1992-11-06 |
Family
ID=11580123
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP428086A Granted JPS62162504A (ja) | 1986-01-14 | 1986-01-14 | 遠心力成型体の成型方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62162504A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50155521A (ja) * | 1974-06-06 | 1975-12-15 |
-
1986
- 1986-01-14 JP JP428086A patent/JPS62162504A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50155521A (ja) * | 1974-06-06 | 1975-12-15 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0469524B2 (ja) | 1992-11-06 |
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