JPS6216531B2 - - Google Patents
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- JPS6216531B2 JPS6216531B2 JP54121211A JP12121179A JPS6216531B2 JP S6216531 B2 JPS6216531 B2 JP S6216531B2 JP 54121211 A JP54121211 A JP 54121211A JP 12121179 A JP12121179 A JP 12121179A JP S6216531 B2 JPS6216531 B2 JP S6216531B2
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- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 107
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/42—Circuits specially adapted for the purpose of modifying, or compensating for, electric characteristics of transformers, reactors, or choke coils
- H01F27/422—Circuits specially adapted for the purpose of modifying, or compensating for, electric characteristics of transformers, reactors, or choke coils for instrument transformers
- H01F27/427—Circuits specially adapted for the purpose of modifying, or compensating for, electric characteristics of transformers, reactors, or choke coils for instrument transformers for current transformers
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Transformers For Measuring Instruments (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は誤差補償を目的とした誤差補償形変流
器に係り、特に比誤差および位相角誤差をそれぞ
れ独立に誤差補償する誤差補償形変流器に関す
る。
器に係り、特に比誤差および位相角誤差をそれぞ
れ独立に誤差補償する誤差補償形変流器に関す
る。
第１図は主鉄心の２次巻線の２次電圧（誤差電
圧を意味する）を零にすることによつて誤差を補
償する誤差補償形変流器の構造を示す図である。
同図において１は主鉄心、２は補助鉄心、３は巻
数N1の１次巻線であつて鉄心１，２の共通巻線
である。４は主鉄心１に巻数N2で巻装してなる
２次巻線であつて両端に端子５，６を備えてい
る。７は補助鉄心２に巻数N3で巻装してなる両
端に端子８，９を持つ２次巻線である。また、端
子５，８の極性は等しいものとする。ＺFは補償
用の帰還インピーダンス、ＺBは負荷インピーダ
ンス、１０，１１は変流器の出力端子である。ま
た、１次巻線３の１次電流I1、主鉄心側２次巻線
４の２次電流をI2とし、補助鉄心側２次巻線７の
２次電流をI3とすると、 I2＝Ｎ１／Ｎ２I1 ……(1) I3＝Ｎ１／Ｎ３I1 ……(2) となる。また、巻数比をαとすると、 α＝Ｎ２／Ｎ３ ……(3) となり、この結果、２次電流I3は I3＝αI2 ……(4) となる。
圧を意味する）を零にすることによつて誤差を補
償する誤差補償形変流器の構造を示す図である。
同図において１は主鉄心、２は補助鉄心、３は巻
数N1の１次巻線であつて鉄心１，２の共通巻線
である。４は主鉄心１に巻数N2で巻装してなる
２次巻線であつて両端に端子５，６を備えてい
る。７は補助鉄心２に巻数N3で巻装してなる両
端に端子８，９を持つ２次巻線である。また、端
子５，８の極性は等しいものとする。ＺFは補償
用の帰還インピーダンス、ＺBは負荷インピーダ
ンス、１０，１１は変流器の出力端子である。ま
た、１次巻線３の１次電流I1、主鉄心側２次巻線
４の２次電流をI2とし、補助鉄心側２次巻線７の
２次電流をI3とすると、 I2＝Ｎ１／Ｎ２I1 ……(1) I3＝Ｎ１／Ｎ３I1 ……(2) となる。また、巻数比をαとすると、 α＝Ｎ２／Ｎ３ ……(3) となり、この結果、２次電流I3は I3＝αI2 ……(4) となる。
以下、第１図に示す変流器の動作について説明
する。今、主鉄心側２次巻線４の２次端子電圧e2
は巻線のインピーダンスを無視すれば、 e2＝I2ZF−I3ZF＋I2ZB ……(5) ＝（１−α）I2ZF＋I2ZB ……(6) となる。ここで、 ＺF＝１／α−１×ＺB ……(7) とすると、(6)式は e2＝−I2ZB＋I2ZB＝０ ……(8) となり、主鉄心側２次巻線４の２次端子電圧e2が
零になる。この結果、誤差要因である２次誘起電
圧の影響が小さくなり誤差が改善された誤差補償
形変流器を開発したが次のような問題点が未解決
であつた。先ず、上記説明では、２次巻線４のイ
ンピーダンスを無視したが、実際には巻線抵抗等
の無視できないインピーダンスが存在する。この
ため、ＺF，ＺBが(7)式を満足させてe2＝０として
も未だ誤差が残る。この理由について、第１図の
等価回路である第２図を用いて説明する。今、２
次巻線４，７のそれぞれの２次漏れインピーダン
スをZ2，Z3、２次巻線４，７内の２次誘起電圧を
E2，E3とすると、 E2＝I2（Z2＋ＺF＋ＺB）−I3ZF ……(9) e2＝E2−I2Z2 ……(10) の関係がある。従つて、(8)式のように、e2＝０と
しても E2＝I2Z2 ……(11) となり、誤差の要因となる２次誘起電圧E2を零
にすることができない。この結果、第１図の変流
器は完全に誤差補償できないことが分る。
する。今、主鉄心側２次巻線４の２次端子電圧e2
は巻線のインピーダンスを無視すれば、 e2＝I2ZF−I3ZF＋I2ZB ……(5) ＝（１−α）I2ZF＋I2ZB ……(6) となる。ここで、 ＺF＝１／α−１×ＺB ……(7) とすると、(6)式は e2＝−I2ZB＋I2ZB＝０ ……(8) となり、主鉄心側２次巻線４の２次端子電圧e2が
零になる。この結果、誤差要因である２次誘起電
圧の影響が小さくなり誤差が改善された誤差補償
形変流器を開発したが次のような問題点が未解決
であつた。先ず、上記説明では、２次巻線４のイ
ンピーダンスを無視したが、実際には巻線抵抗等
の無視できないインピーダンスが存在する。この
ため、ＺF，ＺBが(7)式を満足させてe2＝０として
も未だ誤差が残る。この理由について、第１図の
等価回路である第２図を用いて説明する。今、２
次巻線４，７のそれぞれの２次漏れインピーダン
スをZ2，Z3、２次巻線４，７内の２次誘起電圧を
E2，E3とすると、 E2＝I2（Z2＋ＺF＋ＺB）−I3ZF ……(9) e2＝E2−I2Z2 ……(10) の関係がある。従つて、(8)式のように、e2＝０と
しても E2＝I2Z2 ……(11) となり、誤差の要因となる２次誘起電圧E2を零
にすることができない。この結果、第１図の変流
器は完全に誤差補償できないことが分る。
また、これらの誤差には位相角誤差と比誤差と
があるが、これらの誤差を独立して調整する手段
がなく、このため、例えばこの変流器を電子式電
力量計の電流センサとして用いる場合には微調整
ができない不都合がある。
があるが、これらの誤差を独立して調整する手段
がなく、このため、例えばこの変流器を電子式電
力量計の電流センサとして用いる場合には微調整
ができない不都合がある。
本発明は上記実情にかんがみてなされたもので
あつて、位相角誤差と比誤差とを互いに独立して
調整し、全体として誤差のない高精度の電流変換
を可能にする誤差補償形変流器を提供するもので
ある。
あつて、位相角誤差と比誤差とを互いに独立して
調整し、全体として誤差のない高精度の電流変換
を可能にする誤差補償形変流器を提供するもので
ある。
即ち、本発明は主鉄心側２次巻線と補助鉄心側
２次巻線からなる誤差補償形変流器において、補
助鉄心側２次巻線の巻きもどしによつて位相角誤
差（このとき比誤差は変化しない）を調整し、ま
た主鉄心側２次巻線の巻きもどしによつて比誤差
（このとき位相角誤差はほとんど変化しない）を
調整することにより誤差補償を行うものである。
２次巻線からなる誤差補償形変流器において、補
助鉄心側２次巻線の巻きもどしによつて位相角誤
差（このとき比誤差は変化しない）を調整し、ま
た主鉄心側２次巻線の巻きもどしによつて比誤差
（このとき位相角誤差はほとんど変化しない）を
調整することにより誤差補償を行うものである。
以下、本発明の実施例について図面を参照して
説明する。先ず、第３図は位相角誤差を改善する
場合の構成例を示す図である。なお、第３図にお
いて第１図と同一部分は同一符号を付して説明す
る。従つて、第３図において１は主鉄心、２は補
助鉄心、３は両鉄心１，２に共通巻装してなる巻
数N1の１次巻線、４は巻数N2の主鉄心側２次巻
線、７は巻数N3の補助鉄心側２次巻線、ＺFは補
償用の帰還インピーダンス、ＺBは負荷インピー
ダンスである。
説明する。先ず、第３図は位相角誤差を改善する
場合の構成例を示す図である。なお、第３図にお
いて第１図と同一部分は同一符号を付して説明す
る。従つて、第３図において１は主鉄心、２は補
助鉄心、３は両鉄心１，２に共通巻装してなる巻
数N1の１次巻線、４は巻数N2の主鉄心側２次巻
線、７は巻数N3の補助鉄心側２次巻線、ＺFは補
償用の帰還インピーダンス、ＺBは負荷インピー
ダンスである。
而して、第３図において特に第１図と異なると
ころは、巻数N3の補助鉄心側２次巻線７に対
し、この巻線７を巻きもどすようにした巻数n3の
第１の巻きもどし巻線２１を設けたことにある。
この点について具体的に述べると、第１の巻きも
どし巻線２１の一端を補助鉄心側２次巻線７の出
力端子８に接続し、また第１の巻きもどし巻線２
１の他方の出力端子２２を変流器の出力端子１０
側に接続する。従つて、補助鉄心側２次巻線７と
第１の巻きもどし巻線２１との直列回路が帰還イ
ンピーダンスＺFに対し並列に接続した構成とな
る。
ころは、巻数N3の補助鉄心側２次巻線７に対
し、この巻線７を巻きもどすようにした巻数n3の
第１の巻きもどし巻線２１を設けたことにある。
この点について具体的に述べると、第１の巻きも
どし巻線２１の一端を補助鉄心側２次巻線７の出
力端子８に接続し、また第１の巻きもどし巻線２
１の他方の出力端子２２を変流器の出力端子１０
側に接続する。従つて、補助鉄心側２次巻線７と
第１の巻きもどし巻線２１との直列回路が帰還イ
ンピーダンスＺFに対し並列に接続した構成とな
る。
この第１の巻きもどし巻線２１を設けたことで
この巻線２１に流れる電流I3′は、(2)式より、 となり、また(2)式より I3′＝１／１−γI3 ……(13) となる。但し、巻きもどし率γは、γ＝ｎ３／Ｎ３であ る。この場合の主鉄心側２次巻線４の２次誘起電
圧をE2′とすると、この電圧E2′は第４図の等価回
路から求めることができる。このときのI2は巻数
N2を変えないので一定である。
この巻線２１に流れる電流I3′は、(2)式より、 となり、また(2)式より I3′＝１／１−γI3 ……(13) となる。但し、巻きもどし率γは、γ＝ｎ３／Ｎ３であ る。この場合の主鉄心側２次巻線４の２次誘起電
圧をE2′とすると、この電圧E2′は第４図の等価回
路から求めることができる。このときのI2は巻数
N2を変えないので一定である。
E2′＝I2（Z2＋ＺF＋ＺB）−１／１−γI3ZF……(15)
従つて、この巻きもどしによる主鉄心側２次巻
線４内の２次誘起電圧の変化ΔＥは、 ΔＥ＝E2′−E2＝γ／１−γI3ZF ……(16) である。通常、γ≪１であるから(16)式は ΔＥ≒−γI3ZF ……(17) となる。即ち、(17)式で分るように補助鉄心側２
次巻線７を巻きもどし巻線２１で巻きもどしてそ
の巻きもどし率をγとすることにより、２次誘起
電圧が−γI3ZFだけ変化する。
線４内の２次誘起電圧の変化ΔＥは、 ΔＥ＝E2′−E2＝γ／１−γI3ZF ……(16) である。通常、γ≪１であるから(16)式は ΔＥ≒−γI3ZF ……(17) となる。即ち、(17)式で分るように補助鉄心側２
次巻線７を巻きもどし巻線２１で巻きもどしてそ
の巻きもどし率をγとすることにより、２次誘起
電圧が−γI3ZFだけ変化する。
一方、主鉄心側２次巻線４の巻数N2は巻きも
どしを行なわないので、(1)式よりI2は変化しな
い。従つて、比誤差は変化しない。比誤差を変化
させずに誘起電圧を変化させるということは、誘
起電圧によつて生ずる励磁電流が変化し、その結
果位相角誤差を変化させることができる。即ち、
第３図のように、補助鉄心側２次巻線７に任意の
第１の巻きもどし巻線２１を施すことにより、比
誤差を変化させずに位相角誤差を調整し位相角誤
差を除去できることになる。
どしを行なわないので、(1)式よりI2は変化しな
い。従つて、比誤差は変化しない。比誤差を変化
させずに誘起電圧を変化させるということは、誘
起電圧によつて生ずる励磁電流が変化し、その結
果位相角誤差を変化させることができる。即ち、
第３図のように、補助鉄心側２次巻線７に任意の
第１の巻きもどし巻線２１を施すことにより、比
誤差を変化させずに位相角誤差を調整し位相角誤
差を除去できることになる。
第３図の構成にして実際に実験した結果を述べ
る。今、N1＝２、N2＝2400、N3＝1200、ＺF＝Ｚ
B＝100Ωとすると、第１の巻きもどし巻線n3を10
ターンあたり位相角誤差を約0.1分調整できる。
但し、比誤差の変化はなく、上述した考えが正し
いことが確認できる。
る。今、N1＝２、N2＝2400、N3＝1200、ＺF＝Ｚ
B＝100Ωとすると、第１の巻きもどし巻線n3を10
ターンあたり位相角誤差を約0.1分調整できる。
但し、比誤差の変化はなく、上述した考えが正し
いことが確認できる。
次に、第５図は比誤差を調整する構成例を示す
図である。同図であつても第１図と同一部分は同
一符号を付して説明する。第５図において特に第
１図と異なるところは、主鉄心側２次巻線４に巻
数n2の第２の巻きもどし巻線２３を直列に接続し
たものである。主鉄心側２次巻線４に対して第２
の巻きもどし巻線２３を巻きもどすように主鉄心
１に巻装し、その巻線２３の一方出力端子２４を
主鉄心側２次巻線４の出力端子６に接続し、また
他方の出力端子２５を変流器の出力端子１１に接
続する構成である。
図である。同図であつても第１図と同一部分は同
一符号を付して説明する。第５図において特に第
１図と異なるところは、主鉄心側２次巻線４に巻
数n2の第２の巻きもどし巻線２３を直列に接続し
たものである。主鉄心側２次巻線４に対して第２
の巻きもどし巻線２３を巻きもどすように主鉄心
１に巻装し、その巻線２３の一方出力端子２４を
主鉄心側２次巻線４の出力端子６に接続し、また
他方の出力端子２５を変流器の出力端子１１に接
続する構成である。
従つて、以上のように第２の巻きもどし巻線２
３を設けることにより、電流I2′は(1)式より、 となり、また(1)式より、 I2′＝１／１−β ……(19) となる。ここで、βは巻もどし率であつて、 β＝ｎ２／Ｎ２ ……(20) である。この場合の主鉄心側２次巻線４の２次誘
起電圧をE2″とすると、その電圧E2″は第６図に
示す等価回路によつて求めることができる。即
ち、この等価回路ではβ≪１となるのでZ2″≒Z2
（第２図参照）とみなせる。なお、補助鉄心側２
次巻線７の電流I3は巻数N3を変えないので一定で
ある。従つて、第６図から E2″＝I2′（Z2＋ＺF＋ＺB）−I3ZF ……(21) の関係が成立し、また(19)式より E2″＝I2・１／１−β（Z2＋ＺF＋ＺB）−I3ZF となる。この結果、第２の巻きもどし巻線２３に
より主鉄心側２次巻線４内の２次誘起電圧の変化
ΔE″は ΔE′＝E2″−E2（E2は(9)式参照） ＝I2（Z2＋ＺF＋ＺB）（１／１−β−１） ＝I2（Z2＋ＺF＋ＺB）β／１−β ≒I2β（Z2＋ＺF＋ＺB） ……(22) となる。但し、β≪１である。従つて、第２の巻
きもどし巻線２３によつて２次巻線４をβだけ巻
きもどすことにより、比誤差は(19)式よりＩ２′／Ｉ２
＝ １／１−βだけ変化し、(22)式より２次誘起電圧の変 化は ΔE′≒I2β（Z2＋ＺF＋ＺB） だけ変化する。
３を設けることにより、電流I2′は(1)式より、 となり、また(1)式より、 I2′＝１／１−β ……(19) となる。ここで、βは巻もどし率であつて、 β＝ｎ２／Ｎ２ ……(20) である。この場合の主鉄心側２次巻線４の２次誘
起電圧をE2″とすると、その電圧E2″は第６図に
示す等価回路によつて求めることができる。即
ち、この等価回路ではβ≪１となるのでZ2″≒Z2
（第２図参照）とみなせる。なお、補助鉄心側２
次巻線７の電流I3は巻数N3を変えないので一定で
ある。従つて、第６図から E2″＝I2′（Z2＋ＺF＋ＺB）−I3ZF ……(21) の関係が成立し、また(19)式より E2″＝I2・１／１−β（Z2＋ＺF＋ＺB）−I3ZF となる。この結果、第２の巻きもどし巻線２３に
より主鉄心側２次巻線４内の２次誘起電圧の変化
ΔE″は ΔE′＝E2″−E2（E2は(9)式参照） ＝I2（Z2＋ＺF＋ＺB）（１／１−β−１） ＝I2（Z2＋ＺF＋ＺB）β／１−β ≒I2β（Z2＋ＺF＋ＺB） ……(22) となる。但し、β≪１である。従つて、第２の巻
きもどし巻線２３によつて２次巻線４をβだけ巻
きもどすことにより、比誤差は(19)式よりＩ２′／Ｉ２
＝ １／１−βだけ変化し、(22)式より２次誘起電圧の変 化は ΔE′≒I2β（Z2＋ＺF＋ＺB） だけ変化する。
次に、このΔE′は非常に小さく無視できるこ
とを示す。今、n2＝n3＝ｎとし、(3)式、(14)およ
び(20)より、 γ＝αβ ……(23) となる。また(9)式よりE2＝０となるような定数
を設定する場合について例をとると、 ＺF＝１／α−１（Z2＋ＺB） ……(24) となり、また(22)式は ΔE′≒I2β（Z2＋ＺF＋ＺB） ≒Ｉ３／α・γ／α・〔ＺF＋（α−１）ＺF〕 ≒１／αγI3ZF ……(25) となる。但し、I3＝αI2、γ＝αβ、（α−１）Ｚ
F＝Z2＋ＺBである。このΔE′を(17)式のΔＥと比
較すると、 ｜ΔＥ′／ΔＥ｜＝１／α ……(26) となる。この(26)式は、主鉄心側２次巻線４をｎ
だけ巻きもどすことによつて生ずる２次誘起電圧
の変化ΔE′と補助鉄心側２次巻線７をｎだけ巻
きもどすことによつて生ずる２次誘起電圧の変化
ΔＥとの比、つまり１／αであることを示している。
とを示す。今、n2＝n3＝ｎとし、(3)式、(14)およ
び(20)より、 γ＝αβ ……(23) となる。また(9)式よりE2＝０となるような定数
を設定する場合について例をとると、 ＺF＝１／α−１（Z2＋ＺB） ……(24) となり、また(22)式は ΔE′≒I2β（Z2＋ＺF＋ＺB） ≒Ｉ３／α・γ／α・〔ＺF＋（α−１）ＺF〕 ≒１／αγI3ZF ……(25) となる。但し、I3＝αI2、γ＝αβ、（α−１）Ｚ
F＝Z2＋ＺBである。このΔE′を(17)式のΔＥと比
較すると、 ｜ΔＥ′／ΔＥ｜＝１／α ……(26) となる。この(26)式は、主鉄心側２次巻線４をｎ
だけ巻きもどすことによつて生ずる２次誘起電圧
の変化ΔE′と補助鉄心側２次巻線７をｎだけ巻
きもどすことによつて生ずる２次誘起電圧の変化
ΔＥとの比、つまり１／αであることを示している。
但し、(7)式よりα＞１である。
従つて、αが大きくなれば、主鉄心側２次巻線
４を巻きもどすことで比誤差は変化するが（(19)
式参照）、２次誘起電圧の変化は小さい。すなわ
ち、位相角誤差の変化は無視できることになる。
従つて、主鉄心側２次巻線４を巻きもどすことで
比誤差のみを調整できる。
４を巻きもどすことで比誤差は変化するが（(19)
式参照）、２次誘起電圧の変化は小さい。すなわ
ち、位相角誤差の変化は無視できることになる。
従つて、主鉄心側２次巻線４を巻きもどすことで
比誤差のみを調整できる。
具体的な実験例を上げると、N1＝２、N2＝
2400、N3＝1200、ＺF＝ＺB＝100Ωとすると、巻
きもどし巻線２３の１ターンあたり約0.04％（１／Ｎ２ ×100％）の比誤差を調整することができた。
2400、N3＝1200、ＺF＝ＺB＝100Ωとすると、巻
きもどし巻線２３の１ターンあたり約0.04％（１／Ｎ２ ×100％）の比誤差を調整することができた。
なお、上記実施例では、巻きもどすについて述
べたが、これについてはいわゆる巻きたしによつ
ても誤差の変化する符号が異なるのみで同様の効
果が得られるのは言うまでもない。
べたが、これについてはいわゆる巻きたしによつ
ても誤差の変化する符号が異なるのみで同様の効
果が得られるのは言うまでもない。
次に、第７図は本発明変流器を電子式電力量計
に適用した構成例である。特に、第７図は第３図
について適用したもので、誤差補償形変流器３１
の巻きもどし巻線２１に複数のタツプを設けてス
イツチ３２で切替え可能にして位相角誤差を調整
できるようにする。３３は負荷電圧に比例する信
号を出力する電圧変成器、３４は変流器３１およ
び電圧変成器３３の両出力を乗算して電流又は電
圧信号とする乗算器、３５は乗算器３４の電流又
は電圧を積分して周波数に変換する周波数変換回
路、３６は分周回路、３７は計数表示部である。
ＺBは変流器３１から見た乗算器３４の入力イン
ピーダンス（即ち、変流器の負荷インピーダン
ス）である。
に適用した構成例である。特に、第７図は第３図
について適用したもので、誤差補償形変流器３１
の巻きもどし巻線２１に複数のタツプを設けてス
イツチ３２で切替え可能にして位相角誤差を調整
できるようにする。３３は負荷電圧に比例する信
号を出力する電圧変成器、３４は変流器３１およ
び電圧変成器３３の両出力を乗算して電流又は電
圧信号とする乗算器、３５は乗算器３４の電流又
は電圧を積分して周波数に変換する周波数変換回
路、３６は分周回路、３７は計数表示部である。
ＺBは変流器３１から見た乗算器３４の入力イン
ピーダンス（即ち、変流器の負荷インピーダン
ス）である。
次に、第８図は第５図に示す変流器を電子式電
力量計に適用した構成例である。即ち、この電力
量計は主鉄心側２次巻線４に巻きもどし巻線２３
を設けた変流器３１′を使用したものであつて、
その他の構成は第７図と同じである。この巻きも
どし巻線２３も複数のタツプを持ちこれをスイツ
チ４１で切替えることで比誤差を調整するように
している。
力量計に適用した構成例である。即ち、この電力
量計は主鉄心側２次巻線４に巻きもどし巻線２３
を設けた変流器３１′を使用したものであつて、
その他の構成は第７図と同じである。この巻きも
どし巻線２３も複数のタツプを持ちこれをスイツ
チ４１で切替えることで比誤差を調整するように
している。
また、上記実施例では、補助鉄心側２次巻線７
の第１の巻きもどし巻線２１を補助鉄心２に巻装
し、また主鉄心側２次巻線４の第２の巻きもどし
巻線２３を主鉄心１に巻装する構成としたが（第
９図Ａ参照）、例えば第９図Ｂのように第１の巻
きもどし巻線２１を主鉄心１と補助鉄心２の両方
に巻装してもよく、このことは第２の巻きもどし
巻線２３についても同様である（第９図Ｂ参
照）。さらに、第３図で補助鉄心側２次巻線７に
巻きもどし巻線２１を、第５図で主鉄心側２次巻
線４に巻きもどし巻線２３を接続した構成をそれ
ぞれ別々に説明したが、第１および第２の巻きも
どし巻線２１，２３の両方を備えた変流器であつ
てもよいことは言うまでもない。
の第１の巻きもどし巻線２１を補助鉄心２に巻装
し、また主鉄心側２次巻線４の第２の巻きもどし
巻線２３を主鉄心１に巻装する構成としたが（第
９図Ａ参照）、例えば第９図Ｂのように第１の巻
きもどし巻線２１を主鉄心１と補助鉄心２の両方
に巻装してもよく、このことは第２の巻きもどし
巻線２３についても同様である（第９図Ｂ参
照）。さらに、第３図で補助鉄心側２次巻線７に
巻きもどし巻線２１を、第５図で主鉄心側２次巻
線４に巻きもどし巻線２３を接続した構成をそれ
ぞれ別々に説明したが、第１および第２の巻きも
どし巻線２１，２３の両方を備えた変流器であつ
てもよいことは言うまでもない。
以上詳記したように本発明によれば、共通１次
巻線を持つ主鉄心および補助鉄心にそれぞれ２次
巻線を設けて誤差補償を行なう変流器において、
それらの２次巻線に対して巻もどし巻線を設けた
ので、簡単な構成で位相角誤差又は位相角誤差お
よび比誤差の両方を除去でき誤差のない高精度の
誤差補償形変流器を提供できる。また、巻きもど
し巻線に複数のタツプを設けて適宜切替え可能に
すれば、２次巻線によつて生ずる位相角誤差およ
び比誤差の大きさに応じて適宜調整でき誤差補償
の正確性を期することができる。
巻線を持つ主鉄心および補助鉄心にそれぞれ２次
巻線を設けて誤差補償を行なう変流器において、
それらの２次巻線に対して巻もどし巻線を設けた
ので、簡単な構成で位相角誤差又は位相角誤差お
よび比誤差の両方を除去でき誤差のない高精度の
誤差補償形変流器を提供できる。また、巻きもど
し巻線に複数のタツプを設けて適宜切替え可能に
すれば、２次巻線によつて生ずる位相角誤差およ
び比誤差の大きさに応じて適宜調整でき誤差補償
の正確性を期することができる。
第１図は従来の誤差補償形変流器の構成図、第
２図は第１図の等価回路図、第３図ないし第６図
は本発明に係る誤差補償形変流器を説明するため
に示したもので、第３図は位相角誤差を除去する
ための構成図、第４図は第３図の等価回路図、第
５図は比誤差を除去するための構成図、第６図は
第５図の等価回路図、第７図および第８図は第３
図および第５図の誤差補償形変流器をそれぞれ電
子式電力量計に適用した構成図、第９図Ａ，Ｂは
巻きもどし巻線の巻装方法を示す図である。 １…主鉄心、２…補助鉄心、３…１次巻線、４
…主鉄心側２次巻線、７…補助鉄心側２次巻線、
ＺF…補償用帰還インピーダンス、ＺB…負荷イン
ピーダンス、２１…第１の巻きもどし巻線、２３
…第２の巻きもどし巻線、３１，３１′…誤差補
償形変流器、３２…スイツチ、３３…電圧変成
器、３４…乗算器、３５…周波数変換器、３６…
分周器、３７…計数表示器、４１…スイツチ。
２図は第１図の等価回路図、第３図ないし第６図
は本発明に係る誤差補償形変流器を説明するため
に示したもので、第３図は位相角誤差を除去する
ための構成図、第４図は第３図の等価回路図、第
５図は比誤差を除去するための構成図、第６図は
第５図の等価回路図、第７図および第８図は第３
図および第５図の誤差補償形変流器をそれぞれ電
子式電力量計に適用した構成図、第９図Ａ，Ｂは
巻きもどし巻線の巻装方法を示す図である。 １…主鉄心、２…補助鉄心、３…１次巻線、４
…主鉄心側２次巻線、７…補助鉄心側２次巻線、
ＺF…補償用帰還インピーダンス、ＺB…負荷イン
ピーダンス、２１…第１の巻きもどし巻線、２３
…第２の巻きもどし巻線、３１，３１′…誤差補
償形変流器、３２…スイツチ、３３…電圧変成
器、３４…乗算器、３５…周波数変換器、３６…
分周器、３７…計数表示器、４１…スイツチ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 共通の１次巻線を持つ主鉄心および補助鉄心
にそれぞれ２次巻線を巻装し、かつ前記主鉄心側
２次巻線の出力端に補償用帰還インピーダンスお
よび負荷インピーダンスを接続し、この帰還イン
ピーダンスに前記補助鉄心側２次巻線を並列に設
けてなる誤差補償形変流器において、前記補助鉄
心側２次巻線に対し直列に巻きもどし巻線を設け
たことを特徴とする誤差補償形変流器。 ２ 巻きもどし巻線は、巻線自身に複数のタツプ
を設けこれらのタツプをスイツチで切替えて誤差
補償の調整を行なうようにした特許請求の範囲第
１項記載の誤差補償形変流器。 ３ 巻きもどし巻線は主鉄心および補助鉄心の両
方に巻装するようにした特許請求の範囲第１項又
は第２項の何れかに記載の誤差補償形変流器。 ４ 電子式電力量計の変流器に適用するようにし
た特許請求の範囲第１項又は第２項の何れかに記
載の誤差補償形変流器。 ５ 共通の１次巻線を持つ主鉄心および補助鉄心
にそれぞれ２次巻線を巻装し、かつ前記主鉄心側
２次巻線の出力端に補償用帰還インピーダンスお
よび負荷インピーダンスを接続し、この帰還イン
ピーダンスに前記補助鉄心側２次巻線を並列に設
けてなる誤差補償形変流器において、前記補助鉄
心側２次巻線と主鉄心側２次巻線とにそれぞれ直
列に巻きもどし巻線を設けたことを特徴とする誤
差補償形変流器。 ６ 巻きもどし巻線は、巻線自身に複数のタツプ
を設けこれらのタツプをスイツチで切替えて誤差
補償の調整を行なうようにした特許請求の範囲第
５項記載の誤差補償形変流器。 ７ 巻きもどし巻線は主鉄心および補助鉄心の両
方に巻装するようにした特許請求の範囲第５項又
は第６項の何れかに記載の誤差補償形変流器。 ８ 電子式電力量計の変流器に適用するようにし
た特許請求の範囲第５項又は第６項の何れかに記
載の誤差補償形変流器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12121179A JPS5645010A (en) | 1979-09-20 | 1979-09-20 | Error compensated current transformer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12121179A JPS5645010A (en) | 1979-09-20 | 1979-09-20 | Error compensated current transformer |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5645010A JPS5645010A (en) | 1981-04-24 |
| JPS6216531B2 true JPS6216531B2 (ja) | 1987-04-13 |
Family
ID=14805620
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12121179A Granted JPS5645010A (en) | 1979-09-20 | 1979-09-20 | Error compensated current transformer |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5645010A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108267707B (zh) * | 2017-12-13 | 2023-08-01 | 广东电网有限责任公司揭阳供电局 | 一种容性设备泄漏电流互感器的相位校正方法、装置及系统 |
-
1979
- 1979-09-20 JP JP12121179A patent/JPS5645010A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5645010A (en) | 1981-04-24 |
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