JPS6216894A - アルミニウム系母材への肉盛方法 - Google Patents

アルミニウム系母材への肉盛方法

Info

Publication number
JPS6216894A
JPS6216894A JP60157622A JP15762285A JPS6216894A JP S6216894 A JPS6216894 A JP S6216894A JP 60157622 A JP60157622 A JP 60157622A JP 15762285 A JP15762285 A JP 15762285A JP S6216894 A JPS6216894 A JP S6216894A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
aluminum base
laser
laser beam
base material
aluminum
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP60157622A
Other languages
English (en)
Other versions
JPH0224637B2 (ja
Inventor
Minoru Kawasaki
稔 河崎
Kazuhiko Mori
和彦 森
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Toyota Motor Corp
Original Assignee
Toyota Motor Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Toyota Motor Corp filed Critical Toyota Motor Corp
Priority to JP60157622A priority Critical patent/JPS6216894A/ja
Priority to AU60197/86A priority patent/AU580884B2/en
Priority to US06/885,678 priority patent/US4725708A/en
Priority to CA000513961A priority patent/CA1248413A/en
Priority to DE8686305450T priority patent/DE3668013D1/de
Priority to EP86305450A priority patent/EP0209366B1/en
Publication of JPS6216894A publication Critical patent/JPS6216894A/ja
Publication of JPH0224637B2 publication Critical patent/JPH0224637B2/ja
Granted legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C26/00—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B22F10/20—Direct sintering or melting
    • B22F10/28—Powder bed fusion, e.g. selective laser melting [SLM] or electron beam melting [EBM]
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B22F10/30—Process control
    • B22F10/36—Process control of energy beam parameters
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/20—Bonding
    • B23K26/32—Bonding taking account of the properties of the material involved
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K26/00—Working by laser beam, e.g. welding, cutting or boring
    • B23K26/34—Laser welding for purposes other than joining
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
    • B23K35/302—Cu as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C64/00—Additive manufacturing, i.e. manufacturing of three-dimensional [3D] objects by additive deposition, additive agglomeration or additive layering, e.g. by 3D printing, stereolithography or selective laser sintering
    • B29C64/10—Processes of additive manufacturing
    • B29C64/141—Processes of additive manufacturing using only solid materials
    • B29C64/153—Processes of additive manufacturing using only solid materials using layers of powder being selectively joined, e.g. by selective laser sintering or melting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
    • B22F10/30—Process control
    • B22F10/32—Process control of the atmosphere, e.g. composition or pressure in a building chamber
    • B22F10/322—Process control of the atmosphere, e.g. composition or pressure in a building chamber of the gas flow, e.g. rate or direction
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F12/00—Apparatus or devices specially adapted for additive manufacturing; Auxiliary means for additive manufacturing; Combinations of additive manufacturing apparatus or devices with other processing apparatus or devices
    • B22F12/40—Radiation means
    • B22F12/44—Radiation means characterised by the configuration of the radiation means
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
    • B22F12/00—Apparatus or devices specially adapted for additive manufacturing; Auxiliary means for additive manufacturing; Combinations of additive manufacturing apparatus or devices with other processing apparatus or devices
    • B22F12/40—Radiation means
    • B22F12/49—Scanners
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B23K2103/10—Aluminium or alloys thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/08—Non-ferrous metals or alloys
    • B23K2103/12—Copper or alloys thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K2103/00—Materials to be soldered, welded or cut
    • B23K2103/18—Dissimilar materials
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/25—Process efficiency

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Automation & Control Theory (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Laser Beam Processing (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はアルミニウム系母材へ耐熱性、耐摩耗性、耐食
性等に優れた銅系肉盛合金材料をレーザビームを照射す
ることにより肉盛する方法に関する。
〔従来の技術〕
アルミニウム系材料は鉄に対し比重が約１／３と軽く、
その軽量な利点を活かして航空機や自動車等の各種部品
に使用されている。しかしながら、アルミニウム系材料
は融点が約６６０℃（ＭＡＸ）であり、かつ鉄に比べ軟
らかいため、耐熱性や耐摩耗性が要求される部位にはそ
のままで使用することができない。
そこで、アルミニウム系材料を耐熱性や耐摩耗性等が要
求される部位にも使用できるよう、アルミニウム系材料
に耐熱性、耐摩耗性等の特性に優れた材料を接合する方
法が考えられている。
このアルミニウム系材料への接合方法として、従来から
（８１抵抗溶接（点溶接、シーム溶接）、（ｂｌ　　ア
ルゴンアーク溶接、ｆｃ）　　ろう付け（いわゆる肉盛
）等が採用されている。
このうち、（ａ）の抵抗溶接と（ｂ）のアルゴンアーク
溶接は、アルミニウム系母材を溶かすことが前提となっ
ており、最初は専ら（ａ）の抵抗溶接が用いられてきた
が、最近では（ｂ）のアルゴンアーク溶接が導入されて
いる。かかるアルミニウム系材料の溶接には、従来から
次のような問題が指摘されている。
（１）　　アルミニウム系材料は高温下において極めて
酸化し易く、高融点のアルミナ（融点＝２７００℃）を
生成する。このアルミナは接合部の融合を妨げ、また不
純物として介在することにより接合強度等を悪化させる
。
（２）　　上記（１１のアルミナの除去は容易ではなく
、溶剤を用いて除去する場合には、アルミナ除去後の溶
剤の除去にも困難が伴う。
（３）アルミニウム系材料は熱伝導度が良いため、熱が
集中しにくく局部加熱が難しい。また、−担溶は出すと
広範囲にわたって急激に溶け、溶接速度の調整が難しい
。
（４）アルミニウム系材料は熱膨張率が大きく、割れや
歪が発生し易い。
（５）アルミニウム系材料は溶融状態において、水素や
水蒸気を吸収し易（、ガス欠陥の発生量が多い。
このように、アルミニウム系材料の溶接にはそれ自体に
多くの問題があり、このため接合部を耐摩耗性を持たせ
る等して機能材料として扱うことは殆ど考えられていな
い。即ち、アルミニウム系材料の接合部を機能材料とし
て扱うには、その接合部の材料組成が重要なポイントと
なるが、（ａ）と（ｂ）の場合はアルミニウム系材料を
溶かし込むことが前提となっているため、接合部はアル
ミニウムとの合金層を形成する。この合金層は、特に高
温域における耐摩耗性、強度が十分でないため、ごく限
られた温度範囲、例えば１００℃前後以下でしか使用す
ることができず、またそれが当然のことと考えられてい
た。
一方、（Ｃ）のろう付けは、Ｔａ）および（ｂ）と同様
、上記（１）〜（５）の問題を有しているが、耐摩耗性
、耐熱性、耐食性等を備えた異種材料をその特性を損な
うことなく接合できるという利点がある。
ところで、（Ｃ）のろう付けは、耐摩耗性等に優れた異
種材料を接合できるものの、接合手段として用いるろう
材に問題がある。即ち、アルミニウム系母材へ他の異種
材料をろう付けする際に使用されるろう材は、アルミニ
ウム系母材を溶かさないことが前提となっているために
、アルミニウムの融点に非常に近いあるいはアルミニウ
ムの融点より低い融点を持った材料を使用することが常
識とされている。例えば、アルミニウム系母材のろう付
けに用いられる硬ろうと言われる比較的融点の高い材料
でも、その融点はアルミニウムの融点より約５０℃高い
程度である。従って、融点が１０００℃前後であるＮｉ
ろうを使用することなど全く考えられなかった。このた
め、耐熱性、耐摩耗性、耐食性等に優れた異種材料を接
合したとしても、接合材料に用いるろう材の融点が低い
ため、かかる製品を高温域における機能材料として使う
ことは上記（ａ）や（ｂ）と同様不可能な状態であった
。
また、アルミニウム系母材へのろう付け（肉盛）をアル
ミニウム系母材側から考察すると、展伸材は比較的ろう
付は性が良好であるが、鋳造材、ダイカスト材はろう付
は性が極めて悪く、従来はろう付けが困難とされている
。
そこで、最近では、アルミニウム系母材を広範囲に溶融
させることなく、極景表面のみを溶融させる手段として
レーザビームを使うことが考えられている。このレーザ
ビームによれば、アルミニウム系母材上に肉盛合金粉末
を載置し、この肉盛合金粉末にレーザビームを照射する
ことにより、従来より比較的容易に肉盛が可能となる。
〔発明が解決しようとする問題点〕
しかしながら、このレーザビームを用いる肉盛にも問題
がある０例えば、耐摩耗性等の特性を要求されるアルミ
ニウム系母材の最表面の処理幅および面積は広くするこ
とが望まれている。このため、かかる表面積に対応した
レーザビームのビーム径が必要とされ、そのビームで処
理することが前提となる。
しかるに、母材のアルミニウムは熱伝導性が大きく、容
易に加熱により溶融されるため、合金層を形成してしま
い、肉盛ではなく合金化が生じる。
また、この合金化を防ぐために、レーザビームを高速で
操作して熱伝導の影響をできるだけ無くそうとすると、
表面に形成された肉盛層は、高速が故に冷却速度（凝固
速度）が大となり、割れやブローホール等の欠陥を誘発
することがある。
このため、従来はレーザビームの特性を十分活かした肉
盛方法とはなっていなかった。
そこで、種々なアルミニウム系母材の表面に耐熱性、耐
摩耗性、耐食性に優れた、高融点（アルミニウムより約
５００℃高い）の異種材料を、肉盛部や接合部に欠陥を
生じることなく、肉盛できる肉盛方法の開発か望まれて
いた。この肉盛合金としては、アルミニウム系母材との
固溶度が高い（約５重量％）の高い銅系肉盛合金が望ま
しい。
〔問題点を解決するための手段〕
上記問題は、次に述べる本発明のアルミニウム系母材へ
の肉盛方法によって解決される。
ここで、本発明はアルミニウム系母材へ耐熱性、耐摩耗
性、耐食性等に優れた銅系肉盛合金材料をレーザビーム
を照射することにより肉盛する方法であって、前記ア／
Ｌ／ミニウム系母材の肉盛位置に鋼系肉盛合金粉末を０
．２〜５．０ｍｍの厚さに塗布し、乾燥させた後、ある
いは鋼系肉盛合金粉末を自動的に送給し、この鋼系肉盛
合金粉末の上がら、レンズを介して直径０．５鶴〜５．
０ｍｍの点熱源に絞り込んだレーザビームをレーザ出力
密度８０Ｗ／ｆ１２〜２００００　Ｗ／ｍ”で照射する
ものであり、このレーザビームを加工進行方向と垂直な
方向に８０Ｈ／以上でオシレート（往復動）しつつ、加
工進行方向に１００Ｈ／分〜３０００■／分の加工速度
で移動させることを特徴としている。
本発明において使用する銅系肉盛合金としては、例えば
Ｎｉ：１５．０％、Ｆｅ：３．０％、ｐ：ｔ、。
％、残部Ｃｕからなる銅系肉盛合金やＮ　ｉ　：　１５
゜０％、Ｆｅ：３．０％、Ｐ：１．Ｑ％、残部Ｃｕから
なる銅系肉盛合金等を用いることができる。
この鋼系肉盛合金粉末は０．２〜５．０ｍｍの厚さに塗
布され、あるいは自動送給される。ここで、下限を０．
２　ｔｓとしたのは、これより薄いと所定の耐摩耗性等
の特性が十分得られないためであり、上限を５．０ｍｍ
としたのは、これより厚くすると通常のレーザ出力では
肉盛が均一にできなくなると共に、所定の耐摩耗性等の
特性を得るためにはこれより厚（する必要がないためで
ある。
本発明において、レーザビームのビーム径は、０、５　
ｎ−１，０ｍとされる。ここで、下限を０．５　ｔｍと
したのは、現在のレーザ発生装置ではビーム径を０．５
　ｗ程度に絞ることが限度であるためであり、上限を５
．０ｆｉとしたのは、これより大きくするとアルミニウ
ム系母材の溶けこみが多くなり、実用に供さなくなるか
らである。
また、レーザ出力密度を８０Ｈ／１ｍ２〜２００００Ｗ
／鶴２としたのは、８０Ｈ／ｍｍ”より小さいと、肉盛
ができないからであり、また２００００　Ｗ　／　ｖｓ
　”を上限としたのは、現在これ以上の出力を有するレ
ーザ発生装置が開発されていないからである。
本発明において、レーザビームを加工進行方向と垂直な
方向に８０Ｈ／以上でオシレート（往復動）するのは、
これより遅いとオシレートした両側しか肉盛できなくな
り、中央部は欠肉するからである。これは、レーザビー
ムをオシレートした場合の特徴であり、レーザビームの
強度が中央部より両側で強くなり過ぎるためと、オシレ
ート幅の両側においてはレーザビームの停滞時間が長い
ためである。
なお、オシレートする場合、レーザ照射部が複数回型な
り合うようになされる。
また、レーザビームを加工進行方向に１００Ｈ／分〜３
００（ｉｎ／分の加工速度で移動させるのは、１００Ｈ
／分より遅いと、アルミニウム系母材の溶は込みが大き
くなり過ぎるからであり、３０００ｍ／分より速くなる
と、中央部しか肉盛ができず、かつ割れやブローホール
等の欠陥が顕著に生じるからである。
〔作用〕
本発明のアルミニウム系母材への銅系肉盛合金の肉盛方
法は、銅系肉盛合金の融点がアルミニウムより約５００
℃高い程度であり、かつレーザビームが０．５　ｖａｎ
〜５．０ｆｉの点光源とされ、加工進行方向と垂直な方
向に８０Ｈｚ以上でオシレートされながら、加工進行方
向に１００ｉｎ／分〜３０００ｍｍ／分の加工速度で移
動させるようにしたため、アルミニウム系母材の極層表
面を溶融させるだけで、肉盛層および接合部に欠陥を生
じることなく銅系肉盛合金の肉盛ができる。
〔実施例〕
次に、本発明の実施例を図面を参考にして説明する。
（第１実施例） ここで、第１図は本発明の第１実施例に係るアルミニウ
ム系母材への肉盛方法を実施している状態を示す概略構
成図、第２図は第１図のｎ−ｎ線矢視図、第３図は第１
図のｍ−ｍ線矢視図、第４図は本発明の第１実施例で得
られたレーザ肉盛部の金属組織を示す写真（ＸＩＯ）、
第５図は第４図における接合部を拡大した写真（Ｘ３７
．５）、第６図はアルミニウム系母材の肉盛部を模式的
に示した断面図である。
まず、第１図に示す装置および試料を準備した。
第１図において、１は凸レンズであり、図示しないレー
ザ発生装置から照射されるレーザビーム２は、この凸レ
ンズ１を通って処理面に収束する。
このレーザビーム２は、凸レンズ１を通過後、反射ミラ
ー３によりオシレートミラー４に向かって反射され、こ
のオシレートミラー４で処理面に向かって反射される。
このとき、オシレートミラー４は、第２図、第３図に示
すように、ガルバノモータ５により加工進行方向と直交
する方向にオシレート（往復動）される。
６はアルミニウム系母材であり、ＪＩＳ　　ＡＣ２Ｇ（
重量比でＣｕ：２．Ｏ〜４．０％、Ｓｉ：５．０〜７．
０％、Ｍｇ：０．２〜０．４％、Ｚｎ：０．５％以下、
Ｆｅ：０．５％以下、Ｍｎ、：０．２〜０．４％、Ｎｉ
：ｏ、３５％以下、Ｔｉ：０．２％以下、ｐ　ｂ　：　
０゜２％以下、Ｓｎ：０．１％以下、Ｃｒ：０．２％以
下）からなる。このアルミニウム系母材６は、図示しな
い駆動装置により加工方向に進退自在とされる。このア
ルミニウム系母材６の上には、Ｎｉ：１５．０％、Ｆｅ
：３．０％、Ｐ：ｉ、０％、残部Ｃｕからなる鋼系肉盛
合金粉末７が幅５．　Ｏｔｍ、厚さ０．５　ｍの大きさ
に載置されている。なお、８は肉盛層である。
次に、作動を説明する。
処理部に図示しないシールドガス供給ノズルから密度０
．５ｋｇ／ａｄのアルゴンガスを１０ＩｔＺ分の割合で
供給する。そして、アルミニウム系母材６を加工進行方
向に３００ｍ／分の割合で移動させつつレーザビーム２
を照射した。このとき、レーザ照射条件は、レーザ出力
１．ＯＫＷ、出力モード：マルチモード、ビーム径：直
径１．０　ｍであり、オシレートミラー４により加工方
向と直交する方向に幅：５鶴、オシレート周波数：１５
０Ｈｚで往復動させなからレーザ肉盛を行った。
この結果得られたレーザ肉盛部の金属組織を第４図、第
５図に示す。第４図、第５図から明らかなように、本実
施例によれば、アルミニウム系母材を溶かすことなく、
かつ欠陥を生じることなく銅系肉盛合金の肉盛がなされ
ていることが判る。
なお、第４図、第５図の写真中、菱形の圧痕は硬さ測定
により生じたものである。
また、肉盛部の様子を模式的に示したのが第６図である
。第６図において、９はアルミニウム系母材６と鋼系肉
盛合金粉末フの合金層である。第６図において、肉盛層
８の最高高さをｔい合金層９の最高深さをｔ２とすると
、本実施例の場合、１、は０．３鶴、１ｔは０．０５ｍ
であった。
（第２実施例） ここで、第７図は本発明の第２実施例で得られたレーザ
肉盛部の金属組織を示す写真（Ｘ　１０）、第８図は第
７図における接合部を拡大した写真（ｘ３７．５）であ
る。
第２実施例において、第１実施例と異なる点は、銅系肉
盛合金としてＮｉ：１５．０％、Ｆｅ：３．０％、Ｐ：
１．０％、残部ＣｕからなるＭＡ−４合金を用いた点に
あり、他は実質的に第１実施例と同様にしてレーザ肉盛
を行った。
この結果得られたレーザ肉盛部の金属組織を第７図、第
８図に示す。第７図、第８図から明らかなように、本実
施例によれば、アルミニウム系母材を溶かすことなく、
かつ欠陥を生じることなく銅系肉盛合金の肉盛がなされ
ていることが判る。
なお、本実施例の場合、第６図における１、は０．３ｆ
ｉ、ｔ２は０．０５ｍ重であった。
（第１比較例） ここで、第９図は本発明の第１比較例で得られたレーザ
肉盛部の金属組織を示す写真（ｘｌＯ）、第１０図は第
９図における接合部を拡大した写真（Ｘ３７．５）であ
る。
第１比較例において、第１実施例と異なる点は、レーザ
照射条件のうち、オシレート周波数を１５０Ｈｚから約
半分の７０Ｈｚとしたことにあり、他は実質的に第１実
施例と同様にしてレーザ肉盛を行った。
この結果得られたレーザ肉盛部の金属組織を第９図、第
１０図に示す。第９図、第１０図から明らかなように、
本比較例によれば、肉盛処理部の略中央に欠肉部が生じ
ていることが判る。
なお、本比較例の場合、第６図におけるｔ、が０．５ｆ
ｌ、ｔ２が０．０５　ｘ重の肉盛層が欠肉部を介して両
側に一対形成された。
（第２比較例） ここで、第１１図は本発明の第２比較例で得られたレー
ザ肉盛部の金属組織を示す写真（Ｘ３７゜５）である。
第２比較例において、第１実施例と異なる点は、鋼系肉
盛合金粉末の幅を１．０ｍｍとし、レーザ照射条件のう
ち、オシレートを全くなくして１０００酊／分の加工速
度で処理したことであり、他は実質的に第１実施例と同
様にしてレーザ肉盛を行った。
この結果得られたレーザ肉盛部の金属組織を第１１図に
示す。第１１図から明らかなように、本比較例によれば
、肉盛部に割れが多発していることが判る。
なお、本比較例の場合、第６図におけるｔ、は０．３ｆ
ｌ、ｔ２は０．　Ｉ　ｎであ°った。
（第３比較例） ここで、第１２図は本発明の第３比較例で得られたレー
ザ肉盛部の金属組織を示す写真（Ｘ１０）である。
第３比較例において、第１実施例と異なる点は、レーザ
照射条件のうち、ビーム径を５．５ｆｌとし、オシレー
ト幅を６ｆｌ（ビーム径＋Ｉｎ＋）としたことであり、
他は実質的に第１実施例と同様にしてレーザ肉盛を行っ
た。
この結果得られたレーザ肉盛部の金属ａ！Ｉｉを第１２
図に示す。第１２図から明らかなように、本比較例によ
れば、ガス欠陥であるブローホールが多発していること
が判る。
なお、本比較例の場合、第６図における１、は０、３　
ｖｎａ、ｔ２は０．７１１であった。
（第３実施例） ココで、第１３図は肉盛層中へのアルミニウムの溶は込
み量とブローホールの関係を示したグラフである。
実質的に第１実施例と同様な方法で、レーザ出力を制御
しなから肉盛層中へのアルミニウムの溶は込み量とブロ
ーホールの関係を調べた。
この結果を第１３図に示す。第１３図より、肉盛層中へ
のアルミニウムの溶は込み量が８％を超えると、急激に
ブローホール数が増えているのが判る。なお、ここでブ
ローホール数とは、１ビード（１０ｍｍ）中の直径０．
１鶴以上のブローホールの数をいう。
（第４実施例） ここで、第１４図は肉盛可否領域を示すレーザ出力と鋼
系肉盛合金粉末厚さの関係を示すグラフ、第１５図は本
発明の第４実施例で得られたレーザ肉盛部の金属組織を
示す写真（ｘｌＯ）、第１６図は第１５図における接合
部を拡大した写真（×３７、５　’Ｉである。
第４実施例において、第１実施例と異なる点は、鋼系肉
盛合金粉末の厚さを種々変え、それに応じてレーザ出力
も種々変えたことにあり、他は実質的に第１実施例と同
様にしてレーザ肉盛を行った。
この結果、第１４図に示す関係が得られた。第１４図に
おいて、実線で囲まれた部分が肉盛良好領域である。ま
た、第１４図に示すものより大出力の場合は、プラズマ
の発生が起こり、そのプラズマ熱により母材を溶かし込
み、肉盛不可となる。
本実施例において、鋼系肉盛合金粉末の厚さを１、　Ｏ
ｔｍとし、レーザ出力を２．４ＫＷとして得られたレー
ザ肉盛部の金属組織を第１５図、第１６図に示す、第１
５図、第１６図から明らかなように、本実施例によれば
、アルミニウム系母材を溶かすことなく、かつ欠陥を生
じることなく銅系肉盛合金の肉盛がなされていることが
判る。
（第５実施例） ここで、第１７図は本発明の第５実施例で得られたレー
ザ肉盛部の金属組織を示す写真（Ｘ１０）、第１８図は
第１７図における接合部を拡大した写真（Ｘ３７．５）
である。
第５実施例において、第２実施例と異なる点は、鋼系肉
盛合金粉末の厚さを１．０　ｆｉとし、それに応じてレ
ーザ出力を２．４ＫＷとしたことにあり、他は実質的に
第２実施例と同様にしてレーザ肉盛を行った。
この結果得られたレーザ肉盛部の金属組織を第１７図、
第１８図に示す。第１７図、第１８図から明らかなよう
に、本実施例によれば、アルミニウム系母材を溶かすこ
となく、かつ欠陥を生じることなく銅系肉盛合金の肉盛
がなされていることが判る。
（摩耗試験） 第１実施例で得られたレーザ肉盛銅合金付アルミニウム
系母材の摩耗試験を行った。同時に、比較のため、ＡＣ
４Ｃ，Ａ−３９０、焼結Ａ／！−３ｉ合合材料を重合材
料同様に摩耗試験を行った。
このとき、摩耗試験は、上記材料でエンジンのバルブシ
ート部にレーザ肉盛を行い、このバルブシート部の温度
をバーナで上げながら、エンジンバルブとの衝突による
バルブシート部の比摩耗量を測定した。
この結果をグラフで示したのが第１９図である。
第１９図より、本実施例のレーザ肉盛銅合金付アルミニ
ウム系母材は、他のアルミニウム系材料に比べ、格段に
耐摩耗性が向上していることが判る。
以上、本発明の特定の実施例について説明したが、本発
明は上記実施例に限定されるものではなく、特許請求の
範囲内において種々の実施態様を包含するものである。
例えば、実施例ではアルミニウム系母材として鋳造材を
用いた例を示したが、展伸材やダイカスト材でも同様な
効果を得ることができる。
〔発明の効果〕
以上より、本発明のアルミニウム系母材への肉盛方法に
よれば、以下の効果を奏する。
（イ）アルミニウム系母材を溶かし込むことなく、かつ
肉盛層および接合部に欠陥を発生させることなく、アル
ミニウム系母材上に耐熱性、耐摩耗性、耐食性等に優れ
た銅系肉盛合金を肉盛することができる。
（ロ）アルミニウム系母材であれば、従来のように展伸
材だけでなく、鋳造材、ダイカスト材等にも適用でき、
適用範囲が拡大される。
【図面の簡単な説明】
第１図は本発明の第１実施例に係るアルミニウム系母材
への肉盛方法を実施している状態を示す概略構成図、 第２図は第１図のｎ−ｎ線矢視図、 第３図は第１図のｍ−ｍ線矢視図、 第４図は本発明の第１実施例で得られたレーザ肉盛部の
金属組織を示す写真（Ｘ　１０）、第５図は第４図にお
ける接合部を拡大した写真（Ｘ３７．５）、 第６図はアルミニウム系母材の肉盛部を模式的に示した
断面図、 第７図は本発明の第２実施例で得られたレーザ肉盛部の
金属組織を示す写真（ｘ　１０）、第８図は第７図にお
ける接合部を拡大した写真（Ｘ３７．５）、 第９図は本発明の第１比較例で得られたレーザ肉盛部の
金属組織を示す写真（ｘｌＯ）、第１Ｏ図は第９図にお
ける接合部を拡大した写真（Ｘ３７．５）、 第１１図は本発明の第２比較例で得られたレーザ肉盛部
の金属組織を示す写真（Ｘ３７．５）、第１２図は本発
明の第３比較例で得られたり、　−ザ肉盛部の金属組織
を示す写真（ｘｌＯ）、第１３図は肉盛層中へのアルミ
ニウムの溶は込、７ｆ量とブローホールの関係を示した
グラフ、第１４図は肉盛可否領域を示すレーザ出力と鋼
系肉盛合金粉末厚さの関係を示すグラフ、第１５図は本
発明の第４実施例で得られたレーザ肉盛部の金属組織を
示す写真（ＸＩＯ）、第１６図は第１４図における接合
部を拡大した写真（Ｘ３７．５）。 第１７１Ｊは本発明の第５実施例で得られた！／　−ザ
肉盛部の金属組織を示ず写真（ＸＩＯ）−。 第１８図は第１６図における接合部を拡大した写真（Ｘ
３７．５）、 第１９図は摩耗試験結果を示ｔグラフである。 １−・−・−凸レンズ ２−一一〜−−−レーザビーム ３−一一一一一一反射ミラー 、４−−−−−−−オシレート・ミラー５−−−−−一
−ガルバノモータ ６−−−−〜−−アルミニウム系母材 ？−−−−−−一鋼系肉盛合金粉末 ８−−−−一肉盛層 ９−・・−合金層 出ｉＪＩ人　　トヨタ自動車株式会社 第１図 第２図 （ＸＩＯ） （Ｘ３？５） 第６図 （ＸＩＯ） 第８図 （Ｘ３７．５） 第一９図 第１０図 第１１図 第１２図 （ＸＩＯ） 第１３図 呂°１ ホ ル １グ 肉裔−壜中への７／Ｌミニウムの≦１フ込九シ量（ｗｔ
％〕第１４図 ｘ　　　× 枡、ｔ　Ａ　３　（ｍｍ　） 第１５図 （ＸＩＯ） 第１６図 ・　、　　◆ 争　　　　９ ◆　１３、 （Ｘ３７．５） 第１７図 第１８図 ◆ 第１９図 （ｊ 混ｓ（”Ｃ）

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）アルミニウム系母材へ耐熱性、耐摩耗性、耐食性
    等に優れた銅系肉盛合金材料をレーザビームを照射する
    ことにより肉盛する方法であって、前記アルミニウム系
    母材の肉盛位置に銅系肉盛合金粉末を０．２〜５．０ｍ
    ｍの厚さに塗布し、乾燥させた後、あるいは銅系肉盛合
    金粉末を自動的に送給し、この鋼系肉盛合金粉末の上か
    ら、レンズを介して直径０．５ｍｍ〜５．０ｍｍの点熱
    源に絞り込んだレーザビームをレーザ出力密度８０Ｗ／
    ｍｍ＾２〜２００００Ｗ／ｍｍ＾２で照射するものであ
    り、このレーザビームを加工進行方向と垂直な方向に８
    ０Ｈｚ以上でオシレート（往復動）しつつ、加工進行方
    向に１００ｍｍ／分〜３０００ｍｍ／分の加工速度で移
    動させることを特徴とするアルミニウム系母材への肉盛
    方法。
JP60157622A 1985-07-17 1985-07-17 アルミニウム系母材への肉盛方法 Granted JPS6216894A (ja)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP60157622A JPS6216894A (ja) 1985-07-17 1985-07-17 アルミニウム系母材への肉盛方法
AU60197/86A AU580884B2 (en) 1985-07-17 1986-07-15 Method for padding a copper type alloy material upon a base of aluminium type metal using laser beam oscillating transversely to its tracking direction
US06/885,678 US4725708A (en) 1985-07-17 1986-07-15 Method for padding a copper type alloy material upon a base of aluminum type metal using laser beam oscillating transversely to its tracking direction
CA000513961A CA1248413A (en) 1985-07-17 1986-07-16 Method for padding a copper type alloy material upon a base of aluminum type metal using laser beam oscillating transversely to its tracking direction
DE8686305450T DE3668013D1 (de) 1985-07-17 1986-07-16 Verfahren zum auftragen einer kupferlegierung auf eine grundlage aus aluminium oder aus einer aluminiumlegierung mit einem quer zur laufrichtung schwingenden laserstrahl.
EP86305450A EP0209366B1 (en) 1985-07-17 1986-07-16 Method for padding a copper alloy material upon a base of aluminum metal or aluminium alloy using laser beam oscillating transversely to its tracking direction

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP60157622A JPS6216894A (ja) 1985-07-17 1985-07-17 アルミニウム系母材への肉盛方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS6216894A true JPS6216894A (ja) 1987-01-26
JPH0224637B2 JPH0224637B2 (ja) 1990-05-30

Family

ID=15653753

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP60157622A Granted JPS6216894A (ja) 1985-07-17 1985-07-17 アルミニウム系母材への肉盛方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US4725708A (ja)
EP (1) EP0209366B1 (ja)
JP (1) JPS6216894A (ja)
AU (1) AU580884B2 (ja)
CA (1) CA1248413A (ja)
DE (1) DE3668013D1 (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0544329U (ja) * 1991-11-25 1993-06-15 株式会社アマダ パンチプレスへのワーク搬入出装置
WO2016084488A1 (ja) * 2014-11-26 2016-06-02 株式会社日立製作所 異種金属接合構造物、並びにその製造方法及びそれを備える水冷電力変換素子
CN110153417A (zh) * 2019-04-30 2019-08-23 大族激光科技产业集团股份有限公司 一种激光成型设备

Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4746540A (en) * 1985-08-13 1988-05-24 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Method for forming alloy layer upon aluminum alloy substrate by irradiating with a CO2 laser, on substrate surface, alloy powder containing substance for alloying and silicon or bismuth
JPS6254588A (ja) * 1985-08-30 1987-03-10 Toyota Motor Corp セラミツク粒子分散アルミニウム合金複合層の形成方法
JPS62150014A (ja) * 1985-12-25 1987-07-04 Toyota Motor Corp アルミニウム合金製バルブシ−トレスシリンダヘツド
US4863538A (en) * 1986-10-17 1989-09-05 Board Of Regents, The University Of Texas System Method and apparatus for producing parts by selective sintering
US4944817A (en) * 1986-10-17 1990-07-31 Board Of Regents, The University Of Texas System Multiple material systems for selective beam sintering
KR960008015B1 (ko) * 1986-10-17 1996-06-19 보드 오브 리젼츠, 디 유니버시티 오브 텍사스 시스템 선택적 소결에 의한 부품의 제조 방법 및 장치
US5076869A (en) * 1986-10-17 1991-12-31 Board Of Regents, The University Of Texas System Multiple material systems for selective beam sintering
US5017753A (en) * 1986-10-17 1991-05-21 Board Of Regents, The University Of Texas System Method and apparatus for producing parts by selective sintering
US5296062A (en) * 1986-10-17 1994-03-22 The Board Of Regents, The University Of Texas System Multiple material systems for selective beam sintering
JPH0698506B2 (ja) * 1986-12-08 1994-12-07 トヨタ自動車株式会社 金属基体上への分散合金層の形成方法
US5132083A (en) * 1986-12-15 1992-07-21 Kabushiki Kaisha Komatsu Seisakusho Laser padding material and a laser padding method using the same
US5053090A (en) * 1989-09-05 1991-10-01 Board Of Regents, The University Of Texas System Selective laser sintering with assisted powder handling
US5017317A (en) * 1989-12-04 1991-05-21 Board Of Regents, The Uni. Of Texas System Gas phase selective beam deposition
US5160822A (en) * 1991-05-14 1992-11-03 General Electric Company Method for depositing material on the tip of a gas turbine engine airfoil using linear translational welding
JPH0525655A (ja) * 1991-07-15 1993-02-02 Komatsu Ltd アルミニウム系母材の表面硬化方法および表面硬化アルミニウム系部材
JP3409631B2 (ja) * 1997-04-15 2003-05-26 日産自動車株式会社 レーザビームによる肉盛り方法及び肉盛り構造
USD462460S1 (en) 2001-09-07 2002-09-03 Winston D Phillips Wallboard
JP2003136629A (ja) * 2001-11-01 2003-05-14 Daido Metal Co Ltd 多層材料およびその製造方法
GR1004729B (el) * 2004-01-02 2004-11-22 Κωνσταντινος Σπυριδωνα Τραβασαρος Θερμαντικο σωμα με χαλκινο υδροσκελετο συγκολλημενο με φυλλα αλουμινιου με δεσμη λειζερ.
US9599756B2 (en) 2011-08-01 2017-03-21 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Method for manufacturing a mirror comprising at least one cavity and optical mirror
US20150096963A1 (en) * 2013-10-04 2015-04-09 Gerald J. Bruck Laser cladding with programmed beam size adjustment
CN105149583B (zh) * 2015-09-22 2017-10-31 重庆塞拉雷利科技有限公司 铝材的激光选区熔化成形方法及其系统
CN105215358B (zh) * 2015-09-22 2017-10-31 重庆塞拉雷利科技有限公司 铝材的送粉式激光增材制造系统及方法
CN105215357A (zh) * 2015-09-22 2016-01-06 重庆塞拉雷利科技有限公司 铝、铝合金及铝基复合材料激光快速成形方法
US20180141160A1 (en) * 2016-11-21 2018-05-24 General Electric Company In-line laser scanner for controlled cooling rates of direct metal laser melting
EP3446855B1 (en) * 2017-08-25 2021-11-24 CL Schutzrechtsverwaltungs GmbH Apparatus for additively manufacturing of three-dimensional objects
US11117320B2 (en) 2017-09-13 2021-09-14 General Electric Company Airflow control for additive manufacturing
JP7110907B2 (ja) * 2018-10-26 2022-08-02 トヨタ自動車株式会社 異種金属部材の重ね溶接方法
CN117070936B (zh) * 2023-08-23 2024-03-26 安徽工业大学 一种激光熔覆原位颗粒增强铜基耐磨中熵合金涂层

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4015100A (en) * 1974-01-07 1977-03-29 Avco Everett Research Laboratory, Inc. Surface modification
US3952180A (en) * 1974-12-04 1976-04-20 Avco Everett Research Laboratory, Inc. Cladding
US4157923A (en) * 1976-09-13 1979-06-12 Ford Motor Company Surface alloying and heat treating processes
GB1583835A (en) * 1977-03-28 1981-02-04 Avco Everett Res Lab Inc Metal surface modification
DE3224810A1 (de) * 1982-07-02 1984-01-05 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Verfahren zur erzeugung harter, verschleissfester randschichten auf einem metallischen werkstoff
US4746540A (en) * 1985-08-13 1988-05-24 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Method for forming alloy layer upon aluminum alloy substrate by irradiating with a CO2 laser, on substrate surface, alloy powder containing substance for alloying and silicon or bismuth
AU6109586A (en) * 1985-08-13 1987-02-19 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Alloy layer on al-alloy substrate using co2 laser
JPS6254588A (ja) * 1985-08-30 1987-03-10 Toyota Motor Corp セラミツク粒子分散アルミニウム合金複合層の形成方法

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0544329U (ja) * 1991-11-25 1993-06-15 株式会社アマダ パンチプレスへのワーク搬入出装置
WO2016084488A1 (ja) * 2014-11-26 2016-06-02 株式会社日立製作所 異種金属接合構造物、並びにその製造方法及びそれを備える水冷電力変換素子
CN110153417A (zh) * 2019-04-30 2019-08-23 大族激光科技产业集团股份有限公司 一种激光成型设备

Also Published As

Publication number Publication date
AU580884B2 (en) 1989-02-02
EP0209366B1 (en) 1990-01-03
JPH0224637B2 (ja) 1990-05-30
DE3668013D1 (de) 1990-02-08
CA1248413A (en) 1989-01-10
EP0209366A1 (en) 1987-01-21
AU6019786A (en) 1987-01-22
US4725708A (en) 1988-02-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPS6216894A (ja) アルミニウム系母材への肉盛方法
Li et al. Effect of groove shape on laser welding-brazing Al to steel
Ye et al. Microstructure and mechanical properties of 5052 aluminum alloy/mild steel butt joint achieved by MIG-TIG double-sided arc welding-brazing
Sexton et al. Laser cladding of aerospace materials
Kah et al. Trends in joining dissimilar metals by welding
Zhang et al. Influence of welding parameters on the IMCs and the mechanical properties of Ti/Al butt joints welded by MIG/TIG double-sided arc welding-brazing
RU2627824C2 (ru) Нанесение суперсплава с применением порошкового флюса и металла
Kouadri-David et al. Study of metallurgic and mechanical properties of laser welded heterogeneous joints between DP600 galvanised steel and aluminium 6082
Li et al. Influence of laser power on interfacial microstructure and mechanical properties of laser welded-brazed Al/steel dissimilar butted joint
JP6104408B2 (ja) 超合金材料のクラッド層を形成する方法
Lei et al. Microstructure and mechanical properties of welding–brazing of Ti/Al butt joints with laser melting deposition layer additive
Qin et al. Large spot laser assisted GMA brazing–fusion welding of aluminum alloy to galvanized steel
Nandan et al. MIG and CMT brazing of aluminum alloys and steel: A review
US20050028897A1 (en) Process for avoiding cracking in welding
Qin et al. Microstructures and properties of welded joint of aluminum alloy to galvanized steel by Nd: YAG laser+ MIG arc hybrid brazing-fusion welding
Sun et al. Fiber laser butt joining of aluminum to steel using welding-brazing method
Chen et al. Dual-beam laser welding of ultra-thin AA 5052-H19 aluminum
RU2666822C2 (ru) Пластичный борсодержащий сварочный материал на основе никеля
US20060261045A1 (en) Multi-heat source laser brazing system and method
JP4437538B2 (ja) 被覆鋼板の重ね溶融溶接方法
Nalajala et al. Gas metal arc brazing behaviour of a galvanised advanced high strength steel in short circuiting and short circuiting with pulsing modes
Meister et al. Welding of Aluminum and Aluminum Alloys
Mishra et al. Practical Aspects in Welding of Aluminium Alloys
Berube Weldability of Aluminum Alloys
Kovalevsky et al. Laser welding of aluminum-copper joints using dynamic beam shape

Legal Events

Date Code Title Description
EXPY Cancellation because of completion of term