JPS6217134A - パテンテイング鋼帯の製造方法 - Google Patents
パテンテイング鋼帯の製造方法Info
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- JPS6217134A JPS6217134A JP15409185A JP15409185A JPS6217134A JP S6217134 A JPS6217134 A JP S6217134A JP 15409185 A JP15409185 A JP 15409185A JP 15409185 A JP15409185 A JP 15409185A JP S6217134 A JPS6217134 A JP S6217134A
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はパテンティング鋼帯の製造方法に係り、低コス
ト且つ量産的に優れた強度および延性特性を有するノＪ
？テンテイング鋼帯を製造することのできる方法を提供
しようとするものである。
ト且つ量産的に優れた強度および延性特性を有するノＪ
？テンテイング鋼帯を製造することのできる方法を提供
しようとするものである。
産業上の利用分野
一次急冷帯および適時処理炉を有する連続焼鈍ラインで
パテンティング鋼帯を製造する技術。
パテンティング鋼帯を製造する技術。
従来の技術
高炭素鋼線の強化法としてパテンティング処理は従来か
ら知られている。即ちその方法は鋼線をＡＣ，変態点以
上忙加熱してオーステナイト化した後、５００〜６００
℃の温度域まで急冷して恒温変態処理を行うことにより
微細なソルビツクパーライト組織とするもので、従来は
鉛浴への浸漬冷却、保持（鉛ｉＪ？テンテイング）が一
般的である。
ら知られている。即ちその方法は鋼線をＡＣ，変態点以
上忙加熱してオーステナイト化した後、５００〜６００
℃の温度域まで急冷して恒温変態処理を行うことにより
微細なソルビツクパーライト組織とするもので、従来は
鉛浴への浸漬冷却、保持（鉛ｉＪ？テンテイング）が一
般的である。
又最近においては熱処理コストの低減を目的として第２
図１ｃ模式的に示すよ５な冷却からなる沸騰水パテンテ
イング或いは空気ノ４テンテイ／グが開発されているが
一般には鉛／４テンテイング処理材の材質レベルに及ば
ない。
図１ｃ模式的に示すよ５な冷却からなる沸騰水パテンテ
イング或いは空気ノ４テンテイ／グが開発されているが
一般には鉛／４テンテイング処理材の材質レベルに及ば
ない。
上記したようなパテンティング処理によって得られたン
ルビツクパーライト組織は伸線加工時に優れた展延性を
示すばかりでなく、伸線後も、例えば層状パーライト、
ベイナイト、マルテンサイトなどの他の組織に比較して
強度と延性のバランスに優れており、しかも伸線後の低
温時効処理により弾性限界を著しく向上する。
ルビツクパーライト組織は伸線加工時に優れた展延性を
示すばかりでなく、伸線後も、例えば層状パーライト、
ベイナイト、マルテンサイトなどの他の組織に比較して
強度と延性のバランスに優れており、しかも伸線後の低
温時効処理により弾性限界を著しく向上する。
このようにパテンティング処理は線材の熱処理を主体と
して発展した技術であるが、最近においては高強度スチ
ールベルト、チェンリンクプレート、高強度板はね用薄
鋼材などの製造工程において空気パテンティングを採用
する試みもなされている。
して発展した技術であるが、最近においては高強度スチ
ールベルト、チェンリンクプレート、高強度板はね用薄
鋼材などの製造工程において空気パテンティングを採用
する試みもなされている。
発明が解決しようとする問題点
しかし一般的な鋼帯を前記した鉛パテンテイングに匹敵
する熱処理、即ち急冷処理、恒温保持することは、通常
の加熱、冷却を目的とした炉において実現不可能であり
、特に鉛浴中に浸漬、保持することは設備的規模および
設備環境の点で現実的でない。
する熱処理、即ち急冷処理、恒温保持することは、通常
の加熱、冷却を目的とした炉において実現不可能であり
、特に鉛浴中に浸漬、保持することは設備的規模および
設備環境の点で現実的でない。
前記空気ノぐテンティングによるものは鉛パテンテイン
グによる如き微細なツルビックパーライト組織を得るこ
とができず、強度および延靭性において劣ったものとな
らざるを得ない。
グによる如き微細なツルビックパーライト組織を得るこ
とができず、強度および延靭性において劣ったものとな
らざるを得ない。
「発明の構成」
問題点を解決するための手段
０．５ｗｔ％（Ｃ（１，１０ｗｔ％の鋼帯をＡｅ、点板
上の温度に加熱均熱してオーステナイト化してから１次
冷却の冷却速度（Ｖ ｃ ℃／ｓｅｃ）と冷却停止温度
（Ｔｐ（℃）〕を下記する式の関係を満足するように急
冷し恒温変態させることを特徴とするパテンティング鋼
帯の製造方法。
上の温度に加熱均熱してオーステナイト化してから１次
冷却の冷却速度（Ｖ ｃ ℃／ｓｅｃ）と冷却停止温度
（Ｔｐ（℃）〕を下記する式の関係を満足するように急
冷し恒温変態させることを特徴とするパテンティング鋼
帯の製造方法。
４００℃＜、Ｔｐ＜３７７１ｏ？Ｖｃ−９０，４°Ｃ（
Ｖ ｅ （５０℃／５ｅｃ） １６６１ｏ？Ｖｃ＋１１７．８℃くＴｐく５５０°Ｃ（
５０″ＣＡｅｃ＜ｖｃ＜２００″ＣＡｃ）５００℃＜’
ｒｐく５ｓｏ℃ （Ｖｃ）２００℃／５ｅｃ）作用 Ｃ：０．５ｗｔ％以上とすることにより適切なパテンテ
ィング効果を得しめ、又Ｃ：１．１０ｗｔ％以下とする
ことにより多量の初析セメンタイトの存在による延性劣
化を回避する。
Ｖ ｅ （５０℃／５ｅｃ） １６６１ｏ？Ｖｃ＋１１７．８℃くＴｐく５５０°Ｃ（
５０″ＣＡｅｃ＜ｖｃ＜２００″ＣＡｃ）５００℃＜’
ｒｐく５ｓｏ℃ （Ｖｃ）２００℃／５ｅｃ）作用 Ｃ：０．５ｗｔ％以上とすることにより適切なパテンテ
ィング効果を得しめ、又Ｃ：１．１０ｗｔ％以下とする
ことにより多量の初析セメンタイトの存在による延性劣
化を回避する。
然して０．５ｗｔ％＜ Ｃ＜ １．１０ｗｔ％の鋼帯を
加熱均熱してオーステナイト化してから１次冷却におけ
る冷却速度Ｖｃ と冷却停止温度Ｔｐを、４００℃く
Ｔｐく３７７１ｏ？Ｖａ−９０，４℃（Ｖｃ＜５０℃／
、ｅｃ） １６６Ａ！ｏｒＶｃ＋１１７．８℃（Ｔ ｐ＜５５０℃
（５０°Ｃｌ５ｅｔ’ＣＶｃ〈２００°イム）５００℃
（Ｔ ｐ（５５０℃ （Ｖ（！＞２００″Ｃ／ｓ
ｅｃ ）の各式が満足されるように急冷することにより
強度（ＴＳ ）と延性（ＥＪ）のバランス評価指標（’
ｒｓＸＥ４ ）を１６００以上に確保することができる
。
加熱均熱してオーステナイト化してから１次冷却におけ
る冷却速度Ｖｃ と冷却停止温度Ｔｐを、４００℃く
Ｔｐく３７７１ｏ？Ｖａ−９０，４℃（Ｖｃ＜５０℃／
、ｅｃ） １６６Ａ！ｏｒＶｃ＋１１７．８℃（Ｔ ｐ＜５５０℃
（５０°Ｃｌ５ｅｔ’ＣＶｃ〈２００°イム）５００℃
（Ｔ ｐ（５５０℃ （Ｖ（！＞２００″Ｃ／ｓ
ｅｃ ）の各式が満足されるように急冷することにより
強度（ＴＳ ）と延性（ＥＪ）のバランス評価指標（’
ｒｓＸＥ４ ）を１６００以上に確保することができる
。
前記加熱均熱およびその後の急冷は焼鈍加熱炉に続いて
急速冷却帯を有する連続焼鈍ラインにおいて簡易且つ量
産的に実施でき、上記急冷後の恒温変態もそれに続くシ
ェルフ加熱帯で適切に実施できる。
急速冷却帯を有する連続焼鈍ラインにおいて簡易且つ量
産的に実施でき、上記急冷後の恒温変態もそれに続くシ
ェルフ加熱帯で適切に実施できる。
実施例
上記したような本発明について更に説明すると、本発明
者等は高炭素銅帯九対するパテンティング処理を鉛パテ
ンテイング処理材に匹敵したものとして得ることについ
て検討を重ねた結果、焼鈍加熱炉に続いて急速冷却帯お
よびシェルフ加熱帯を有する連続焼鈍ラインにおいて特
□定条件に従いパテンティング処理に安価且っ
量産的に優れた強度および延性特性を有する高強
゛度鋼帯を得ることに成功した。
者等は高炭素銅帯九対するパテンティング処理を鉛パテ
ンテイング処理材に匹敵したものとして得ることについ
て検討を重ねた結果、焼鈍加熱炉に続いて急速冷却帯お
よびシェルフ加熱帯を有する連続焼鈍ラインにおいて特
□定条件に従いパテンティング処理に安価且っ
量産的に優れた強度および延性特性を有する高強
゛度鋼帯を得ることに成功した。
即ち本発明によるものは、１次急冷装置およびそれに連
続してシェルフ処理炉を有する連続 ′焼鈍ライ
ンにおいて、ｃ：ｏ、ｓ〜１．１０ｗｔ％を含有した被
熱処理薄鋼帯をＡｃ３点以上の温度に □加熱し
てオーステナイト化した後、冷却速度（Ｖ ｃ （℃／
ｓｅｃ ）と冷却停止温度：Ｔｐ（’Ｃ）が以下の条件
を夫々満足させる範囲で冷却し恒温変態させる。
続してシェルフ処理炉を有する連続 ′焼鈍ライ
ンにおいて、ｃ：ｏ、ｓ〜１．１０ｗｔ％を含有した被
熱処理薄鋼帯をＡｃ３点以上の温度に □加熱し
てオーステナイト化した後、冷却速度（Ｖ ｃ （℃／
ｓｅｃ ）と冷却停止温度：Ｔｐ（’Ｃ）が以下の条件
を夫々満足させる範囲で冷却し恒温変態させる。
４００℃≦Ｔｐ＜３７７ｉｏ？Ｖｃ−９０，４℃（Ｖｃ
（５０℃／、ｅｃ ） １６６Ａ！ｏｒＶｃ＋１１７．８℃≦’ｒｐ＜ｓｓｏ’
ｃ（５０℃／ｓｅｃ＜Ｖ ｃ＜２００℃／ｓｅｃ） ５００℃＜’ｒｐ≦５５０℃（Ｖｃ）２００℃／ｓｅｃ
）斯かる本発明の技術的内容について具体的な製造例
について説明するならば、本発明において最も重要な点
は急冷帯、シェルフ均熱帯を有する連続焼鈍ラインにお
いて高炭素薄銅帯のパテンティング処理を適切に行うこ
とにあり、この関係については第１図に示されている。
（５０℃／、ｅｃ ） １６６Ａ！ｏｒＶｃ＋１１７．８℃≦’ｒｐ＜ｓｓｏ’
ｃ（５０℃／ｓｅｃ＜Ｖ ｃ＜２００℃／ｓｅｃ） ５００℃＜’ｒｐ≦５５０℃（Ｖｃ）２００℃／ｓｅｃ
）斯かる本発明の技術的内容について具体的な製造例
について説明するならば、本発明において最も重要な点
は急冷帯、シェルフ均熱帯を有する連続焼鈍ラインにお
いて高炭素薄銅帯のパテンティング処理を適切に行うこ
とにあり、この関係については第１図に示されている。
即ちこの第１図に示すものは本発明範囲における中間的
なＣ含有量である後述第１表に示す鋼３について１０＋
＋ｍ厚の冷間圧延鋼帯を急速加熱、冷却機能を有する連
続熱処理装置において９００℃Ｘ２ｔｉｍの焼鈍後、１
０℃／ｓｅｃから約３００°Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で３
５０℃から６００℃の各温度範囲に冷却し、該温度で２
分間の恒温変態処理を行った場合の材質レベルを示した
ものである。
なＣ含有量である後述第１表に示す鋼３について１０＋
＋ｍ厚の冷間圧延鋼帯を急速加熱、冷却機能を有する連
続熱処理装置において９００℃Ｘ２ｔｉｍの焼鈍後、１
０℃／ｓｅｃから約３００°Ｃ／ｓｅｃの冷却速度で３
５０℃から６００℃の各温度範囲に冷却し、該温度で２
分間の恒温変態処理を行った場合の材質レベルを示した
ものである。
この第１図に示された頭は強度と延性のバランスを評価
する指標として、引張り強度（ＴＳ）Ｘ全件び（Ｅｌ）
値を示したものであり、それが高い値を示す程、優れた
強度−延性バランスを有していると言えることは勿論で
ある。
する指標として、引張り強度（ＴＳ）Ｘ全件び（Ｅｌ）
値を示したものであり、それが高い値を示す程、優れた
強度−延性バランスを有していると言えることは勿論で
ある。
即ちこの第１図において、そのＴｐとＶｅの組合わせの
中で、加熱温度から空冷したままの鋼板におけるＴＳＸ
ＥＩ値（＝ １４５８Ａ？ｆ／ｗ” ・％ ）に比較し
て明かに有意差のある状態をＴＳＸＥＩ〉１６００とす
るとこの第１図に並列縦線を施した領域がこれに相当す
る。この領域は、Ｔ ｐ＜５ ｓ 。
中で、加熱温度から空冷したままの鋼板におけるＴＳＸ
ＥＩ値（＝ １４５８Ａ？ｆ／ｗ” ・％ ）に比較し
て明かに有意差のある状態をＴＳＸＥＩ〉１６００とす
るとこの第１図に並列縦線を施した領域がこれに相当す
る。この領域は、Ｔ ｐ＜５ ｓ 。
℃では恒温変態温度が高過ぎるため冷却速度にかかわら
ず充分な／４’−ライトの微細化が得られず、強度増加
量は小さい。又Ｔｐ（５５０℃でもＴｐ＞３７７ｉｏｆ
Ｖｅ ９０．４ の領域ではｖｃ が光分に速く
ないためパーライトが細粒化せず、同様に強度増加量が
小さい。史にＴ ｐ＜４００℃では恒温変態温度が低過
ぎるためＶｃ）２０℃／ｓｅｃ の領域ではベイナイト
変態が起り、強度は著しく増大するが伸びが劣化する。
ず充分な／４’−ライトの微細化が得られず、強度増加
量は小さい。又Ｔｐ（５５０℃でもＴｐ＞３７７ｉｏｆ
Ｖｅ ９０．４ の領域ではｖｃ が光分に速く
ないためパーライトが細粒化せず、同様に強度増加量が
小さい。史にＴ ｐ＜４００℃では恒温変態温度が低過
ぎるためＶｃ）２０℃／ｓｅｃ の領域ではベイナイト
変態が起り、強度は著しく増大するが伸びが劣化する。
又Ｖ ｃ ＞５０℃％ｓｅｃ までにＶｃ を高める
と、Ｔ Ｐ２４００℃でもベイナイトが混在し、Ｔ ｐ
＜１６６ ｌｏｔ Ｖｃ＋１１．７．８の領域では伸び
の劣化が顕著となる。然して’Ｉ’ｐ２５００℃であれ
ば冷却速度にかかわらず微細パーライト組織が得られる
、などの要因によるものと紹められる。
と、Ｔ Ｐ２４００℃でもベイナイトが混在し、Ｔ ｐ
＜１６６ ｌｏｔ Ｖｃ＋１１．７．８の領域では伸び
の劣化が顕著となる。然して’Ｉ’ｐ２５００℃であれ
ば冷却速度にかかわらず微細パーライト組織が得られる
、などの要因によるものと紹められる。
本発明においては被熱処理鋼帯の化学組成について、Ｃ
ｔを０．５〜１．１０ｗｔ％とする。これはＣ（０，５
ｗｔ％では冷却途中で析出する初析フェライトの責が多
く、充分なパテンティングが得られないことと、Ｃ）１
．１０ｗｔ％では多量の初析セメンタイトが存在するこ
とによる延性劣化が問題となることを配慮して決定した
範囲である。
ｔを０．５〜１．１０ｗｔ％とする。これはＣ（０，５
ｗｔ％では冷却途中で析出する初析フェライトの責が多
く、充分なパテンティングが得られないことと、Ｃ）１
．１０ｗｔ％では多量の初析セメンタイトが存在するこ
とによる延性劣化が問題となることを配慮して決定した
範囲である。
本発明によるものの具体的効果を妬認するため、数種の
鋼についての製造例を説明すると、前記した第１表は供
試鋼の化学組成をＣｔＤ順に示したもので、鋼２〜４は
本発明の範囲条件を満足し、鋼１と鋼５はその範囲外の
ものである。
鋼についての製造例を説明すると、前記した第１表は供
試鋼の化学組成をＣｔＤ順に示したもので、鋼２〜４は
本発明の範囲条件を満足し、鋼１と鋼５はその範囲外の
ものである。
然して上記したよっな各個は何れも転炉溶製後連続鋳造
によってスラブとし、その後熱間圧延して厚さ２．３簡
の熱延鋼板として仕上げた。
によってスラブとし、その後熱間圧延して厚さ２．３簡
の熱延鋼板として仕上げた。
これらの鋼板を酸洗後、１０＋＋ｍ厚まで冷間圧延ど行
い、連続熱処理装置においてＶｅとＴｐ を種々変化
させ、パチンティフグ処理を行った。処理後の引張り特
性値は次の第２表にその熱処理条件と共に示す逆りであ
って、ＴＳｘｌＪ値で比較すると、本発明で規定した紗
囲内のＣ３ｔを有する鋼を、本発明で規定したＶＣとＴ
ｐの組合わせ条件で処理した場合忙高い値が得られるこ
とは明かである。これに対しＣｉＦが規定範囲外の場合
はＶＣとＴｐが本発明の条件を肯定してい℃も高いＴＳ
ＸＥｌ 値が得られない。熱処理条件が外れたものに
おいてはＣｔが規定範囲であってもＴＳＸＥＩ 値が
−いものとならないことも同然である。
い、連続熱処理装置においてＶｅとＴｐ を種々変化
させ、パチンティフグ処理を行った。処理後の引張り特
性値は次の第２表にその熱処理条件と共に示す逆りであ
って、ＴＳｘｌＪ値で比較すると、本発明で規定した紗
囲内のＣ３ｔを有する鋼を、本発明で規定したＶＣとＴ
ｐの組合わせ条件で処理した場合忙高い値が得られるこ
とは明かである。これに対しＣｉＦが規定範囲外の場合
はＶＣとＴｐが本発明の条件を肯定してい℃も高いＴＳ
ＸＥｌ 値が得られない。熱処理条件が外れたものに
おいてはＣｔが規定範囲であってもＴＳＸＥＩ 値が
−いものとならないことも同然である。
昏：Ｉ（発明法）、 Ｃ（比較法）
即ち第２表の結果によれば、本発明によるＣ成分範囲内
の鋼を本発明で規定する条件に従って／４’テンティン
グ処理することによって優れた強度と延性のバランスを
有する高強度薄鋼板を的確に製造し得ることは明かであ
る。
の鋼を本発明で規定する条件に従って／４’テンティン
グ処理することによって優れた強度と延性のバランスを
有する高強度薄鋼板を的確に製造し得ることは明かであ
る。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によるときは卓越した強度と
延性のバランスをもった銅帯を低コスト且つ量産的に製
造し得るものであって、工業的にその効果の大きい発明
である。
延性のバランスをもった銅帯を低コスト且つ量産的に製
造し得るものであって、工業的にその効果の大きい発明
である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
はパテンティング処理後の強度−延性バランス（ＴＳＸ
Ｅｉｌ値）におよばず急冷速度（Ｖｃ）と急冷停止温度
（Ｔｐ）の影響を要約して示した図表、第２図は各種の
ノＪ？テンティングにおける冷却条件の模式図である。
はパテンティング処理後の強度−延性バランス（ＴＳＸ
Ｅｉｌ値）におよばず急冷速度（Ｖｃ）と急冷停止温度
（Ｔｐ）の影響を要約して示した図表、第２図は各種の
ノＪ？テンティングにおける冷却条件の模式図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ０．５ｗｔ％≦Ｃ≦１．１０ｗｔ％の鋼帯をＡＣ＿３点
以上の温度に加熱均熱してオーステナイト化してから１
次冷却の冷却速度（Ｖｃ℃／ｓｅｃ）と冷却停止温度〔
Ｔｐ（℃）〕を下記する式の関係を満足するように急冷
し恒温変態させることを特徴とするパテンテイング鋼帯
の製造方法。 ４００℃≦Ｔｐ＜３７７ｌｏｇＶｃ−９０．４℃（Ｖｃ
＜５０℃／ｓｅｃ） １６６ｌｏｇＶｃ＋１１７．８℃≦Ｔｐ≦５５０℃（５
０℃／ｓｅｃ≦Ｖｃ≦２００℃／ｓｅｃ） ５００℃≦Ｔｐ＜５５０℃（Ｖｃ＞２００℃／ｓｅｃ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15409185A JPS6217134A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | パテンテイング鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15409185A JPS6217134A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | パテンテイング鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6217134A true JPS6217134A (ja) | 1987-01-26 |
| JPH0142332B2 JPH0142332B2 (ja) | 1989-09-12 |
Family
ID=15576703
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15409185A Granted JPS6217134A (ja) | 1985-07-15 | 1985-07-15 | パテンテイング鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6217134A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57110622A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-09 | Daido Steel Co Ltd | Production of steel strip |
| JPS61217529A (ja) * | 1985-03-22 | 1986-09-27 | Nippon Steel Corp | 延性のすぐれた高強度鋼板の製造方法 |
-
1985
- 1985-07-15 JP JP15409185A patent/JPS6217134A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57110622A (en) * | 1980-12-27 | 1982-07-09 | Daido Steel Co Ltd | Production of steel strip |
| JPS61217529A (ja) * | 1985-03-22 | 1986-09-27 | Nippon Steel Corp | 延性のすぐれた高強度鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0142332B2 (ja) | 1989-09-12 |
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