JPS6044376B2 - 非時効性で、かつ深絞り加工性の優れた連続熱処理による冷延鋼板の製造方法 - Google Patents

非時効性で、かつ深絞り加工性の優れた連続熱処理による冷延鋼板の製造方法

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JPS6044376B2
JPS6044376B2 JP53129071A JP12907178A JPS6044376B2 JP S6044376 B2 JPS6044376 B2 JP S6044376B2 JP 53129071 A JP53129071 A JP 53129071A JP 12907178 A JP12907178 A JP 12907178A JP S6044376 B2 JPS6044376 B2 JP S6044376B2
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Description

【発明の詳細な説明】 本発明は非時効性で、深絞り加工性の優れた冷延鋼板
を得る連続熱処理法に関するもものであつ て、特に本
発明の成分、熱延の条件を満足すれば非時効性で、かつ
深絞り加工性の優れた冷延鋼板を過時効処理を伴なねな
い連続熱処理によつて製造することができる。
従来の連続焼鈍による冷延鋼板の製造方法においては
、連続焼鈍温度はあまり高くなく、又焼鈍時間も短かい
ので、それに続く過時効処理をしてやつと一般加工用（
ＳＰＣＣ）クラスとか、加工用（ＳＰＣＤ）クラスまで
製造しうるが、非時効性で深絞り用（ＳＰＣＥ）クラス
の鋼板を得る技術はまだ確立されたといえないのが現状
である。
ましてや非時効性て深絞り加工用鋼板を過時効処理のな
い連続熱処理で安価に製造し得る技術は全くない とい
える。 本発明者らはＳＰＣＥクラスまで連続お一鈍に
よつて作るにはどうしたらよいか、又、究極の単純で短
時間の連続焼鈍による深絞り加工用冷延鋼板の製造方法
はどうあるべきであるかを追求しその技術を確立したも
のである。
Ｊ 本発明の骨子とするところの、極低炭素（炭素０．
００１０％〜０．００３５％）の川キルド鋼（Ｓｏ１Ａ
１０．０１５％〜０．０９０％）を用い、しかも熱間圧
延捲取温度を限定すれば、過時効処理を伴なわない連続
熱処理によつて非時効性で深絞り性に優れ、更に二次加
工割れのない鋼板を得ることが出来るものである。
更に、連続熱処理の急速加熱、大圧下率冷延、を単独又
は双方組み合せると一層鋼板の加工性は高まり、又低温
スラブ加熱を採用すれば、熱間圧延捲取温度は充分低く
ても非時効性にすることが出来るのである。鋼板の深絞
り加工性の評価はｙ値（圧延方向、板巾方向、４５度方
向のγ値の平均）によつてなされる場合が多い。
このｙ値は再結晶後の結晶方位や結晶粒の発達の仕方に
よつて大きくかわつてくる。深絞り加工用鋼板（ＳＰＣ
Ｅ）といわれるための一つのの条件として、このｙ値は
１．５以上なくてはならない。更に、非時効性鋼板とい
われるためには、Ａ．Ｉ（時効指数、焼鈍板を１０％引
張つた時の流れ応力に対して、１００℃×１ｈｒの時効
処理後の流れ応力が何Ｋ９ｌＴｄ高くなるかを示す）は
少なくとも３ｋ９１Ｔｎ！ｉ以下、好ましくは１ｋ９１
ｉ以下でなくてはならない。更に冷延鋼板にとつて是非
とも避けなければならない性質は、二次加工割れといわ
れている現象であつて一次ブレス加工した材料に次のも
う一つの加工を加えると脆性破壊的な割れが発生する現
象である。これはＴｉ，Ｎｂを添加したり炭素量を低く
することによつて固溶の炭素量が少なくなり過ぎると発
生するといわれており、非時効性の深絞り加工用鋼板を
つくる場合には是非とも充分なる対策を立てておく必要
がある。本発明はこれら非時効性深絞り用鋼板に要求さ
れる特性をもつ冷延鋼板を連続熱処理によつて製造する
には、どうしたらよいかを種々研究を行な一つた結果開
発されたものである。
その研究の結果次のような知見が得られた。ＳＯｌＡＩ
量が０．０１５％〜０．０９０％のＮ−キルド鋼を採用
して、１ｙは１．５以上を有し２Ａ．Ｉ（時効指数）は
３ｋ９１ｗｒ１ｔ以下で３二次加工割れが発生．しない
という、冷延鋼板を得るためには第一に炭素量の厳密な
管理が必要である。
その炭素量は０．００１０％〜０．００３５％と極めて
限定された狭い範囲でなければならないこと。このよう
にすれば上記の三つの特性は大略達成されるものである
。更には、これらの特性を確実にするために熱延時の捲
取温度を５８０℃以上（条件によつては５３０′Ｃ以上
も可）にすることが必要であること。これは特に窒素を
ＡｌＮとして固定させ、窒素による時効劣化を防止させ
るためであり、そのためには熱間圧延終了後の熱延板で
すでに窒素をＡ］Ｎとして析出せしめ、熱延板の固溶窒
素量を５ｐｐｍ以下とする必要があるからである。尚、
熱延板で残存する５ｐｐｍ以下の窒素は、冷間圧延後、
連続焼鈍工程中でＡｌＮとして全て析出せしめることが
できるため、窒素による時効劣化を防止することができ
るのである。それから均熱温度は、深絞り性を確保する
ため”に６８０℃以上が必要であること。
７値は高温の方がより高くなるが、９００℃より高い温
度になると一担オーステナイト粒に全ての粒が変態して
しまい再結晶粒の方位はランダム化するので７値は極め
て低いものになる。
したがつて均熱温度は９００℃以下でなければならない
こと。Ｍｎ量は０．４５％より多くなると深絞り性が急
に悪くなるので０．４５％以下にすること。
次に、具体的な実験結果をもとにして本発明の内容をの
べる。
ＳＯｌＡｌ：０．０５０−０．０６５％、Ｔ．Ｎ：０．
００４５〜０．００５５％、Ｍｎ：０．２５〜０．３２
％、Ｃ：０．０００３〜０．０１１８％の成分を有する
錆を実験室にて溶解し、１２５０℃で加熱後熱間圧延し
、その直後６００℃×２１１ｒの捲取相当の熱処理をし
て試料を作つた。
熱延板は２．８７！７７！に仕上げられ酸洗後０．８０
ＴＳｎまで冷間圧延してこれに連続熱処理を施した。連
続熱処理のパターンを第１図に示す。Ａは約１０続Ｃ１
ｓで加熱して７００゜Ｃで４０秒均熱後、徐冷却したも
のである。Ｂ，Ｃは４００℃まで徐加熱して、４００℃
から均熱温度まで１００℃１ｓの急速加熱して、７００
℃，８５０℃の温度でそれぞれ比秒、５秒均熱後、約１
５（代）１ｓの冷却速度で急冷した。何れも過時効処理
はしていない。その結果得られた鋼板のｙ値と炭素量と
の関係を第２図に示す。これから明らかなように、炭素
量が０．００４０％（４０ｐｐｍ）以上の範囲では、７
嶺が低いことと、炭素量が変化してもｙ値はほとんど変
らないことである。これに対してＡ，Ｂ，Ｃいずれの場
合においても、炭素量が０．００３５％（３５ｐｐｍ）
以下になると急激にｙ値が高くなり、確実にｙ値は１．
５以上になり、深絞り用鋼板としての特性を付与するこ
とができるのである。加熱速度が比較的遅いＡの場合で
も、炭素量が０．００３５％（３５ｐｐｍ）以下になる
と７値は１．５以上確保出来ることは今のべたとおりで
あるが、Ｂのように加熱速度を１００℃１ｓに高めると
更に７値は高くなり、特に炭素量が０．００３５％以下
のところで顕著であり、ｙ値として１．７以上のものが
容易に得られるのである。更に、均熱温度を８５０℃ま
で高めたものでは、５秒程度の極めて短かい均熱時間で
も炭素量０．００３５％以下で７値は２．０以上の極め
て高い鋼板を製造しうることが明らかになつたのである
。従来、低炭素材のＡ１キルド鋼を使用して、連続焼鈍
によつて、冷延鋼板を製造しようという試みはあつた。
例えば特願昭４４−１０４９６９（特公昭５１−１７４
９０）にみられるように、０．０１０％以下の炭素を有
するＡ１キルド鋼を６３０′Ｃ以上の温度で熱間圧延の
捲取をおこない冷延後、連続焼鈍する方法である。この
特願昭４４−１０４９６９で得られた特性値のうちｙ値
を第２図中に×印で記入した。この得られている結果は
、明らかに炭素量が０．００４％から０．０５４％に変
化してもｙ値は１．４６から１．３端度の間にあり、し
かも炭素量のｙ値の変化に及ぼす効果は極めて少ないこ
ともよくわかる。ｙ値が１．５よりも低くとも特願昭４
４−１０４９６６９の発明目的の一つに合致していると
すれば、この発明は深絞り加工用冷延鋼板を対象として
いないことも明らかである。本発明のように炭素量を０
．００３５％以下にすれば急激にｙ値力塙くなり、深絞
り加工用銅板を作るのに、極めて好ましい炭素領域であ
るという事実は特願昭４４−１０４９６９の記載内容か
らは全く予知できるものでないことは明らかである。次
に本発明者らは、前述の試験材を使用して時効性の試験
をおこなつた。
第３図に第１図のＡ処理材の場合を例として、その炭素
量とＡ．Ｉ（時効指数）の関係を示す。非時効性鋼板の
開発を目的とする本発明においては、得られるＡ．Ｉ（
時効指数）は少なくとも３ｋ９１Ｗ０１Ｌ以下、好まし
くは１ｋ９１ｄ以下でなければならない。第３図にみら
れるようにこのためには、炭素量は０．００３５％（３
５ｐｐｍ）以下でなくてはならない。尚、第３図中に、
前出の特願昭４４−１０４９６９に記載されている．Ａ
．Ｉを×印で記入したがいずれも本発明のＡ．Ｉの目標
の上限（３ｋ９１ｉ）よりも高く、また炭素量が０．０
０４％（４０ｐｐｍ）以上の場合についてなされた実験
結果であるところから、特願昭４４−１０４９６９は非
時効性鋼板を対象としていないことも明白である。次に
、二次加工割れと炭素量との関係についてのべる。二次
加工割れの評価は５０ＷＬφに打抜いた円板を、コニカ
ルカップ試験器でカップ状に絞り込み、これをＯ℃の氷
水に冷してからそのカップを側面から押しつぶすように
圧縮したときに、カップの縁から脆性破壊的な割れがど
の程度発生するかによつておこなう。この試験方法にお
いて、割れの長さが２Ｔ！＄Ｌ以内であれば実験に板を
ブレス加工して使用しても二次加工割れ発生の心配はな
い。第４図に第３図と同じ材料を用いて、二次加工割れ
の実験をした結果を示す。
これによると炭素量が０．００１０％（１０ｐｐｍ）よ
りも少なくなると二次加工割れが発生する。この二次加
工割れを避けるためには炭素量として０．００１０％（
１０ｐｐｍ）以上なければならないことになる。熱間圧
延時の捲取温度の効果について、次にのべる。
第５図中に記されている実験Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉの
実験をおこない種々の工程における捲取温度と内部摩擦
測定による残存固溶窒素量との関係を調査した。非時効
性鋼板を製造しようとする本発明においては、熱延板に
なつた状態において窒素は．ＡｌＮとして析出してしま
い実質的に固溶窒素がない状態にしなければならない。
実験Ｄ，Ｅ，Ｆ，は炭素量がそれぞれ０．０４５％、０
．００８％、０．００２％のＡ１キルド鋼を連続鋳造し
常温にまで一旦冷却されたスラブを１２５０℃に加熱し
てから連続熱間圧延をして種々の捲取温度で捲取り固溶
窒素量を測定した。その結果を第５図に示す。実験Ｄの
炭素量０．０４５％の場合には固溶窒素を５ｐｐｍ以下
にしようとすれば捲取温度は６５０′Ｃ以上必要であり
、実験Ｅの炭素量０．００８％の場合には、固溶窒素量
を５ｐｐｍ以下にするためには捲取温度６２５℃以上に
する必要がある。本発明の実験Ｆの場合には炭素が０．
００２０％と非常に低いので、固溶窒素量を５ｐｐｍ以
下にするためには５８０℃以上であればよい。炭素量が
低くなれば固溶窒素量を下げるための捲取温度の下限が
下がる理由は必ずしも明らかではないが、次のように考
えている。即ちＡ］Ｎの析出速度はオーステナイト領域
よりもフ●工ライト領域の方が格段に早く、又フエイラ
イト領域内では高温ほど早いので炭素量が低くてＡｒ３
変態点が高い本発明の場合には、ＡｌＮの析出速度の早
い高温のフェライト領域内での滞在時間が長くなりＡ］
Ｎの析出がより促進されるためであると思われる。次に
、実験Ｇは炭素量０．００２０％のＡ１キルド鋼を通常
の加熱温度より低い１１００℃の温度で加熱しＮとＮが
完全に固溶していない状態で熱間圧延して５５０℃で捲
取つた。
この場合の固溶窒素は５５０℃といつた低温捲取である
にもかかわらず？Ｐｍ以下と極めて低かつた。このよう
に低温加熱による，Ａ］Ｎ析出の促進は捲取温度の下限
を下げるのに極めて有効である。更に実験Ｈは炭素量０
．００２％のＮキルド鋼を連続鋳造し得られた高温のス
ラブ（約１０５０℃）をＡｒ３変態点（約８８０℃）以
上の温度に保ちつつ１１００℃の加熱炉に３紛入れてお
いてから熱間圧延をして６１０゜Ｃで捲取つた。
この場合には熱間圧延時においてＡ１とＮはほぼ完全に
分解固溶していたはずであるが、６１０℃の捲取温度で
ＡｌＮは充分に析出して固溶窒素量はかＰｍ以下になる
ことがわかつた。最後に実験１は炭素量０．００２％の
Ａ１キルド鋼を連続鋳造し得られた高温のスラブを８０
０℃まで空冷してその温度で２時間保持してから１１０
０℃に加熱して、しかるのちに連続熱間圧延をして５５
０℃で捲取つた。
この場合にはＡｒ３変態点以下の８００℃でＡｌＮは完
全に析出し、続いての１１００℃の低温加熱ではＡＩ＜
１５Ｎは分解して完全固溶の状態にはならず一部は．Ａ
ｌＮとして析出した状態から熱間圧延したものである。
結果として５５０℃の捲取温度でも固溶窒素は１ｐｐｍ
にまで下つている。以上のことをまとめると炭素量が本
発明のように０．００１０−０．００３５％と低い場合
には、ＳＯｌＡｌ量が．０．０１８％と少量であつても
捲取温度が５８０゜Ｃ以上であれば、たとえば連続熱間
圧延前でにとＮが完全固溶の状態であつても捲取つた熱
延板中の固溶窒素量は５ｐｐｍ以下と充分に低くするこ
とができる。又、既に一部のＮとＮがＡｌＮとして析出
して！いる状態から連続熱間圧延をする楊合には、５３
０℃以上の捲取温度で充分に固溶窒素は下げることが出
来るのである。尚、ＳＯｌＡＩ量は多くなればより完全
に非時効化にできるが、コスト高になるので本発明にお
いては、ＳＯｌＡｌ量の上限を０．０９０％と・した。
本願発明において深絞り加工性を上げるために炭素量を
０．００３５％（３５ｐｐｍ）以下に限定したものであ
るが、一層、深絞り加工性を上げるための方法を検討し
、そのための技術条件を確立したので以下にのべる。炭
素量が０．００２％のものと０．０４５％のＡ１キルド
鋼を熱処理に先立ち種々の圧下率にて冷延し、その後８
５０℃×５Ｓ（加熱速度は１０′ＣＩＳと１００ルＣ１
ｓ）の均熱を施して冷延圧下率に対するｙ値の変化を調
査した。
その結果を第６図に示す。炭素量が０．０４５％と高い
場合０）には、７０％の圧下率のときに最もｙ値は高く
なるが、絶対値としてはあまり高くはならない。ところ
が炭素量が０．００２％（Ｋ，）Ｌ）になると、８０％
の圧下率のときにｙ値の極めて高いピーク値を持つこと
がわかつた。この場合、ピーク値に対応する圧下率は熱
処理時の加熱速度の影響はほとんどない。しかし、ｙ値
の絶対値は加熱速度が高い方０．）がｙ値は高くなる。
通・常冷延鋼板の製造工程において採用されている圧下
率は７０％前後であるが、第６図に示すように炭素量が
低く０．００３５％以下になると７５％〜８５％の場合
のｙ値は通常の圧下率のｙ値よりも極めて高くなるおで
ある。なお、特に本発明においては、冷間圧延の圧下率
の限定は不要であるが、強いて下限を示すとすれば第６
図に示す比較例〕ョの最高７値と同一水準の材質を得る
ためには圧下率を５５％以上確保すればよい。
次に、本発明の極低炭素Ａｌキルド鋼において、確実に
より高いｙ値を確保するためのもう一つの技術について
検討した。
それは連続熱処理時の加熱速度の効果である。炭素量が
０．００１９％（１９ｐｐｍ）のＮキルド鋼を７０％の
圧下率で冷延後連続熱処理を施すに際して６００℃から
均熱温度までの加熱速度を１００ＣＩＳから２０００Ｃ
１Ｓまで変化させてｙ値を調査した。その結果を第７図
に示す。（Ｍ：７００しＣＸ１５Ｓ均熱、Ｎ：８５００
ＣＸ５Ｓ均熱）これによると、加熱速度が４（代）ノＳ
以上になるとｙ値は徐々に高くなりはじめ５０〜６０℃
ノＳになると一定の高いｙ値に近ずいてくる。更に均熱
温度は高い方が、加熱速度を高くして〒値を高める効果
はよソー層大きくなる。特にこの極低炭素Ｎキルド鋼に
おいて、加熱速度を高めるとｙ値がどうして高くなるの
かその機構は必ずしも明らかではないが、加熱速度を高
めることによつてｙ値を高めるのに好ましい結晶方位を
持つた粒がより成長しやすくなるためであろう。なお、
加熱速度は前述したようにｒ値を高めるためには、４０
℃１ｓｅｃ以上が好ましいが、ｒ値１．５以上の深絞り
用鋼板を得るには通常連続焼鈍の加熱速度下限３℃Ｉｓ
ｅｃ以上であればよい。
以上、極低炭素Ａ１キルド鋼を使用して非時効性で深絞
り加工性の優れた冷延鋼板の連続熱処理による製造方法
をのべたが、この材料は過時効処理炉が既についている
連続焼鈍炉を通板しても、本発明内容の特徴は何らそこ
なわれるものではない。更に、本発明の材料を電気錫鍍
金用原板製造の連続焼鈍ラインや熱せき亜鉛鍍金ライン
を通板して鍍金用鋼板としても使用しても本発明の技術
は充分に発揮されるものである。次に実施例を挙げて本
発明を説明する。
実施例１ （１）Ｃ：０．００２０％、Ｍｎ：０．２８％、Ｎ：０
．００２９％、（２）Ｃ：０．００２０％、Ｍｎ：０．
２４％、ＳＯｌＡｌ：０．０１８％、Ｎ：０．００５０
％、（３）Ｃ：０．００２０％、Ｍｎ：０．２４％、Ｓ
ＯｌＡｌ：０．０５９％、Ｎ：０．００４７％、（４）
Ｃ：０．００８０％、Ｍｎ：０．２５％、ＳＯｌＡｌ：
０．０５３％、Ｎ：０．００５２％、の成分を有する４
種類の溶鋼を転炉、及び脱ガス装置によつて作り、これ
らを連続鋳造した。
得られたスラブは常温にまで冷却後、１２５（代）又は
１１００′Ｃに加熱後、捲取温度を変化させながら連続
熱間圧延をおこなつて２．８？の熱延板を作つた。尚、
連続鋳造後の１０５０℃の高温スラブを直接１１０（代
）の加熱炉に入れてから連続熱間圧延をしたり、連続鋳
造後や温度が下つて８００℃のスラブをその温度で２ｈ
ｒ保熱後１１００′Ｃの加熱炉に入れて加熱後連続熱間
圧延をする実験も同時におこなつた。
このようにして得られた２．８０７ｍの熱延板は酸洗後
冷間圧延によつて０．８０順と０．６ｈに圧延し連続熱
処理を施した。
連続熱処理の条件は４００℃以上の加熱速度が約１０続
Ｃ１ｓｅｃと１００℃Ｉｓｅｃであり、均熱温度は７０
０℃刈５ｓｅｃ１７０（代）×４（ト）Ｅｃｌ８５Ｏ℃
×５ｓｅｃでおこなつた。又、その冷却は約１ＣｆＣＩ
ｓｅｃ又は１５（代）Ｉｓｅｃの速度で冷却した。又、
比較のために、均熱後４０（代）／１２（ト）Ｅｃの過
時効処理を施した場合についても検討した。
何れｌの材料も１．０％の調質圧延を施して材質調査を
した。これらの実験の条件及び得られた材質特性は次表
に示すとうりである。これによると、ＳＯｌＡｌを含有
しない１はＡ．Ｉ（時効指数）が４．８ｋ９１ｗ０ｉと
かなり高く非時効性鋼板とはならない。
ＳＯｌ．Ａｌ量が０．０１８％以上（２〜１５）であれ
ば炭素量の多い１０，１１の場合と加熱温度に対する捲
取温度が低い９の場合を除いて時効指数は３ｋ９１Ｔ１
０Ｍ以下になることがわかる。又、加熱温度が１２５０
℃でにとＮが完全固溶している本発明の場合（２〜８お
よび１２もＡ１とＮＩが完全固溶しているのでこのグル
ープに入る）には、５９０℃以上の捲取温度で３ｋ９１
ｉ以下のＡ．Ｉになる。更に、１１００℃の低温加熱の
場合（１３，１４，１５）には、５５０℃の捲取温度で
非時効性が確保されるのがわかる。一方、炭素量の多い
１０，１１の７値は８５０℃の高温均熱であつてもｙは
１．６０以下と低い値にとどまるが炭素量が低い０．０
０２％の場合（２〜８および１２〜１５）には、１．６
０より高い値を持つ。
ｙ値は均熱温度が高くなるが、更に、４００℃から均熱
温度・までの加熱速度が１００にＣ１ｓｅｃと速い場合
（４，７，８，１３，１４，１５）に一層ｙ値は高くな
ることと、冷延圧下率が８０％になれば（４，７，１４
）更にｙ値は高くなることがわかる。最もｙ値の高くな
る条件の場合（４，７，１４）には２．４０以上の７値
が得られる。本発明の場合には過時効処理は必要ないが
、７の例で示すように過時効処理相当の熱処理が仮に加
えられても本発明の本質特性は変るものではない。二次
加工割れは炭素量０．００２０％含有する本発明の場合
は全く発生しない。
このように本発明の方法で連続熱処理すれば過時効処理
がなくとも非時効性て深絞り加工性の優れた冷延鋼板が
製造できる。
【図面の簡単な説明】
第１図は実験熱処理パターンを示す図、第２図は鋼板の
炭素量とｙ値の関係を示す図、第３図は第１図のＡ熱処
理パターン材における炭素量と，Ａ．Ｉの関係を示す図
、第４図は同じくＡ熱処理パターン材における炭素量と
二次加工割れの関係を示す図、第５図は炭素量と捲取温
度の固溶窒素量に及ぼす影響を示す図、第６図は圧下率
とｙ値の関係を示す図、第７図は加熱速度とｙ値の関係
を示す図。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 成分が０．００１０≦Ｃ≦０．００３５、Ｍｎ≦０
    ．４５、０．０１５≦ＳｏｌＡｌ≦０．０９０であるア
    ルミキルド鋼スラブを、ＡｌとＮが完全固溶状態にある
    温度域から連続熱間圧延し、５８０℃以上の温度で捲取
    り、ＡｌＮを析出させ固溶Ｎ量が５ｐｐｍ以下含有する
    熱延板となし、ついで冷間圧延した後、加熱して６８０
    ℃〜９００℃の均熱温度に短時間保持し、しかる後冷却
    することを特徴とする非時効性で、かつ深絞り加工性の
    優れた連続熱処理による冷延鋼板の製造方法。 ２ 成分が０．００１０≦Ｃ≦．００３５、Ｍｎ≦０．
    ４５、０．０１５≦ＳｏｌＡｌ≦０．０９０であるアル
    ミキルド鋼スラブを、ＡｌＮが一部析出状態にある温度
    域から連続熱間圧延し、５３０℃以上の温度で捲取り、
    ＡｌＮを析出させ固溶Ｎ量が５ｐｐｍ以下含有する熱延
    板となし、ついで冷間圧延した後、加熱して６８０℃〜
    ９００℃の均熱温度に短時間保持し、しかる後冷却する
    ことを特徴とする非時効性で、かつ深絞り加工性の優れ
    た連続熱処理による冷延鋼板の製造方法。
JP53129071A 1978-10-21 1978-10-21 非時効性で、かつ深絞り加工性の優れた連続熱処理による冷延鋼板の製造方法 Expired JPS6044376B2 (ja)

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