JPS62176603A - プラネタリ−ミルライン圧延方法 - Google Patents
プラネタリ−ミルライン圧延方法Info
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- JPS62176603A JPS62176603A JP61016724A JP1672486A JPS62176603A JP S62176603 A JPS62176603 A JP S62176603A JP 61016724 A JP61016724 A JP 61016724A JP 1672486 A JP1672486 A JP 1672486A JP S62176603 A JPS62176603 A JP S62176603A
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- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
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- B21B13/00—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories
- B21B13/18—Metal-rolling stands, i.e. an assembly composed of a stand frame, rolls, and accessories for step-by-step or planetary rolling; pendulum mills
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- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B39/02—Feeding or supporting work; Braking or tensioning arrangements, e.g. threading arrangements
- B21B39/10—Arrangement or installation of feeding rollers in rolling stands
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、金属材料をプラネタリ−ミルで圧延する際に
生ずるストリップのクラウンのうち、いわゆるエツジド
ロップを軽減し、かつ局部的な肉厚部分を生じさせない
厚み偏差の少ないストリップを得るプラネタリ−ミルラ
イン圧延方法に関するものである。
生ずるストリップのクラウンのうち、いわゆるエツジド
ロップを軽減し、かつ局部的な肉厚部分を生じさせない
厚み偏差の少ないストリップを得るプラネタリ−ミルラ
イン圧延方法に関するものである。
（従来の技術）
ホットストリップを生産する圧延機には、タンデムミル
、ステツケルミル、プラネタリ−ミルなどがある。これ
らの圧延機で生産されるホットストリップには、幅方向
に厚み偏差が必ずあり、これはクラウンと呼ばれている
っストリップのクラウンはセンタークラウンと呼ばれる
幅中央部のなだらかな中高クラウンと、側端部近くで急
激に厚みの薄くなるエツジドロップとに分けられる。タ
ンデムミルではクラウンを改善する方法として仕上圧延
機列において、ワークロール、バックアップロールのロ
ールベンダーを使用する方法、Ｈｅミルと呼ばれる６段
圧延機を使用する方法、ワークロールにテーパをつけて
圧延する方法などが知られている。従来のタンデムミル
圧延に関する研究によれば仕上圧延機列において、製品
クラウンにＦ’ＦＪを及ぼすスタンドは、後段のスタン
ドだけであり、板厚の厚い仕上圧延機列前段スタンドが
製品クラウンに及ぼす影響は少ないことが知られている
。実献こうした観点からタンデムミルでは仕上圧延機列
のうち後段のスタンドのみを形状制御機能のある圧延機
に改造することがなされており、これにより相当な効果
を上けている。
、ステツケルミル、プラネタリ−ミルなどがある。これ
らの圧延機で生産されるホットストリップには、幅方向
に厚み偏差が必ずあり、これはクラウンと呼ばれている
っストリップのクラウンはセンタークラウンと呼ばれる
幅中央部のなだらかな中高クラウンと、側端部近くで急
激に厚みの薄くなるエツジドロップとに分けられる。タ
ンデムミルではクラウンを改善する方法として仕上圧延
機列において、ワークロール、バックアップロールのロ
ールベンダーを使用する方法、Ｈｅミルと呼ばれる６段
圧延機を使用する方法、ワークロールにテーパをつけて
圧延する方法などが知られている。従来のタンデムミル
圧延に関する研究によれば仕上圧延機列において、製品
クラウンにＦ’ＦＪを及ぼすスタンドは、後段のスタン
ドだけであり、板厚の厚い仕上圧延機列前段スタンドが
製品クラウンに及ぼす影響は少ないことが知られている
。実献こうした観点からタンデムミルでは仕上圧延機列
のうち後段のスタンドのみを形状制御機能のある圧延機
に改造することがなされており、これにより相当な効果
を上けている。
プラネタリ−ミルは比較的大径のバックアップロールの
回りに多数の比較的小径の遊星ロールを配置した圧延機
でありスラブは１ないし３セツトのフィードロールによ
り圧延された後、遊星ロールに送り込まれる。被圧延材
は遊星ロールにより数十回の小圧下を受ける結果、圧下
率９０％以上の大圧下率の圧延がプラネタリ−ミルでは
可能となる。従ってプラネタリ−ミルはタンデムミルの
粗圧延機列後半と仕上圧延機列の機能をプラネタリ−ミ
ル１スタンドではたしている。第１図はプラネタリ−ミ
ルラインの１例を示す図である。
回りに多数の比較的小径の遊星ロールを配置した圧延機
でありスラブは１ないし３セツトのフィードロールによ
り圧延された後、遊星ロールに送り込まれる。被圧延材
は遊星ロールにより数十回の小圧下を受ける結果、圧下
率９０％以上の大圧下率の圧延がプラネタリ−ミルでは
可能となる。従ってプラネタリ−ミルはタンデムミルの
粗圧延機列後半と仕上圧延機列の機能をプラネタリ−ミ
ル１スタンドではたしている。第１図はプラネタリ−ミ
ルラインの１例を示す図である。
プラネタリ−ミルの圧延反力は、大圧下率の圧延にもか
かわらず非常に小さく、かつ大径のバックアップロール
を具えているため、センタークラウンは非常に小さく、
トータルクラウンのうちほとんどはエツジドロップであ
る。
かわらず非常に小さく、かつ大径のバックアップロール
を具えているため、センタークラウンは非常に小さく、
トータルクラウンのうちほとんどはエツジドロップであ
る。
フィードロールのクラウンは第６図の如く、なにもつけ
ないストレートクラウンか、第７図の如く、ロールの弾
性変形を補正するだめの２次曲線か、正弦曲線の凸クラ
ウンがつけられていた。
ないストレートクラウンか、第７図の如く、ロールの弾
性変形を補正するだめの２次曲線か、正弦曲線の凸クラ
ウンがつけられていた。
プラネタリ−ミルのクラウン特性に関してたとえば、「
塑性と加工」誌Ｖｏｌ ２２、−２４７ 、１９８１−
８ 、 ｐ ８３９〜８４６に「遊星圧延された板の形
状。
塑性と加工」誌Ｖｏｌ ２２、−２４７ 、１９８１−
８ 、 ｐ ８３９〜８４６に「遊星圧延された板の形
状。
性状」と題する報告において、多くの要因がクラウンに
影響すると考えられるとの記載がある。また特開昭５１
−６６２６３号により、クラウン制御可能な遊星圧延機
は、２重遊星ロール群をもつ遊星圧延機においてバック
アップロールのクラウンを可変にしたものが知られてい
る。
影響すると考えられるとの記載がある。また特開昭５１
−６６２６３号により、クラウン制御可能な遊星圧延機
は、２重遊星ロール群をもつ遊星圧延機においてバック
アップロールのクラウンを可変にしたものが知られてい
る。
（発明が解決しようとする問題点）
前記「塑性と加工」誌記載の文献にはクラウン改善に対
する指針は開示されていない。また特開昭５１−６６２
６３号記載の圧延機は、１重の遊星ロール群シカ持たな
いセンシマ一式プラネタリ−ミルには適応できずまた２
重遊星ロール群をもつプラネタリ−ミルでも大幅な改造
が必要となるので、このような改造は実施が極めて困難
である。
する指針は開示されていない。また特開昭５１−６６２
６３号記載の圧延機は、１重の遊星ロール群シカ持たな
いセンシマ一式プラネタリ−ミルには適応できずまた２
重遊星ロール群をもつプラネタリ−ミルでも大幅な改造
が必要となるので、このような改造は実施が極めて困難
である。
まだプラネタリ−ミル圧延においてストリップの幅がた
とえば５フイートの場合にその端から５０〜１５（ｌｌ
ｌｆｉの位置で局部的に厚みが増加する場合がある。こ
れはプラネタリ−ミルに被圧延材を送や込むときに、フ
ィードロール通過後の被圧延材のクラウンを平坦にした
場合においても生じる現象であり、従来この種の原因に
ついては全く明らかにされていなかった。その原因とし
て、比較的細い遊星ロールの曲がりによるものではない
かなどの推測もされたが、原因がわからず従ってその対
策はまったくとられていない。こうした局部的に厚みが
増加する場合、一般的にストリップの板波形状は厚みの
厚い部分がむしろ中伸びや２番伸びになる傾向にあるが
、通常の圧延で薄くなった部分に板波が生ずるという常
識にまったく相反する現象がみられた。
とえば５フイートの場合にその端から５０〜１５（ｌｌ
ｌｆｉの位置で局部的に厚みが増加する場合がある。こ
れはプラネタリ−ミルに被圧延材を送や込むときに、フ
ィードロール通過後の被圧延材のクラウンを平坦にした
場合においても生じる現象であり、従来この種の原因に
ついては全く明らかにされていなかった。その原因とし
て、比較的細い遊星ロールの曲がりによるものではない
かなどの推測もされたが、原因がわからず従ってその対
策はまったくとられていない。こうした局部的に厚みが
増加する場合、一般的にストリップの板波形状は厚みの
厚い部分がむしろ中伸びや２番伸びになる傾向にあるが
、通常の圧延で薄くなった部分に板波が生ずるという常
識にまったく相反する現象がみられた。
幅方向で局部的に厚みが変動したストリップをリロール
すると複雑な局部的伸びを生じ、形状制御技術も局部伸
びには現在充分に対応できないため、リロール用材料と
しては不適当である。
すると複雑な局部的伸びを生じ、形状制御技術も局部伸
びには現在充分に対応できないため、リロール用材料と
しては不適当である。
以上述べたような、従来のプラネタリ−ミルライン圧延
においては、ストリップクラウンのうち、エツジドロッ
プを減少させ局部的な厚みの増加を防ぐ適当な手段は知
られていなかった。
においては、ストリップクラウンのうち、エツジドロッ
プを減少させ局部的な厚みの増加を防ぐ適当な手段は知
られていなかった。
（問題点を解決するだめの手段）
本発明はプラネタリ−ミルライン圧延において、前記エ
ツジドロップを減少させ、局部的な厚み増加を防ぐこと
を目的とし、特許請求の範凹記載のフィードロールを組
込み、プラネタリ−ミルライン圧延することを特徴とす
ることにより、前記目的を達成することができる。すな
わち本発明はプラネタリ−ミルラインによる圧延におい
て、フイ−トロールのクラウン形状を中央部は平坦ある
いはロールの曲がりを補正するクラウンをつけ、有効圧
延幅側端部からフィードロール中央のロールギャップに
よって決まるある深さだけロールセンター寄りに入った
位置の直径を中央部に比較して１〜１０％増加させ、さ
らにその外側の直径を漸減させて、有効圧延幅側端部の
直径を中央部より小さくした形状にしたフィードロール
を組込み、プラネタリ−ミルライン圧延することを特徴
とすることによゆ、ストリップのクラウンをほぼ完全に
フラットにするプラネタリ−ミルライン圧延方法に関す
るものである。
ツジドロップを減少させ、局部的な厚み増加を防ぐこと
を目的とし、特許請求の範凹記載のフィードロールを組
込み、プラネタリ−ミルライン圧延することを特徴とす
ることにより、前記目的を達成することができる。すな
わち本発明はプラネタリ−ミルラインによる圧延におい
て、フイ−トロールのクラウン形状を中央部は平坦ある
いはロールの曲がりを補正するクラウンをつけ、有効圧
延幅側端部からフィードロール中央のロールギャップに
よって決まるある深さだけロールセンター寄りに入った
位置の直径を中央部に比較して１〜１０％増加させ、さ
らにその外側の直径を漸減させて、有効圧延幅側端部の
直径を中央部より小さくした形状にしたフィードロール
を組込み、プラネタリ−ミルライン圧延することを特徴
とすることによゆ、ストリップのクラウンをほぼ完全に
フラットにするプラネタリ−ミルライン圧延方法に関す
るものである。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明者らはプラネタリ−ミルの圧延挙動を詳細に実験
し、検討した結果、プラネタリ−ミルの圧延ストリップ
のクラウンは被圧延材の３次元的な変形に大きく左右さ
れており、被圧延材の幅広がり分布と長手伸び分布の複
合でストリップクラウンがほぼ決まることを見出した。
し、検討した結果、プラネタリ−ミルの圧延ストリップ
のクラウンは被圧延材の３次元的な変形に大きく左右さ
れており、被圧延材の幅広がり分布と長手伸び分布の複
合でストリップクラウンがほぼ決まることを見出した。
すなわち従来のプラネタリ−ミルラインの圧延方法の問
題点であるエツジドロップの生ずる部分では被圧延材の
量が不足しており、局部的厚み増加部分では被圧延材の
量が過多であるということがわかった。そこで本発明者
らは、第２図に示すようにプラネタリ−ミルラインによ
る圧延において、フィードロール２のクラウンを中央部
３は平坦、あるいはロールの曲がりを補正する若干のク
ラウンをつけ、有効圧延幅側端部からフィードロール２
中央のロールギャップによって決まるある深さだけロー
ルセンター寄９に入った位置４の厚みを中央部３に比較
して１〜１０％盛り上がらせて、盛り上り部４を形成し
さらに側端部外方に向ってテーパをつけることにより、
フィードロール圧延後プラネタリ−圧延によるストリッ
プクラウンを平坦にすることができることを見出しだ。
題点であるエツジドロップの生ずる部分では被圧延材の
量が不足しており、局部的厚み増加部分では被圧延材の
量が過多であるということがわかった。そこで本発明者
らは、第２図に示すようにプラネタリ−ミルラインによ
る圧延において、フィードロール２のクラウンを中央部
３は平坦、あるいはロールの曲がりを補正する若干のク
ラウンをつけ、有効圧延幅側端部からフィードロール２
中央のロールギャップによって決まるある深さだけロー
ルセンター寄９に入った位置４の厚みを中央部３に比較
して１〜１０％盛り上がらせて、盛り上り部４を形成し
さらに側端部外方に向ってテーパをつけることにより、
フィードロール圧延後プラネタリ−圧延によるストリッ
プクラウンを平坦にすることができることを見出しだ。
この場合フィードロール側端部の盛り上り部４とテーパ
部５の角度の選択を誤まると、ストリップのクラウン分
布に局部的な厚肉部が現われるっただし通常の場合圧延
の条件は基準化されており、圧延φ件によってフィード
ロール側端部の形状を適宜選択することは容易である。
部５の角度の選択を誤まると、ストリップのクラウン分
布に局部的な厚肉部が現われるっただし通常の場合圧延
の条件は基準化されており、圧延φ件によってフィード
ロール側端部の形状を適宜選択することは容易である。
たとえば板ｅＩａ１．５ｍの圧延でプラネタリ−ミル本
体に入る被圧延材の厚みが８３簡の場合フィードロール
有効圧延幅側端部から１００鰭入った位置から直径を漸
減させるのが最適である。又プラネタリ−ミル本体に入
る被圧延材の厚みが５５簡のときフィードロール有効圧
延幅側端部から８９ｍｍ入った位置から直径を漸減させ
るのが最適である。フィー−トロールの他の形状として
第３図に示すようにフィードロールの側端部からある深
さ入った位置の盛り上り部４とテーパ部５はどちらか一
方であっても同様な効果を得ることができる。また第４
図に示すように盛り上り部４とテーパ部５を上下ロール
で異なった片側に設けても同様な効果を得ることができ
る。
体に入る被圧延材の厚みが８３簡の場合フィードロール
有効圧延幅側端部から１００鰭入った位置から直径を漸
減させるのが最適である。又プラネタリ−ミル本体に入
る被圧延材の厚みが５５簡のときフィードロール有効圧
延幅側端部から８９ｍｍ入った位置から直径を漸減させ
るのが最適である。フィー−トロールの他の形状として
第３図に示すようにフィードロールの側端部からある深
さ入った位置の盛り上り部４とテーパ部５はどちらか一
方であっても同様な効果を得ることができる。また第４
図に示すように盛り上り部４とテーパ部５を上下ロール
で異なった片側に設けても同様な効果を得ることができ
る。
次に本発明を実施例について説明する。
（実施例）
本発明方法によるプラネタリ−ミルラインを用いてＳＵ
Ｓ ３０４を熱間圧延した。
Ｓ ３０４を熱間圧延した。
第８図は本発明方法と従来の圧延方法による板幅１０５
０ｍｍの被圧延材のフィードロール後のクラウン形状を
示す横断面図である。第８図（ａ） 、 （ｂ）は夫々
従来法による被圧延材のフィードロール後のクラウン形
状を示す図で、（ａ）は第６図に示すごとくクラウンを
なにもつけないストレートクラウン形状のフィードロー
ルによるフィードロール後の被圧延材のクラウン形状を
示す図で、板厚８３簡の平坦な形状を示す。（ｂ）は第
７図に示すごとく２次曲線か、正弦曲線の凸クラウンが
つけられたフィードロールによるフィードロール後の被
圧延材のクラウン形状を示す図で、幅中央の板厚８３篩
。
０ｍｍの被圧延材のフィードロール後のクラウン形状を
示す横断面図である。第８図（ａ） 、 （ｂ）は夫々
従来法による被圧延材のフィードロール後のクラウン形
状を示す図で、（ａ）は第６図に示すごとくクラウンを
なにもつけないストレートクラウン形状のフィードロー
ルによるフィードロール後の被圧延材のクラウン形状を
示す図で、板厚８３簡の平坦な形状を示す。（ｂ）は第
７図に示すごとく２次曲線か、正弦曲線の凸クラウンが
つけられたフィードロールによるフィードロール後の被
圧延材のクラウン形状を示す図で、幅中央の板厚８３篩
。
有効圧延幅側端部の板厚８５譲の正弦曲線クラウン形状
を示す。
を示す。
第８図（ｃ） 、 （（］） 、 （ｅ） 、 （ｆ）
図は夫々本発明方法によるものである。（Ｃ）は前記第
２図に示すクラウン形状のフィードロールによるフィー
ドロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、中央
板厚８３闘、前記フィードロールの盛り上り部により生
じた薄肉部の板厚７８簡、テーパ部により生じたテーバ
部有効圧延幅側端部の板厚８５朋のクラウン形状を示す
。なお薄肉部の板幅方向の位置は、板厚の厚い板は、薄
い板よりも板幅中心に近くなる。
図は夫々本発明方法によるものである。（Ｃ）は前記第
２図に示すクラウン形状のフィードロールによるフィー
ドロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、中央
板厚８３闘、前記フィードロールの盛り上り部により生
じた薄肉部の板厚７８簡、テーパ部により生じたテーバ
部有効圧延幅側端部の板厚８５朋のクラウン形状を示す
。なお薄肉部の板幅方向の位置は、板厚の厚い板は、薄
い板よりも板幅中心に近くなる。
（山は前記第３図に示すクラウン形状のフィードロール
によるフィードロール後の被圧延材のクラウン形状を示
す図で、中央板厚８３關、薄肉部の板厚７８ｍ、テーパ
部有効圧延幅側端部の板厚８５闘のクラウン形状を示す
。（ｅ）は、第５図に示すフィードロールのクラウン形
状が、前記第２図に示す形状のものと、他の形状をスト
レートクラウンの形状のフィードロールによるフィード
ロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、中央板
厚８３■、薄肉部の板厚７８ｍ、テーパ部有効圧延幅側
端部の板厚８５鰭のクラウン形状を示す。「）は前記第
４図に示すクラウン形状のフィードロールによるフィー
ドロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、中央
板厚８３鰭、薄肉部の板厚７８１１１トテ一パ部有効圧
延幅側端部の板厚６５ｍのクラウン形状を示す。
によるフィードロール後の被圧延材のクラウン形状を示
す図で、中央板厚８３關、薄肉部の板厚７８ｍ、テーパ
部有効圧延幅側端部の板厚８５闘のクラウン形状を示す
。（ｅ）は、第５図に示すフィードロールのクラウン形
状が、前記第２図に示す形状のものと、他の形状をスト
レートクラウンの形状のフィードロールによるフィード
ロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、中央板
厚８３■、薄肉部の板厚７８ｍ、テーパ部有効圧延幅側
端部の板厚８５鰭のクラウン形状を示す。「）は前記第
４図に示すクラウン形状のフィードロールによるフィー
ドロール後の被圧延材のクラウン形状を示す図で、中央
板厚８３鰭、薄肉部の板厚７８１１１トテ一パ部有効圧
延幅側端部の板厚６５ｍのクラウン形状を示す。
第９図は第８図（ａ） ＋ （ｂ） 、 （ｃ） ＋
（（１） ＋ （ｅ） ＋ （’ｆｌに示したフィード
ロール後の被圧延材のクラウン形状のものを、プラネタ
リ−ミルで圧延した後の板中心から幅方向の位置と、ス
トリップクラウン形状の板厚偏差（μｍ）との関係を示
す図である。第９図より従来方法による第８図（ａ）
、 （ｂ）のフィードロール後の被圧延材クラウン形状
が、平坦な場合及び正弦曲線クラウン形状のものは、第
９図（ａ）、■）に示すごとく大きなエツジドロップが
あり、しかも局部的な板厚の増加がある。本発明方法に
よる第８図（ｃ） ＋ （ｄ） 、（ｅ） ＋ （ｆ）
に示したフィードロール通過後の被圧延材のクラウン形
状が、中央部が平坦・有効圧延幅側端部からある深さの
位置の板厚を薄くし、有効圧延幅側端部の板厚を漸増さ
せテーバ部有効圧延幅側端部の板厚を中央厚板より厚く
したクラウン形状のものは第８図（Ｃ） ＋ （ω＋
（ｅ） 、（ｆ）に示すごとくエツジドロップは減少し
局部的な増加はまったくなく、なめらかなりラウン形状
になっており板波形状は非常に平坦であった。
（（１） ＋ （ｅ） ＋ （’ｆｌに示したフィード
ロール後の被圧延材のクラウン形状のものを、プラネタ
リ−ミルで圧延した後の板中心から幅方向の位置と、ス
トリップクラウン形状の板厚偏差（μｍ）との関係を示
す図である。第９図より従来方法による第８図（ａ）
、 （ｂ）のフィードロール後の被圧延材クラウン形状
が、平坦な場合及び正弦曲線クラウン形状のものは、第
９図（ａ）、■）に示すごとく大きなエツジドロップが
あり、しかも局部的な板厚の増加がある。本発明方法に
よる第８図（ｃ） ＋ （ｄ） 、（ｅ） ＋ （ｆ）
に示したフィードロール通過後の被圧延材のクラウン形
状が、中央部が平坦・有効圧延幅側端部からある深さの
位置の板厚を薄くし、有効圧延幅側端部の板厚を漸増さ
せテーバ部有効圧延幅側端部の板厚を中央厚板より厚く
したクラウン形状のものは第８図（Ｃ） ＋ （ω＋
（ｅ） 、（ｆ）に示すごとくエツジドロップは減少し
局部的な増加はまったくなく、なめらかなりラウン形状
になっており板波形状は非常に平坦であった。
本発明は、センシマ一式プラネタリ−ミルに限らず、２
重の遊星ロール群をもつクルッププラッツア一式プラネ
タリ−ミルにも当然適応できる。
重の遊星ロール群をもつクルッププラッツア一式プラネ
タリ−ミルにも当然適応できる。
また本発明はプラネタリ−ミルと圧延機構が等しいダブ
ルスリーハイミル、ペンデュラルミル、ＤＳＷミルでも
適応できる。
ルスリーハイミル、ペンデュラルミル、ＤＳＷミルでも
適応できる。
（発明の効果）
本発明方法によれば、プラネタリ−ミルラインによる圧
延において、ストリップクラウンをエツジドロップの少
ない、局部的な厚み変動も少ない、なめらかな形状に圧
延することができ、冷間圧延用素材としても熱間圧延製
品としてもきわめて良い品質のストリップを生産するこ
とができる。また本発明方法ではフィードロールの形状
を研削により整えるだけで実施できるから、投資金塗も
きわめて少なく、従って本発明方法によって大きな経済
効果を上げることができる。
延において、ストリップクラウンをエツジドロップの少
ない、局部的な厚み変動も少ない、なめらかな形状に圧
延することができ、冷間圧延用素材としても熱間圧延製
品としてもきわめて良い品質のストリップを生産するこ
とができる。また本発明方法ではフィードロールの形状
を研削により整えるだけで実施できるから、投資金塗も
きわめて少なく、従って本発明方法によって大きな経済
効果を上げることができる。
第１図は、プラネタリ−ミルラインの一例を示す縦断面
図。 第２図、第３図、第４図、第５図は、夫々本発明方法に
用いられるフィードロールの形状を示す横断面図・ 第６図、第７図は、夫々従来方法に用いられるフィード
ロールの形状を示す横断面図。 第８図は、本発明方法と従来方法によるフィードロール
後の被圧延材のクラウン形状を示す横断面図− 第９図は、第８図に示したクラウン形状のものを、プラ
ネタリ−ミルで圧延後の板中心から幅方向の位置と、被
圧延材クラウン形状の板厚偏差（μｍ）との関係を示す
図である。 ｌ・・・被圧延材、２・・・フィードロール、３・・・
中央部、４・・・盛り上り部、５・・・テーパ部、６・
・・遊星ロール、７・・・エツジングロール、８・・・
プラニツシングロールＩ９・・・圧延ストリップ。 特許出願人 日本冶金工業株式会社 代 地 人 弁理士 村 １） 政 治キ１１！
４成硬 ζ
図。 第２図、第３図、第４図、第５図は、夫々本発明方法に
用いられるフィードロールの形状を示す横断面図・ 第６図、第７図は、夫々従来方法に用いられるフィード
ロールの形状を示す横断面図。 第８図は、本発明方法と従来方法によるフィードロール
後の被圧延材のクラウン形状を示す横断面図− 第９図は、第８図に示したクラウン形状のものを、プラ
ネタリ−ミルで圧延後の板中心から幅方向の位置と、被
圧延材クラウン形状の板厚偏差（μｍ）との関係を示す
図である。 ｌ・・・被圧延材、２・・・フィードロール、３・・・
中央部、４・・・盛り上り部、５・・・テーパ部、６・
・・遊星ロール、７・・・エツジングロール、８・・・
プラニツシングロールＩ９・・・圧延ストリップ。 特許出願人 日本冶金工業株式会社 代 地 人 弁理士 村 １） 政 治キ１１！
４成硬 ζ
Claims (1)
- １、エッジングロール、フィードロール、遊星ロール、
プラニッシングロールより構成されているプラネタリー
ミルラインによる圧延において、フィードロールのクラ
ウン形状を中央部は平坦、あるいはフィードロールの曲
がりを補正するクラウンをつけ、有効圧延幅側端部から
フィードロール中央のロールギャップによつて決まるあ
る深さだけロールセンター寄りに入つた位置の直径を中
央部に比較して１〜１０％増加させ、さらにその外側の
直径を漸減させて、有効圧延幅側端部の直径を中央部よ
り小さくした形状にしたフィードロールを組込み、プラ
ネタリーミルライン圧延することを特徴とする、ストリ
ップのクラウンをほぼ完全にフラットにするプラネタリ
ーミルライン圧延方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61016724A JPH0613123B2 (ja) | 1986-01-30 | 1986-01-30 | プラネタリ−ミルライン圧延方法 |
| EP87306932A EP0302151A1 (en) | 1986-01-30 | 1987-08-05 | Method of controlling strip crown in planetary rolling |
| US07/097,199 US4856313A (en) | 1986-01-30 | 1987-09-16 | Method of controlling strip crown in planetary rolling |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61016724A JPH0613123B2 (ja) | 1986-01-30 | 1986-01-30 | プラネタリ−ミルライン圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62176603A true JPS62176603A (ja) | 1987-08-03 |
| JPH0613123B2 JPH0613123B2 (ja) | 1994-02-23 |
Family
ID=11924208
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61016724A Expired - Lifetime JPH0613123B2 (ja) | 1986-01-30 | 1986-01-30 | プラネタリ−ミルライン圧延方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4856313A (ja) |
| EP (1) | EP0302151A1 (ja) |
| JP (1) | JPH0613123B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0302151A1 (en) * | 1986-01-30 | 1989-02-08 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Method of controlling strip crown in planetary rolling |
| US5131252A (en) * | 1988-08-29 | 1992-07-21 | T. Sendzimir, Inc. | Apparatus and method for cold rolling of metal strip |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07104636B2 (ja) * | 1989-04-03 | 1995-11-13 | キヤノン株式会社 | 定着装置 |
| US5728252A (en) * | 1995-09-19 | 1998-03-17 | Polaroid Corporation | Method and apparatus for laminating image-bearing media |
| US6086242A (en) * | 1998-02-27 | 2000-07-11 | University Of Utah | Dual drive planetary mill |
| DE102007047875A1 (de) * | 2007-11-28 | 2009-06-04 | Hilti Aktiengesellschaft | Profil |
| DE102011079095A1 (de) * | 2011-07-13 | 2013-01-17 | Hilti Aktiengesellschaft | Verfahren zum Herstellen eines Profils aus einem Blechband |
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|---|---|---|---|---|
| JPS56117823A (en) * | 1980-02-16 | 1981-09-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Bridle roll for skin pass mill |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3533260A (en) * | 1966-08-22 | 1970-10-13 | Rotary Profile Anstalt | Rolling of metal billets |
| US3789646A (en) * | 1972-10-05 | 1974-02-05 | Sendzimir Inc T | Planetary mill for producing scallop-free strip |
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| GB8414600D0 (en) * | 1984-06-08 | 1984-07-11 | Davy Mckee Sheffield | Rolling metal slab |
| JPH0613123B2 (ja) * | 1986-01-30 | 1994-02-23 | 日本冶金工業株式会社 | プラネタリ−ミルライン圧延方法 |
| US4730475A (en) * | 1986-05-06 | 1988-03-15 | International Rolling Mills Consultants, Inc. | Rolling mill method |
-
1986
- 1986-01-30 JP JP61016724A patent/JPH0613123B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1987
- 1987-08-05 EP EP87306932A patent/EP0302151A1/en not_active Withdrawn
- 1987-09-16 US US07/097,199 patent/US4856313A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56117823A (en) * | 1980-02-16 | 1981-09-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Bridle roll for skin pass mill |
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| EP0302151A1 (en) * | 1986-01-30 | 1989-02-08 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Method of controlling strip crown in planetary rolling |
| US5131252A (en) * | 1988-08-29 | 1992-07-21 | T. Sendzimir, Inc. | Apparatus and method for cold rolling of metal strip |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0302151A1 (en) | 1989-02-08 |
| JPH0613123B2 (ja) | 1994-02-23 |
| US4856313A (en) | 1989-08-15 |
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