JPS62191380A - 溶接用ワイヤ - Google Patents
溶接用ワイヤInfo
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- JPS62191380A JPS62191380A JP3010486A JP3010486A JPS62191380A JP S62191380 A JPS62191380 A JP S62191380A JP 3010486 A JP3010486 A JP 3010486A JP 3010486 A JP3010486 A JP 3010486A JP S62191380 A JPS62191380 A JP S62191380A
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- Japan
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- welding
- turn
- twisted
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES, PROFILES OR LIKE SEMI-MANUFACTURED PRODUCTS OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C47/00—Winding-up, coiling or winding-off metal wire, metal band or other flexible metal material characterised by features relevant to metal processing only
- B21C47/02—Winding-up or coiling
- B21C47/10—Winding-up or coiling by means of a moving guide
- B21C47/14—Winding-up or coiling by means of a moving guide by means of a rotating guide, e.g. laying the material around a stationary reel or drum
- B21C47/143—Winding-up or coiling by means of a moving guide by means of a rotating guide, e.g. laying the material around a stationary reel or drum the guide being a tube
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Tension Adjustment In Filamentary Materials (AREA)
- Filamentary Materials, Packages, And Safety Devices Therefor (AREA)
- Winding, Rewinding, Material Storage Devices (AREA)
- Coiling Of Filamentary Materials In General (AREA)
- Unwinding Of Filamentary Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ペイルパック巻き溶接用ワイヤに関するもの
で、さらに詳言すれば、溶接用ワイヤのワイヤ性状を適
正に設定することによって溶接ビード蛇行の発生がない
ようにしたものである。
で、さらに詳言すれば、溶接用ワイヤのワイヤ性状を適
正に設定することによって溶接ビード蛇行の発生がない
ようにしたものである。
近年、溶接能率向上を目的として、ますます大容量の溶
接用ワイヤが使用されるようになってきており、その典
型的なものがペイルパック巻き溶接用ワイヤである。
接用ワイヤが使用されるようになってきており、その典
型的なものがペイルパック巻き溶接用ワイヤである。
ペイルパック巻き溶接用ワイヤには、使用時に溶接用ワ
イヤが捩れずにペイルパックから上方に引き出すことが
できるように、予めペイルパックへの巻き取り工程にお
いて、引き出し時に発生する捩とは反対方向の捩を付与
して巻き取る形式のものがあり、ノンツイストペイルパ
ック巻き溶接用ワイヤと称されて広く使用されている。
イヤが捩れずにペイルパックから上方に引き出すことが
できるように、予めペイルパックへの巻き取り工程にお
いて、引き出し時に発生する捩とは反対方向の捩を付与
して巻き取る形式のものがあり、ノンツイストペイルパ
ック巻き溶接用ワイヤと称されて広く使用されている。
このノンツイストペイルパック巻き溶接用ワイヤは、引
出し使用時に発生する捩を無くすことにより、溶接ビー
ドの蛇行を解消することを狙ったものであり、それ以前
のワイヤに比較すると、ビード蛇行の発生は大幅に減少
している。
出し使用時に発生する捩を無くすことにより、溶接ビー
ドの蛇行を解消することを狙ったものであり、それ以前
のワイヤに比較すると、ビード蛇行の発生は大幅に減少
している。
しかし、このワイヤであっても、ビード蛇行が皆無とな
ったわけではなく、一つのペイルパック内で散発的にビ
ード蛇行が発生したり、またペイルバックによっては断
続的にと一ド蛇行が発生するものがあった。
ったわけではなく、一つのペイルパック内で散発的にビ
ード蛇行が発生したり、またペイルバックによっては断
続的にと一ド蛇行が発生するものがあった。
特に、最近は、ロボット溶接等の自動溶接の割合が増加
しており、自動溶接においては、半自動溶接とは異なり
９人間によるトーチ−の微調整が行われないために、ビ
ード蛇行が発生し易く、ビード蛇行が発生しないワイヤ
の開発が強く望まれていた。
しており、自動溶接においては、半自動溶接とは異なり
９人間によるトーチ−の微調整が行われないために、ビ
ード蛇行が発生し易く、ビード蛇行が発生しないワイヤ
の開発が強く望まれていた。
ビード蛇行の防止に関しては、上記したような溶接用ワ
イヤでの改良以外に、ワイヤ送給径路中に矯正ローラを
入れることが行われており、ある程度の効果が認められ
ていた。
イヤでの改良以外に、ワイヤ送給径路中に矯正ローラを
入れることが行われており、ある程度の効果が認められ
ていた。
しかし、矯正ローラの使用によっても、ビード蛇行は皆
無とはならず、またワイヤ送給低抗の増大によるアーク
安定性の阻害、矯正過多によるワイヤ小面りの発生によ
る送給不良が生じることもあった。
無とはならず、またワイヤ送給低抗の増大によるアーク
安定性の阻害、矯正過多によるワイヤ小面りの発生によ
る送給不良が生じることもあった。
本発明は、上記した従来例における問題点を解消して従
来からの要望を満たすべく創案されたもので、ワイヤの
ビード蛇行現象をワイヤのワイヤ性状を特定することに
よって解消することを目的としたものである。
来からの要望を満たすべく創案されたもので、ワイヤの
ビード蛇行現象をワイヤのワイヤ性状を特定することに
よって解消することを目的としたものである。
〔問題点を解決するための手段および作用〕以下２本発
明による溶接用ワイヤを９本発明の溶接用ワイヤの性状
を説明するための図面を参照しながら説明する。
明による溶接用ワイヤを９本発明の溶接用ワイヤの性状
を説明するための図面を参照しながら説明する。
本発明による溶接用ワイヤは、ペイルパック１から上方
に引き出して使用する際に発生する捩とは反対方向の捩
を付与して巻き取り収納されたペイルパック巻き溶接用
ワイヤ２であって、ペイルパック１から引き出された際
の１ターンあたりの残留捩量を２５０°以上にすると共
に、ワイヤ２長さ１０ａｍあたりの前記残留捩量の、ペ
イルパック１から引き出された際の１ターン内での最大
値と最小値との差が６°以下に設定して構成したもので
ある。
に引き出して使用する際に発生する捩とは反対方向の捩
を付与して巻き取り収納されたペイルパック巻き溶接用
ワイヤ２であって、ペイルパック１から引き出された際
の１ターンあたりの残留捩量を２５０°以上にすると共
に、ワイヤ２長さ１０ａｍあたりの前記残留捩量の、ペ
イルパック１から引き出された際の１ターン内での最大
値と最小値との差が６°以下に設定して構成したもので
ある。
ノンツイストペイルパック巻き溶接用ワイヤ２（以下、
単にワイヤと記す）における、ビード蛇行現象について
、詳細なネ★討を行った結果、ビード蛇行は溶接チップ
先端でのワイヤの曲がりと。
単にワイヤと記す）における、ビード蛇行現象について
、詳細なネ★討を行った結果、ビード蛇行は溶接チップ
先端でのワイヤの曲がりと。
ワイヤの捩回転との相乗作用により生じることが明らか
となった。
となった。
ビード蛇行性を評価する方法として、第１図に示すよう
なターゲットテストを用いた。
なターゲットテストを用いた。
これは、実際の溶接テストよりも、ターゲットテストの
方が精度が高く、また溶接条件の影響を除外できるため
に、一般的な結論を得ることができるためである。
方が精度が高く、また溶接条件の影響を除外できるため
に、一般的な結論を得ることができるためである。
第１図において、ワイヤ２は、コンジットチューブ３．
送給装置４．トーチ本体５．溶接チップ６を経由してタ
ーゲツト板７に当たり、ターゲツト板７は溶接チップ６
の中心軸に対して直角に距離りのところに置かれ、距離
りは試験精度を考慮してＬ＝１５０曹ｌとした。
送給装置４．トーチ本体５．溶接チップ６を経由してタ
ーゲツト板７に当たり、ターゲツト板７は溶接チップ６
の中心軸に対して直角に距離りのところに置かれ、距離
りは試験精度を考慮してＬ＝１５０曹ｌとした。
第２図は、第１図に示したターゲットテストにおける溶
接チップ６近傍の拡大説明図であり、第３図は一般的な
従来からのワイヤのターゲットテスト結果を示す図であ
る。
接チップ６近傍の拡大説明図であり、第３図は一般的な
従来からのワイヤのターゲットテスト結果を示す図であ
る。
第３図に示されるように３通常、ワイヤにおいては、タ
ーゲットテストの打点は、ある軸を中心にしてほぼ対称
に分布する。この軸をＸ軸とし。
ーゲットテストの打点は、ある軸を中心にしてほぼ対称
に分布する。この軸をＸ軸とし。
このＸ軸に直交する軸をｙ軸として、第２図において、
任意の打点をＰとし、この打点Ｐと溶接チップ６の直下
の点０との距離をり、線ＰＯとＸ軸のなす角をθ、打点
ＰとＸ軸との距離をＷ／２とすると、簡単な計算により
。
任意の打点をＰとし、この打点Ｐと溶接チップ６の直下
の点０との距離をり、線ＰＯとＸ軸のなす角をθ、打点
ＰとＸ軸との距離をＷ／２とすると、簡単な計算により
。
Ｄ＝Ｒ−、／？−正 ・・・ （１）Ｗ／
２ ＝ Ｄｓｉｎθ ・−・ （２）、’
、 Ｗ ＝ ２ （Ｒ−Ｌ７下） ｓ ｉｎθ ・・・
（３）を得ることができる。
２ ＝ Ｄｓｉｎθ ・−・ （２）、’
、 Ｗ ＝ ２ （Ｒ−Ｌ７下） ｓ ｉｎθ ・・・
（３）を得ることができる。
ターゲットテストにおいては、 （３）式で示されるＷ
の値、すなわち打点の分布幅の値が重要な指標となる。
の値、すなわち打点の分布幅の値が重要な指標となる。
多数の打点を行った場合、第３図に示すＷｍａｘがビー
ド蛇行性に対する指標となり１種々の条件での実際の溶
接とターゲットテストとの比較対応の結果２分布幅Ｗｍ
ａｘが２０ｎ以下であれば１通常の溶接においてビープ
蛇行が生じないことが分かった。従って３本発明におい
ては１分布幅Ｗｍａｘを２０１１以下にすることを目標
としている。
ド蛇行性に対する指標となり１種々の条件での実際の溶
接とターゲットテストとの比較対応の結果２分布幅Ｗｍ
ａｘが２０ｎ以下であれば１通常の溶接においてビープ
蛇行が生じないことが分かった。従って３本発明におい
ては１分布幅Ｗｍａｘを２０１１以下にすることを目標
としている。
ところで、 （３）式において、突出し長さしは定数で
あるので２分布幅ＷはＲとθとの函数となるが、実際に
は第３図に示された測定結果から分かるように、角度θ
の影響が支配的である。
あるので２分布幅ＷはＲとθとの函数となるが、実際に
は第３図に示された測定結果から分かるように、角度θ
の影響が支配的である。
それゆえ、いかにして角度θの変動、すなわち溶接チッ
プ６先端でのワイヤ２の捩変動を小さくするかが９分布
幅Ｗｍａｘを小さくするための条件となることになる。
プ６先端でのワイヤ２の捩変動を小さくするかが９分布
幅Ｗｍａｘを小さくするための条件となることになる。
ワイヤ２は、第４図に示すごとく２回転するワイヤガイ
ドＢにより引出し使用時に発生する捩とは反対方向の捩
が付与されるのであるが、収納ワイヤ１ターンあたりに
付与される涙量Ｔは、ワイヤガイド８の回転数ｒ１とタ
ーンテーブル９の回転数ｒ２により。
ドＢにより引出し使用時に発生する捩とは反対方向の捩
が付与されるのであるが、収納ワイヤ１ターンあたりに
付与される涙量Ｔは、ワイヤガイド８の回転数ｒ１とタ
ーンテーブル９の回転数ｒ２により。
Ｔ＝ｒｌ／（ｒｌ−ｒ２）・３６０ ・・・ （４
）となる。
）となる。
ただし３回転数ｒ２は、ターンテーブル９がワイヤガイ
ド８と同方向に回転する場合を正、逆方向に回転する場
合を負とする。
ド８と同方向に回転する場合を正、逆方向に回転する場
合を負とする。
しかしながら２巻き取り収納されたワイヤ２には、 （
４）式で計算される涙量がワイヤ２の弾性変形範囲内で
そのまま残留してはおらず１巻き取り中の塑性降伏の発
生により（４）式で計算される涙量よりも小さい涙量が
弾性変形範囲内で残留することになる。
４）式で計算される涙量がワイヤ２の弾性変形範囲内で
そのまま残留してはおらず１巻き取り中の塑性降伏の発
生により（４）式で計算される涙量よりも小さい涙量が
弾性変形範囲内で残留することになる。
この涙量を残留捩量と称し、ビード蛇行を防止する゛た
めには、収納ワイヤ１ターンあたりにおいて３６０°あ
るのが理想的である。
めには、収納ワイヤ１ターンあたりにおいて３６０°あ
るのが理想的である。
種々の条件でターゲットテストを行った結果。
残留捩量が３６０°に近い方がビード蛇行性の指標であ
る分布幅Ｗｍａｘを小さくする傾向にあることは認めら
れるのであるが、同程度の残留捩量であても、ワイヤ２
によって分布幅Ｗｍａｘの値がかなり異なることが分か
った。
る分布幅Ｗｍａｘを小さくする傾向にあることは認めら
れるのであるが、同程度の残留捩量であても、ワイヤ２
によって分布幅Ｗｍａｘの値がかなり異なることが分か
った。
この点につき詳細に検討を行った結果、残留捩量は、ワ
イヤ２の長手方向に分布のばらつきがあり、この残留捩
量の長手方向の分布のばらつきが小さいほど分布幅Ｗ
ｍ ａ ｘも小さくなる傾向にあることが確認された。
イヤ２の長手方向に分布のばらつきがあり、この残留捩
量の長手方向の分布のばらつきが小さいほど分布幅Ｗ
ｍ ａ ｘも小さくなる傾向にあることが確認された。
この残留捩量の平均値とばらつきの影響とを。
ターゲットテストに詳細に調査した結果を第６図に示す
。
。
この調査においては、ワイヤガイド８とターンテーブル
９の回転数の比率を変えることにより残留捩量の平均値
を変化させ、またワイロ送給径路中にある矯正ローラの
矯正程度を巻き替え中に人為的に不規則に変動させるこ
とにより、残留捩量のばらつきを変化させた。
９の回転数の比率を変えることにより残留捩量の平均値
を変化させ、またワイロ送給径路中にある矯正ローラの
矯正程度を巻き替え中に人為的に不規則に変動させるこ
とにより、残留捩量のばらつきを変化させた。
ただし、何れの条件においても、収納ワイヤ１ターンの
長さＳが一定となるように、ワイロ送り速度を調整した
。
長さＳが一定となるように、ワイロ送り速度を調整した
。
この調査結果を表す第８図（Ｃ）において、Ａ値は、ワ
イヤ２長さ１０ｃｍあたりの残留捩量の収納ワイヤ１タ
ーン内での最大値と最小値との差であり、残留捩量のば
らつきの指標となるものである。
イヤ２長さ１０ｃｍあたりの残留捩量の収納ワイヤ１タ
ーン内での最大値と最小値との差であり、残留捩量のば
らつきの指標となるものである。
調査結果を示す第６図から明らかなように、Ａ値が６°
以下であると共に、残留捩量の平均値が２５０°以上で
あれば９分布幅Ｗｍａｘ≦２０鰭を確保することができ
、実際上ビード蛇行が生じないことが確認された。
以下であると共に、残留捩量の平均値が２５０°以上で
あれば９分布幅Ｗｍａｘ≦２０鰭を確保することができ
、実際上ビード蛇行が生じないことが確認された。
なお、残留捩量の測定は、第５図（ａ）（ｂ）に示すよ
うな手段で行った。
うな手段で行った。
第５図（ａ）において、ワイヤ２はペイルパック１から
上向きに引き出され、涙量は試験距離ｌだけ引き出され
る毎に指針１０と角度読み取り板１１により測定される
。指針１０には、ワイヤ２に固定するためのクリップ１
２が付いており、この指針１０が角度読み取り板１１の
基準線Ｏの位置と位置するようにワイヤ２に取付け、ワ
イヤ２が１回試験距離ｌだけ上に移動する毎に指針１０
の角度αを読み取り、そして元の位置に戻す。
上向きに引き出され、涙量は試験距離ｌだけ引き出され
る毎に指針１０と角度読み取り板１１により測定される
。指針１０には、ワイヤ２に固定するためのクリップ１
２が付いており、この指針１０が角度読み取り板１１の
基準線Ｏの位置と位置するようにワイヤ２に取付け、ワ
イヤ２が１回試験距離ｌだけ上に移動する毎に指針１０
の角度αを読み取り、そして元の位置に戻す。
なお、残留捩量は、試験距離ｌだけ引き出して角度αだ
け捩たことにより、収納ワイヤ１ターンあたりの長さを
Ｓとすると。
け捩たことにより、収納ワイヤ１ターンあたりの長さを
Ｓとすると。
残留捩量＝（α×１）／Ｓ
で求められる。
この第４図に示した装置を利用しての調査結果から明ら
かなように１本発明は収納ワイヤｌターンあたりの残留
捩量を２５０°以上に設定すると共に、ワイヤ２長さ１
０ｃＩ１１あたりの残留捩量の収納ワイヤ１ターン内で
の最大値と最小値との差を６°以下に設定することによ
って、溶接ビード蛇行をほぼ完全に解消することができ
、これによって良好な溶接を達成できる。
かなように１本発明は収納ワイヤｌターンあたりの残留
捩量を２５０°以上に設定すると共に、ワイヤ２長さ１
０ｃＩ１１あたりの残留捩量の収納ワイヤ１ターン内で
の最大値と最小値との差を６°以下に設定することによ
って、溶接ビード蛇行をほぼ完全に解消することができ
、これによって良好な溶接を達成できる。
また、ワイヤ２に対する上記したワイヤ性状の付与は簡
虫な操作によって確実にかつ正確に達成できるので、そ
の実施が容易である。
虫な操作によって確実にかつ正確に達成できるので、そ
の実施が容易である。
ワイヤ２の素材として化学成分が、 Ｃ０，０８％。
ＳｉＯ，７５％、 Ｍ ｎ １．６５％、 Ｐｏ、０
１２％、 ３０．００８％、Ｔｉ０．２１％で、熱間
圧延で５．５ ｔｓφに圧延されたＹＧＷＩＩ用線材を
使用し、この原線を冷間伸線により２，４ｎ＋φとした
後、７００℃×４時間の焼鈍を行い１次いで銅メッキを
施し、さらに冷間伸線により１．６ ｖｍφに仕上げ伸
線を行い１巻き取り機により内径６６０ ＊＊φのペイ
ルパック１に巻き取った。
１２％、 ３０．００８％、Ｔｉ０．２１％で、熱間
圧延で５．５ ｔｓφに圧延されたＹＧＷＩＩ用線材を
使用し、この原線を冷間伸線により２，４ｎ＋φとした
後、７００℃×４時間の焼鈍を行い１次いで銅メッキを
施し、さらに冷間伸線により１．６ ｖｍφに仕上げ伸
線を行い１巻き取り機により内径６６０ ＊＊φのペイ
ルパック１に巻き取った。
焼鈍においては、ワイヤ２の強度を均一にすることが残
留捩量のバラツキを減少させる上で重要であるから、炉
内ガスの循環を活発にかつ均一にし、在炉時間を充分に
長（確保した。
留捩量のバラツキを減少させる上で重要であるから、炉
内ガスの循環を活発にかつ均一にし、在炉時間を充分に
長（確保した。
次に１巻き取り工程においては、残留捩量の平均値を２
５０°以上にするため、 （４）式により計算される機
械的捩付与量と５巻き取り中の塑性降伏による弾性的涙
量の減少の程度との両者を考慮する必要がある。
５０°以上にするため、 （４）式により計算される機
械的捩付与量と５巻き取り中の塑性降伏による弾性的涙
量の減少の程度との両者を考慮する必要がある。
弾性的涙量の減少の程度は、ワイヤ２の材料特性と３巻
き取り条件によって左右され、計算によって求めること
は困難であるが、多くの実験により経験的に諸条件を見
い出すのが実際的である。
き取り条件によって左右され、計算によって求めること
は困難であるが、多くの実験により経験的に諸条件を見
い出すのが実際的である。
残留捩量の調整は、ワイヤガイド８の回転数ｒ１とター
ンテーブル９の回転数ｒ２との比を変えることにより達
成でき１弾性的涙量の減少の程度の調整は２巻き取り機
でのワイヤ送給径路の曲がりの程度を少なくすること、
およびワイヤガイド８でのワイヤ２の捩回転の拘束度合
を少なくすることにより達成できる。
ンテーブル９の回転数ｒ２との比を変えることにより達
成でき１弾性的涙量の減少の程度の調整は２巻き取り機
でのワイヤ送給径路の曲がりの程度を少なくすること、
およびワイヤガイド８でのワイヤ２の捩回転の拘束度合
を少なくすることにより達成できる。
ワイヤガイド８でのワイヤ２の捩回転の拘束度合を少な
くする一つの方法としては、ワイヤガイド８を、従来一
般的に用いられていたパイプ構造に替えて、第７図に示
すような、拘束の少ない構造のものにする手段がある。
くする一つの方法としては、ワイヤガイド８を、従来一
般的に用いられていたパイプ構造に替えて、第７図に示
すような、拘束の少ない構造のものにする手段がある。
第７図において、１３はワイヤガイド環であり、ワイヤ
ガイド支柱１４に間隔をあけて複数個設けられており、
ワイヤ２はこのワイヤガイド環１３の中を通って送られ
る。
ガイド支柱１４に間隔をあけて複数個設けられており、
ワイヤ２はこのワイヤガイド環１３の中を通って送られ
る。
また、ワイヤガイドパイプ８の直前に矯正ローラを設け
、この矯正ローラを調整することによりワイヤガイドパ
イプ８に進入するワイヤ２をできるだけ真っ直ぐにして
やることも有効な手段である。
、この矯正ローラを調整することによりワイヤガイドパ
イプ８に進入するワイヤ２をできるだけ真っ直ぐにして
やることも有効な手段である。
第８図は２本発明の実施例によるワイヤ２のターゲット
テスト結果と、従来のワイヤのターゲットテスト結果と
１両結果の比較を表に示したもので、使用されたワイヤ
はＹＧＷＩ １，１．６鶴φで、内径６６０ 龍のペイ
ルパック１に収納したものである。
テスト結果と、従来のワイヤのターゲットテスト結果と
１両結果の比較を表に示したもので、使用されたワイヤ
はＹＧＷＩ １，１．６鶴φで、内径６６０ 龍のペイ
ルパック１に収納したものである。
本発明の実施例によるワイヤ２のターゲットテスト結果
を示す第８図（ａ）と、従来のワイヤのターゲットテス
ト結果を示す第８図（ｂ）とを比較すれば明らかなよう
に１本発明の実施例のワイヤ２の打点の分布は、従来例
のものと比べてはるかに狭く、実測によれば分布範囲Ｗ
ｍ ａ ｘは８龍と極めて小ざい値であった。
を示す第８図（ａ）と、従来のワイヤのターゲットテス
ト結果を示す第８図（ｂ）とを比較すれば明らかなよう
に１本発明の実施例のワイヤ２の打点の分布は、従来例
のものと比べてはるかに狭く、実測によれば分布範囲Ｗ
ｍ ａ ｘは８龍と極めて小ざい値であった。
こめターゲットテストを行った本発明の実施例のワイヤ
２の残留捩量の平均値とＡ値との測定値と、従来のワイ
ヤの残留捩量の平均値とＡ値との測定値とを第８図（ｃ
）に示した。
２の残留捩量の平均値とＡ値との測定値と、従来のワイ
ヤの残留捩量の平均値とＡ値との測定値とを第８図（ｃ
）に示した。
以上の説明から明らかなごとく１本発明は、溶接時にお
けるビード蛇行防止上、極めてを効なものであり、今後
ますます増加するロボット溶接等の自動溶接の溶接品質
の向上に大きくかつ有効に貢献することができ、またそ
の実施はワイヤに対する涙量を一定範囲内に設定するだ
けで良いので簡単にかつ正確に実施することができ、さ
らにその実施に要する設備も特別な新設備を必要としな
いので経済的に達成できる等多くの優れた効果を発揮す
るものである。
けるビード蛇行防止上、極めてを効なものであり、今後
ますます増加するロボット溶接等の自動溶接の溶接品質
の向上に大きくかつ有効に貢献することができ、またそ
の実施はワイヤに対する涙量を一定範囲内に設定するだ
けで良いので簡単にかつ正確に実施することができ、さ
らにその実施に要する設備も特別な新設備を必要としな
いので経済的に達成できる等多くの優れた効果を発揮す
るものである。
第１図は、溶接時におけるワイヤの打点分布を知るだめ
のターゲットテストを実施する全体構成図である。 第２図は、第１図に示した溶接チップ近傍の拡大説明図
である。 第３図は、ターゲットテストの結果の一般的な例を示す
図である。 第４図は、ペイル巻き取り機の一般的概略構成図である
。 第５図は、残留捩量の測定方法の一例を示すもので、第
５図（ａ）は正面図を、第５図（ｂ）は平面図を示すも
のである。 第６図は、残留捩量の平均値とばらつきが、ターゲット
テスト結果の指標となる分布幅Ｗｍａｘに及ぼす影響を
示す特性図である。 第７図は、ワイヤ拘束が小さいワイヤガイドの構造例を
示すものである。 第８図は２本発明の一実施例と従来のワイヤとの同一条
件で実施したターゲットテストの結果を示すもので、第
８図（ａ）は本発明の一実施例のターゲットテスト結果
を、第８図（ｂ）は従来ワイヤのターゲットテスト結果
をそれぞれ示し、そして第８図（Ｃ）はターゲットテス
トされた両ワイヤの残留捩量の平均値とＡ値との比較を
示すものである。 符号の説明 １；ペイルパック、２；ワイヤ、４；送給装置。 ５；トーチ本体、６；溶接チップ、７；ターゲット板、
８；ワイヤガイド、９；ターンテーブル。 出願人 川 崎 製 鉄 株式会社 Ｌ＝１５０ｍｍ（”ｆ＝に ブチレ７ツ ｊＮ留ｔをｔじ【ｌリラ値＜ａイ？−ン）（ｃ）
のターゲットテストを実施する全体構成図である。 第２図は、第１図に示した溶接チップ近傍の拡大説明図
である。 第３図は、ターゲットテストの結果の一般的な例を示す
図である。 第４図は、ペイル巻き取り機の一般的概略構成図である
。 第５図は、残留捩量の測定方法の一例を示すもので、第
５図（ａ）は正面図を、第５図（ｂ）は平面図を示すも
のである。 第６図は、残留捩量の平均値とばらつきが、ターゲット
テスト結果の指標となる分布幅Ｗｍａｘに及ぼす影響を
示す特性図である。 第７図は、ワイヤ拘束が小さいワイヤガイドの構造例を
示すものである。 第８図は２本発明の一実施例と従来のワイヤとの同一条
件で実施したターゲットテストの結果を示すもので、第
８図（ａ）は本発明の一実施例のターゲットテスト結果
を、第８図（ｂ）は従来ワイヤのターゲットテスト結果
をそれぞれ示し、そして第８図（Ｃ）はターゲットテス
トされた両ワイヤの残留捩量の平均値とＡ値との比較を
示すものである。 符号の説明 １；ペイルパック、２；ワイヤ、４；送給装置。 ５；トーチ本体、６；溶接チップ、７；ターゲット板、
８；ワイヤガイド、９；ターンテーブル。 出願人 川 崎 製 鉄 株式会社 Ｌ＝１５０ｍｍ（”ｆ＝に ブチレ７ツ ｊＮ留ｔをｔじ【ｌリラ値＜ａイ？−ン）（ｃ）
Claims (1)
- ペイルパック（１）から上方に引き出して使用する際に
発生する捩とは反対方向の捩を付与して巻き取り収納さ
れたペイルパック巻き溶接用ワイヤであって、前記ペイ
ルパック（１）から引き出された際の１ターンあたりの
残留捩量を２５０°以上にすると共に、ワイヤ（２）長
さ１０ｃｍあたりの前記残留捩量の、前記ペイルパック
（１）から引き出された際の１ターン内での最大値と最
小値との差が６°以下にしたことを特徴とするペイルパ
ック巻き溶接用ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3010486A JPS62191380A (ja) | 1986-02-14 | 1986-02-14 | 溶接用ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3010486A JPS62191380A (ja) | 1986-02-14 | 1986-02-14 | 溶接用ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62191380A true JPS62191380A (ja) | 1987-08-21 |
| JPH0380710B2 JPH0380710B2 (ja) | 1991-12-25 |
Family
ID=12294471
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3010486A Granted JPS62191380A (ja) | 1986-02-14 | 1986-02-14 | 溶接用ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62191380A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1001909B2 (en) † | 1997-08-07 | 2005-04-06 | Adcock, Paul Richard | Packaging method and apparatus |
-
1986
- 1986-02-14 JP JP3010486A patent/JPS62191380A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1001909B2 (en) † | 1997-08-07 | 2005-04-06 | Adcock, Paul Richard | Packaging method and apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0380710B2 (ja) | 1991-12-25 |
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Legal Events
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