JPS62199280A - Cladding method by rolling for clad sheet - Google Patents
Cladding method by rolling for clad sheetInfo
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- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/04—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating by means of a rolling mill
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、圧延で接合してクラッド板を製造する際に、
クラッド比率を変更する方法に関するものであシ、さら
にクラッド比率を均一にする方法に関するものである。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field] The present invention provides a method for manufacturing clad plates by joining them by rolling.
This invention relates to a method of changing the cladding ratio, and further relates to a method of making the cladding ratio uniform.
最近、多くの産業分野において、耐食性や耐熱性、ある
いは高強度などの多種の機能をもった金属材料の開発が
要求されている。このような金属材料の１つとして異種
の金属を積層してはり合わせたクラッド板があげられる
。Recently, in many industrial fields, there has been a demand for the development of metal materials with various functions such as corrosion resistance, heat resistance, and high strength. One example of such metal materials is a clad plate in which different types of metals are laminated and glued together.
クラッド板の製造方法には、鋳造によるものと圧延で接
合する方法に大きく分けられるが、多品種小ロツト生産
の観点から圧延法が多く採用されている。圧延法はクラ
ッド板の元となる複数の素板を積層し、圧延してクラッ
ド板を製造する方法であるが、製造されるクラッド板の
クラッド比率は上記素板の各板厚、ロールの圧下率、ロ
ール径などでほぼ決定される。そこで、クラッド比率を
変化させたい時は、主として上記３条件を変更している
。Methods for manufacturing clad plates can be roughly divided into those by casting and joining by rolling, but the rolling method is often adopted from the viewpoint of high-mix, small-lot production. The rolling method is a method of manufacturing a clad plate by laminating and rolling multiple raw plates that are the source of the clad plate, but the cladding ratio of the manufactured clad plate depends on the thickness of each of the blank plates and the rolling reduction of the roll. It is mostly determined by the ratio, roll diameter, etc. Therefore, when it is desired to change the cladding ratio, the above three conditions are mainly changed.
しかし、この３条件を変更してクラッド比率を変化させ
る場合には、次のような欠点が生じる。However, when changing these three conditions to change the cladding ratio, the following drawbacks occur.
すなわち、素板の板厚を変える場合は、種々の板厚の素
板が必要となるため、素板の在市数が増加し、また、素
板の段取如に時間を要するので、生産性が低下する。ロ
ールの圧下率を変更する場合は、製造される板厚が決ま
っているため、圧延機入側の素板の板厚を変更する必要
があるので、上記と同様のことがいえる。ロール径を変
化させようとすると、それに応じて、ロール径の異なっ
たロールを用意する必要があるので不経済であり、ロー
ルの取替えに多くの時間を要するので、生産性も低下す
る。In other words, when changing the thickness of a blank plate, blank plates of various thicknesses are required, which increases the number of blank plates available in the market.Also, it takes time to set up the blank plates, which reduces production. Sexuality decreases. When changing the rolling reduction ratio of the rolls, since the thickness of the plate to be manufactured is fixed, it is necessary to change the thickness of the raw plate on the entry side of the rolling mill, so the same thing can be said as above. If it is attempted to change the roll diameter, it is necessary to prepare rolls with different diameters accordingly, which is uneconomical, and it takes a lot of time to replace the rolls, which reduces productivity.
さらに、従来の圧延法では、製品のクラッド比率を制御
できないので、試行錯誤的に圧延条件を設定している。Furthermore, with conventional rolling methods, it is not possible to control the cladding ratio of the product, so rolling conditions are set by trial and error.
そのため、時間的な損失が多く、また圧延中に外乱によ
り圧延条件が変化してクラッド比率が変化し、品質の低
下が生じている。Therefore, there is a lot of time loss, and the rolling conditions change due to disturbances during rolling, resulting in a change in the cladding ratio, resulting in a decrease in quality.
そこで、本発明は、このような従来技術の欠点を解決し
て、クラッド板のクラッド比率を変更し、さらにクラッ
ド比率を均一にすることを目的としてなされたものであ
る。SUMMARY OF THE INVENTION Therefore, the present invention has been made for the purpose of solving the drawbacks of the prior art, changing the cladding ratio of the cladding plate, and further making the cladding ratio uniform.
すなわち、本発明は、圧延で接合してクラット板を製造
する方法において、圧延開始前あるいは圧延中に、圧延
接合されるクラッドの素板のうち、少なくとも１枚の素
板にかかる張力を変更することによって、目標とするク
ラッド比率をもつクラッド板を製造することを特徴とす
るクラッド板の圧延接合法である。そして、もう１つの
発明は、圧延で接合してクラッド板を製造する方法にお
いて、圧延開始前あるいは圧延中に、圧延接合されるク
ラッドの素板のうち、少なくとも１枚の素板にかかる張
力を変更し、さらに下記のステップにより、均一な目標
のクラッド比率をもつクラッド板を製造することを特徴
とするクラッド板の圧延接合法である。That is, in the method of manufacturing a clad plate by joining by rolling, the present invention changes the tension applied to at least one of the blank plates of the clad to be rolled and joined before or during rolling. This is a method of rolling and joining clad plates, which is characterized by producing a clad plate having a target cladding ratio. Another invention is to reduce the tension applied to at least one of the clad blank plates to be rolled and joined before or during rolling in a method of manufacturing clad plates by joining by rolling. This is a method for rolling and joining clad plates, which is characterized by manufacturing a clad plate having a uniform target cladding ratio by the following steps.
（イ）圧延機出側のクラッド比率を求める。(b) Find the cladding ratio on the exit side of the rolling mill.
（ロ）上記のクラッド比率と目標のクラッド比率の偏差
を求める。(b) Find the deviation between the above cladding ratio and the target cladding ratio.
（ハ） この偏差に基づいて、上記素板のうち、少なく
とも１枚の素板にかかる張力を変更して、目標のクラッ
ド比率に制御する。(c) Based on this deviation, the tension applied to at least one of the blank plates is changed to control the target cladding ratio.
そして、圧延機出側のクラッド比率は、圧延機入側の各
々のクラッドの素板の速度と板厚の値により求めること
ができる。The clad ratio on the exit side of the rolling mill can be determined from the speed and thickness of each clad blank on the inlet side of the rolling mill.
まず、本発明によるクラッド板の圧延接合法を説明する
。本発明による圧延接合法としては次の態様が挙げられ
る。First, a method of rolling and joining clad plates according to the present invention will be explained. The rolling joining method according to the present invention includes the following embodiments.
（Ａ） あらかじめ圧延開始前に目標のクラッド比率
となるように各クラッドの素板にかかる張力を設定して
おき（初期設定）、その後、初期設定した張力を一定に
保ちながら圧延接合し、一定のクラッド比率をもつクラ
ッド板を製造する。(A) Before starting rolling, set the tension applied to each clad blank so that the target cladding ratio is achieved (initial setting), and then roll and join while keeping the initially set tension constant. Manufacture a clad plate with a cladding ratio of
（Ｉ３）上記（６）の場合と同様に初期設定して圧延接
合するが、その途中で初期設定した張力を変更し、その
後、変更した張力を一定に保ちながら圧延接合を続け、
２種類の一定のクラッド比率をもつクラッド板を製造す
る。この場合、途中で張力の変更を２＃：以上行うこと
によシ、３種類以上の一定のクラッド比率をもつクラッ
ド板を製造することもできる。(I3) As in the case of (6) above, initial settings are made and roll joining is performed, but the initially set tension is changed in the middle of the process, and then rolling joining is continued while keeping the changed tension constant.
Clad plates with two types of fixed cladding ratios are manufactured. In this case, by changing the tension by 2# or more during the process, it is also possible to manufacture clad plates having three or more types of fixed clad ratios.
さらに、（６）、＠いずれの場合においても加熱むら等
の外乱によって変動するクラッド比率を制御することが
可能である。Furthermore, in either case (6), it is possible to control the cladding ratio that varies due to disturbances such as uneven heating.
次に１本発明の詳細な説明をする。Next, the present invention will be explained in detail.
本発明によシ圧延接合されるクラッドの素板ｉ（”＝１
ｅ ２ ｅ ・・’ ＊ ｎ）にかかる張力をＴｉ、
圧延侵出側のクラッド板の板厚を）１．圧延後の各素板
の板厚をｈｉとすると、クラッド比率ηｉはηｉ ＝
ｌ＋ ｉ ／ ｈ
と々る。先に述べたように、このクラッド比率ηｉはク
ラッドの素板の板厚、ロールの圧下率、ロール径を変更
することによって変化させられるが、上記の素板にかか
る張力を変更するととによってもクラッド比率ηｉを変
化させることができるのである。以下にとのことを示す
。Cladding blank plate i (”=1
The tension applied to e 2 e...' * n) is Ti,
Thickness of the clad plate on the rolling seepage side) 1. When the thickness of each blank plate after rolling is hi, the cladding ratio ηi is ηi =
l+i/h Totoru. As mentioned earlier, this cladding ratio ηi can be changed by changing the thickness of the cladding blank, the roll reduction ratio, and the roll diameter, but it can also be changed by changing the tension applied to the blank. This allows the cladding ratio ηi to be changed. The following is shown below.
第２図は本発明に従って、ステンレス鋼とアルミニウム
を積層して熱間により圧延接合し、ステンレス愉にかか
る張力Ｔ！を変化させた時のステンレス鋼のクラッド比
率η１を示したものである。Figure 2 shows that according to the present invention, stainless steel and aluminum are laminated and joined by hot rolling, and the tension applied to the stainless steel is T! This figure shows the cladding ratio η1 of stainless steel when changing .
クラッド板の板１９は１．５ ｍｍであり、ステンレス
第３図は本発明に従って、ステンレス鋼とアルミニウム
を積層して冷間により圧延接合し、ステンレス鋼にかか
る張力Ｔ１を変化させた時のアルミニウムのクラッド比
率η、を示しだものである。The plate 19 of the cladding plate is 1.5 mm, and the stainless steel plate 19 shown in Fig. 3 shows the thickness of the aluminum plate when stainless steel and aluminum are laminated and cold-rolled together according to the present invention, and the tension T1 applied to the stainless steel is varied. This shows the cladding ratio η.
す。vinegar.
第１表
第 ２ 表
第４図は本発明に従って、ステンレス鋼、アルミニウム
、ステンレス鋼の順に積層して熱間により圧延接合し、
ステンレス鋼にかかる張力Ｔ１＝ Ｔ３を変化させた時
のアルミニウムのクラッド比率η。Table 1, Table 2, and Figure 4 show that according to the present invention, stainless steel, aluminum, and stainless steel are laminated in this order and joined by hot rolling.
Tension applied to stainless steel T1= Cladding ratio η of aluminum when changing T3.
を示したものである。尚、クラッド板の板厚はりである
。This is what is shown. Note that this is the thickness of the clad plate.
第２図からは、ステンレスｍにかかる張力Ｔ□が大きく
なるにつれてステンレス鋼のクラッド比率ｌエ が小さ
くなることがわかる。したがって、ステンレス鋼のクラ
ッド比率ｖ１ を大きくしたいときはステンレス鋼に
かかる張力Ｔ□を小さくすればよく、クラッド比率１１
を小さくしたいときは張力Ｔ１を大きくすればよい。From FIG. 2, it can be seen that as the tension T□ applied to the stainless steel m increases, the cladding ratio l of the stainless steel decreases. Therefore, if you want to increase the cladding ratio v1 of stainless steel, you only need to reduce the tension T□ applied to the stainless steel, and the cladding ratio 11
If you want to make it smaller, just increase the tension T1.
第３図は冷間による圧延接合の場合であるが、ステンレ
ス鋼にかかる張力Ｔ１が大きくなるにつれてアルミニウ
ムのクラッド比率η、が大きくなることがわかる。FIG. 3 shows the case of cold rolling joining, and it can be seen that as the tension T1 applied to the stainless steel increases, the aluminum cladding ratio η increases.
したがって、アルミニウムのクラッド比率η、を大きく
したいときはステンレス鋼にかかる張力ｌを大きくすれ
ばよく、クラッド比率η、を小さくしたいときは張力Ｔ
２を小さくすればよい。第４図は３層りヲツド板の場合
であるが、２枚のステンレス鋼にかかる張力ＴニーＴ３
が大きくなるにつれてアルミニウムのクラッド比率η、
が大きくなることがわかる。したがってアルミニウムの
クラッド比率η８ を大きくしたいときは２枚のステン
レス鋼にかかる張力Ｔ工＝＝ Ｔ、を大きくすればよく
、クラッド比率η２を小さくしたいときは張力Ｔ１＝Ｔ
３ を小さくすればよい。ただし、このと丁３
きは２枚のステンレス鋼にかかる張力Ｔ１．ｌ、のうち
、どちらか一方だけを変更することによってもアルミニ
ウムのクラッド比率η２を変化させることができる。以
上のことは、素板としてステンレス鋼とアルミニウムの
場合に限らず、他の金属についてもあてはまる。以上の
ことを一般化すると次のようになる。すなわち、素板ｉ
のクラッド比率＋７１を変更させたい時は、素板ｉにか
かる張力Ｔｉを変更するか、素板ｉ以外の素＆にかかる
張力を変更すればよい。より具体的には、累級Ｉのクラ
ッド比率ηｉを増加させる時は、紫根Ｉにかかる張力Ｔ
ｉを減少させるか、素板■以外の素板にかかる張力を増
加させる。逆に、素板Ｉのクラッド比率ηｉを減少させ
る時は、素板ｌにかかる張力Ｔｉを増加させるか、素板
ｉ以外の素板にかかる彊カダ減少させる。Therefore, if you want to increase the cladding ratio η of aluminum, you can increase the tension l applied to the stainless steel, and if you want to decrease the cladding ratio η, you can increase the tension T.
2 can be made smaller. Figure 4 shows the case of a three-layered plate, and the tension applied to the two stainless steel plates T knee T3
As becomes larger, the aluminum cladding ratio η,
It can be seen that becomes larger. Therefore, if you want to increase the cladding ratio η8 of aluminum, you can increase the tension T applied to the two stainless steel sheets, and if you want to decrease the cladding ratio η2, you can increase the tension T1=T.
3 should be made smaller. However, in this case, the tension applied to the two pieces of stainless steel is T1. The aluminum cladding ratio η2 can also be changed by changing only one of l. The above applies not only to stainless steel and aluminum as base plates, but also to other metals. Generalizing the above, we get the following. In other words, the base plate i
If you want to change the cladding ratio +71, you can change the tension Ti applied to the base plate i or change the tension applied to the base & other than the base plate i. More specifically, when increasing the cladding ratio ηi of grade I, the tension T applied to the purple root I is
Decrease i or increase the tension applied to the blank plates other than blank plate ■. Conversely, when decreasing the cladding ratio ηi of the blank plate I, the tension Ti applied to the blank plate I is increased, or the tension applied to blank plates other than the blank plate I is decreased.
さらに、クラッド比率制御方法を第５図に沿って説明す
る。第５図は圧延機出側のクラッド比率を、圧延機入側
の各々のクラッドの素板の速度と板厚の値により求める
場合である。入側の素板１の速度をｖｉ、板厚をＨｌ、
および圧延機出側のクラッド板の速度をＶとすると、各
素板の体積一定の条件から、
Ｈ，Ｖ□＝＝１１．Ｖ、Ｈ，Ｖ、＝＝１１．Ｖ、−、Ｈ
ｏＶ、、＝＝ｌｌｎＶ （１）１＋＝ ｂ□＋ｈ、
＋ ・＋１Ｉｎ（２）となる。Furthermore, the cladding ratio control method will be explained with reference to FIG. FIG. 5 shows the case where the cladding ratio on the exit side of the rolling mill is determined from the speed and plate thickness of each clad blank on the inlet side of the rolling mill. The speed of the raw plate 1 on the entry side is vi, the plate thickness is Hl,
If the speed of the clad plate on the exit side of the rolling mill is V, then from the condition that the volume of each blank plate is constant, H, V□==11. V, H, V, ==11. V,-,H
oV,,==llnV (1)1+= b□+h,
+・+1In(2).
（１） 、 （２）式より
ＨｌＶｌ−４−Ｈ，Ｖ、 十・・−ｌ−Ｈ，、Ｖ、 ＝
ｌ＋ ｖ■−ΣＨ１Ｖ；／ｈ
（ｓ＋が得られる−１） 、 （３）式より
、各クラッド比率ηｉはηＨ＝Ｊ／ｈ＝ＩＩｉｖ／ＩＪ
ＶＨ＝）ＴＨＶ４／ΣＨｉ Ｖ ｉ （４）となシ
、ｖｉ は圧延機入側の各素板の速度と板厚を知ること
Ｋより求めることができる。そこで、クラッド比率を制
御するには第１に、圧延機入側の各素板の速度と板厚を
検出する。第２に、この検出した値を上記の式（４）に
代入してクラッド比率ηｉ を求める。第３に目標のク
ラッド比率 ηｉｎｌと）／ ｉ の偏差△ηｉ＝ηｉ
−ηｉｍ （５）を求める。そして変更すべき張力へＴ
Ｉを、
△Ｔｉ−α１ηｉ十βｉ Ｊ（Ｆ ｂηｉατ
（６）（α５．βｉ はクラッドの素板に固有の
定数；τ、ｔは時間）
によって求め、（６）式で求めだ△Ｔｉ だけ、素板
ｉにかかる張力を変更することによって、目標のクラッ
ド北本ηｉｍ に制御する。このときの張力変更ハ、
クラッドの素板ｉを送り出しているペイオフリールのモ
ーター電が１−を△■１−μｍ△Ｔｉ （μｍは定数）
だけ変更することによって行う。From equations (1) and (2), HlVl-4-H,V, 10...-l-H,,V, =
l+ v■−ΣH1V;/h
(s+ is obtained -1) From equation (3), each cladding ratio ηi is ηH=J/h=IIiv/IJ
VH=)THV4/ΣHi Vi (4) and vi can be obtained from K by knowing the speed and thickness of each blank on the entry side of the rolling mill. Therefore, in order to control the cladding ratio, firstly, the speed and thickness of each blank sheet on the entry side of the rolling mill are detected. Second, this detected value is substituted into the above equation (4) to obtain the cladding ratio ηi. Third, the deviation of the target cladding ratio ηinl)/i △ηi=ηi
−ηim (5) is found. and T to the tension to be changed
I, △Ti−α1ηi ＋βi J(F bηiατ
(6) (α5.βi is a constant specific to the cladding blank; τ and t are time). The cladding Kitamoto ηim is controlled. The tension change at this time is
The motor voltage of the payoff reel that feeds out the cladding blank i is 1- △■1-μm△Ti (μm is a constant)
Just do it by changing.
面、上記△Ｔｉは、あらかじめ実験等で決められたη１
＝ｆ（Ｔｉ）の関係式からＴＨ−ｇ（ｖｉ）を求め、△
Ｔ・−曵△ηｉ としてもよい。The above △Ti is η1 determined in advance through experiments etc.
TH−g(vi) is determined from the relational expression of =f(Ti), and △
It may also be T・−曵△ηi.
１ ａη１
また、圧延機出側のクラッド比率を、上述したように、
圧延機入側の各々のクラッド素板の速度と板厚の値によ
り求めるかわりに、次の方法で求めて本よい。すなわち
、圧延機出側に厚みセンサーを設け、直接圧延機出側の
各素板のクラッド比率ηｉ を測定する。そして以下、
上記（５）（６）式に従って目標のクラッド比率に制御
する。1 aη1 In addition, as mentioned above, the cladding ratio on the exit side of the rolling mill is
Instead of finding the speed and thickness of each clad blank on the entry side of the rolling mill, it is best to find it using the following method. That is, a thickness sensor is provided on the exit side of the rolling mill, and the cladding ratio ηi of each blank sheet on the exit side of the rolling mill is directly measured. And below,
Control is performed to the target cladding ratio according to equations (5) and (6) above.
この場合、厚みセンサーとしては超音波によるもの、−
あるいけ電磁誘導式（ステンレスと鋼のクラッドに用い
られる）によるもの等が考えられるが特にこれらに限定
されるものではない。In this case, the thickness sensor is an ultrasonic one, −
An electromagnetic induction method (used for stainless steel and steel cladding) may be considered, but is not particularly limited to these.
以下、本発明の実施例を第１図により説明する。 Embodiments of the present invention will be described below with reference to FIG.
実施例１では、ステンレス鋼４とアルミニウム５を積層
し、ステンレス鋼のクラッド比率が０．２に々るように
、アルミニウム５には張力をかけず、存
ステンレス調香には１３．５ ｋｇ／ｒｎｍ の張力を
かけて初期設定した。このときの設定はベイオリーフ１
、２を作動させているモーター１４．１５の電流１１
＃ ■！ を調節するととＫよって行った。初期設定
をした後、圧延を開始し、１のベイオフリー、Ａｚカラ
ステンレス鋼４を、２のペイオフリールカらアルミニウ
ム５をそれぞれ送〕出し、た。そして加熱装置７で約４
００度に加熱した後、ロー）ｖＢ、９で圧延接合した。In Example 1, stainless steel 4 and aluminum 5 are laminated, no tension is applied to aluminum 5 so that the cladding ratio of stainless steel is 0.2, and 13.5 kg/kg is applied to the stainless steel perfume. Initial settings were made by applying a tension of rnm. The setting at this time is Bayolief 1
, 2, the current 11 of the motor 14.15 operating the
#■! When I adjusted it, I went to K. After initial settings were made, rolling was started, and the payoff-free and Az colored stainless steel 4 (1) and the aluminum 5 (2) were sent out from the payoff-free car (2). And about 4 with heating device 7
After heating to 00 degrees, rolling bonding was carried out at vB, 9.
製造したクラッド板はコイラ１０で巻き取った。以上の
圧延をｔ 時間待つ！
た後、今度は、ステンレス鋼のクラッド比率の制御も合
わせて実施した。そのために、ステンレス＠４の速度Ｖ
、とアルミニウム５の速度ｖ、ケ速度計１８．１９で検
出し、計算機１１に取り込ませた。The manufactured clad plate was wound up with a coiler 10. Wait for more than t hours of rolling! After that, we also controlled the stainless steel cladding ratio. For that purpose, the speed V of stainless steel @4
, and the velocity v of aluminum 5 were detected by the speedometer 18.19 and input into the computer 11.
寸た、あらかじめステンレス＠４の板厚Ｈ□とアルミニ
ウムの板厚Ｈ２は削算機１１に読み込ませておいた。そ
して下記の手順によって、ステンレス鋼４にかかる張力
を変更して、ステンレス鋼のクラッド比率が０．２にな
るように制御した。In fact, the thickness H□ of stainless steel@4 and the thickness H2 of aluminum were read into the calculator 11 in advance. Then, the tension applied to the stainless steel 4 was changed according to the following procedure, and the cladding ratio of the stainless steel was controlled to be 0.2.
（Ｒ）圧延機出側のステンレス鋼のクラッド比率η。(R) Cladding ratio η of stainless steel on the exit side of the rolling mill.
””１−■１ ｖ１／ （Ｈｌｖ、−４−Ｈ，ｖ、）に
より計算０」）η１と目標のクラッド比率の偏差△η１
を△η□＝東、−α２により計算
（Ｃ）変更すべき張力△Ｔ、を
△Ｔ１−α、△η１＋β１見１△η１ατ（α１．β１
は定数ｉｔ、τは時間）により割算
（（１）ペイオリーフ１を作動させているモーター１４
の電流を■１＋△■１に変更
ここで△工□＝μｍΔＴ１（μｍは定数）である尚、製
造されたクラッド鋼板の板厚はｌ、 ６ｍｍでこのよう
にして製造したクラッド板のステンレス鋼のクラッド比
率を＠６図に示す。第６図では製造されたクラッド板の
ステンレス鋼のクラッド比率はほぼＱ、２となっている
。そしてクラッド比率の制御を合わせて行なって（ｔ≧
１１）からは、そのクラッド比率はより均一なものとな
っている。""1-■1 v1/ Calculated by (Hlv, -4-H, v,) 0") Deviation between η1 and target cladding ratio △η1
Calculate by △η□=East, -α2 (C) Tension to be changed △T, △T1-α, △η1+β1 1△η1ατ(α1.β1
is a constant it, and τ is time).
Change the current to ■1 + △■1 Here, △Work□ = μm ΔT1 (μm is a constant) The thickness of the manufactured clad steel plate is l, and the stainless steel of the clad plate manufactured in this way is 6 mm. The cladding ratio of is shown in Figure @6. In FIG. 6, the stainless steel clad ratio of the manufactured clad plate is approximately Q,2. Then, the cladding ratio is controlled (t≧
11), the cladding ratio is more uniform.
実施例２は、ステンレスとアルミニウムの素板をステン
レス、アルミニウム、ステンレスの順ニ積層し、あらか
じめ、アルミニウム５には張力がかからないよう、そし
てステンレス４，６にはｌ Ｑ ｋｇ／ｍｍの張力がか
かるように初期設定した。In Example 2, stainless steel and aluminum base plates are laminated in the order of stainless steel, aluminum, and stainless steel, and in advance, no tension is applied to aluminum 5, and a tension of l Q kg/mm is applied to stainless steel 4 and 6. It was initialized as follows.
そして以下、実施例１の場合と同様にして圧延接合を行
ったが、（ただしクラッド比率の制御は行なわなかった
）圧延を開始しても１時間経過した後、アルミニウム５
にかかる張力はＯｋｇＡｎｍのままで、ステンレス鋼４
，６にかかる張力を２０ｋｇ／ｎｍ に変更し、その
後、張力は一定にしたまま圧延接合を続けた。Then, rolling joining was carried out in the same manner as in Example 1, but after one hour had passed even after starting rolling (however, the cladding ratio was not controlled), aluminum 5
The tension applied to stainless steel 4 remains OkgAmm.
, 6 was changed to 20 kg/nm 2 , and then rolling bonding was continued with the tension kept constant.
尚、製造されたクラッド板の板厚は’１．Ｑ ｍｎ＋で
ちり、ステンレス鋼４，６及びアルミニウム５の板厚、
圧延時の変形抵抗は上記の表３の通りである。The thickness of the manufactured clad plate was '1. Q mn+ dust, plate thickness of stainless steel 4, 6 and aluminum 5,
The deformation resistance during rolling is shown in Table 3 above.
このようにして製造したクラッド板のアルミニウムのク
ラッド比率を第７図に示す。FIG. 7 shows the aluminum clad ratio of the clad plate manufactured in this manner.
第７図では、張力の変更前（ｔ、〈ｔ２）ではアルミニ
ウムのクラッド比率がほぼα６４のクラッド板が、張力
の変更後（１＞１．）ではアルミニウムのクラッド比率
がほぼ０．７０のクラッド板がそれぞれ製造されている
。In Figure 7, before the tension change (t, <t2), the clad plate has an aluminum cladding ratio of approximately α64, and after the tension change (1>1.), the clad plate has an aluminum cladding ratio of approximately 0.70. Each board is manufactured separately.
本発明の実施例１，２から、クラッドの素板にかかる張
力を変更することによってクラッド比率の異なったクラ
ッド板を製造することができ、また、クラッド比率を制
御することにより、均一なりラッド比率をもったクラッ
ド板を製造できることがわかる。From Examples 1 and 2 of the present invention, it is possible to manufacture clad plates with different clad ratios by changing the tension applied to the clad blank plate, and by controlling the clad ratio, it is possible to manufacture clad plates with different clad ratios. It can be seen that it is possible to manufacture a clad plate with
以上かられかるように、本発明によれば、クラッド比率
の異なったクラッド板を製造する場合、その度毎に板厚
の異なった素板に変更することなく、またロールも変え
ることなく張力変更でクラッド比率を変化させることが
できるので、素板の在市数の低減、生産性の増加が可能
となる。また、圧延機出側のクラッド板のクラッド比率
を制御することにより、均一なりラッド比率をもつクラ
ッド板が得られ、品質の向上およびコストダウンが図れ
る。As can be seen from the above, according to the present invention, when manufacturing clad plates with different clad ratios, the tension can be changed without changing the blank plate with a different thickness each time and without changing the roll. Since it is possible to change the cladding ratio, it is possible to reduce the number of raw plates in stock and increase productivity. Furthermore, by controlling the cladding ratio of the cladding plate on the exit side of the rolling mill, a cladding plate having a uniform cladding ratio can be obtained, improving quality and reducing costs.
第１図は本発明を実施する圧延設備の一例、第２−図及
び第３図は２層のクラッド板における入側張力とクラッ
ド比率の変化の関係を示すグラフ（第３図は冷間で圧延
接合）、第４図は３層のクラッド板における入側張力と
クラッド比率の変化の関係を示すグラフ、第５図は本発
明のクラッド比率制御のフローチャート、第６図は本発
明の実施例１におけるステンレス鋼のクラッド比率を示
すグラフ、第７図は本発明の実施例２におけるアルミニ
ウムのクラッド比率を示すグラフ。
１．２．３・・・ペイオフリー／Ｌ’ ４，５，６・
・・素 板７ ・・・加熱装置 ８，９・・・圧
延作業ロールコイラFigure 1 is an example of rolling equipment for implementing the present invention, and Figures 2 and 3 are graphs showing the relationship between the entrance tension and the change in clad ratio in a two-layer clad plate (Figure 3 is a graph showing the relationship between the change in the entrance tension and the cladding ratio in a two-layer clad plate. Fig. 4 is a graph showing the relationship between the entrance tension and the change in clad ratio in a three-layer clad plate, Fig. 5 is a flowchart of clad ratio control of the present invention, and Fig. 6 is an embodiment of the present invention. FIG. 7 is a graph showing the cladding ratio of stainless steel in Example 1 of the present invention, and FIG. 7 is a graph showing the cladding ratio of aluminum in Example 2 of the present invention. 1.2.3...Payoff free/L' 4,5,6・
...Mare plate 7...Heating device 8,9...Roll coiler for rolling work
Claims (1)
、圧延開始前あるいは圧延中に、圧延接合されるクラッ
ドの素板のうち、少なくとも１枚の素板にかかる張力を
変更することによつて、目標とするクラッド比率をもつ
クラッド板を製造することを特徴とするクラッド板の圧
延接合法。 ２）圧延で接合してクラッド板を製造する方法において
、圧延開始前あるいは圧延中に、圧延接合されるクラッ
ドの素板のうち、少なくとも１枚の素板にかかる張力を
変更し、さらに下記のステップにより、均一な目標のク
ラッド比率をもつクラッド板を製造することを特徴とす
るクラッド板の圧延接合法。 （イ）圧延機出側のクラッド比率を求める。 （ロ）上記のクラッド比率と目標のクラッド比率の偏差
を求める。 （ハ）この偏差に基づいて、上記素板のうち、少なくと
も１枚の素板にかかる張力を変更して、目標のクラッド
比率に制御する。 ３）圧延機出側のクラッド比率を、圧延機入側の各々の
クラッドの素板の板度と板厚の値により求めることを特
徴とする特許請求の範囲第２項記載のクラッド板の圧延
接合法。[Claims] 1) In a method of manufacturing clad plates by joining by rolling, the tension applied to at least one of the blank plates of the clad to be rolled and joined before or during rolling is reduced. A method of rolling and joining clad plates, characterized in that a clad plate having a target clad ratio is manufactured by changing the clad plate ratio. 2) In the method of manufacturing a clad plate by joining by rolling, before or during rolling, the tension applied to at least one of the blank plates of the clad to be rolled and joined is changed, and the following: A method of rolling and joining clad plates, characterized in that a clad plate having a uniform target cladding ratio is manufactured by steps. (a) Find the cladding ratio on the exit side of the rolling mill. (b) Find the deviation between the above cladding ratio and the target cladding ratio. (c) Based on this deviation, the tension applied to at least one of the blank plates is changed to control the target cladding ratio. 3) Rolling of a clad plate according to claim 2, characterized in that the cladding ratio on the exit side of the rolling mill is determined from the values of the plateness and plate thickness of each cladding blank on the inlet side of the rolling machine. Joining method.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61042450A JPH0688145B2 (en) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | Roll bonding method for clad plates |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61042450A JPH0688145B2 (en) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | Roll bonding method for clad plates |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62199280A true JPS62199280A (en) | 1987-09-02 |
| JPH0688145B2 JPH0688145B2 (en) | 1994-11-09 |
Family
ID=12636408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61042450A Expired - Lifetime JPH0688145B2 (en) | 1986-02-26 | 1986-02-26 | Roll bonding method for clad plates |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0688145B2 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010177413A (en) * | 2009-01-29 | 2010-08-12 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Production method of aluminum-made cladding material for heat-emitting parts cooling apparatus |
| JP2016155166A (en) * | 2015-02-26 | 2016-09-01 | 株式会社神戸製鋼所 | Rolling method of clad sheet material |
| US11400542B2 (en) | 2016-11-18 | 2022-08-02 | Sms Group Gmbh | Method and device for producing a continuous strip-shaped composite material |
| CN119346618A (en) * | 2024-09-29 | 2025-01-24 | 南京钢铁股份有限公司 | A thick stainless steel composite plate for bridges and preparation method thereof |
| WO2025052737A1 (en) * | 2023-09-06 | 2025-03-13 | 株式会社プロテリアル | Method for manufacturing clad material |
Citations (1)
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| JPS61273281A (en) * | 1985-05-29 | 1986-12-03 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Clad plate rolling method and equipment |
-
1986
- 1986-02-26 JP JP61042450A patent/JPH0688145B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
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| WO2026065773A1 (en) * | 2024-09-29 | 2026-04-02 | 南京钢铁股份有限公司 | Thick stainless steel composite plate for bridge and preparation method therefor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0688145B2 (en) | 1994-11-09 |
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