JPS6220581A - ブレ−キライニング用摩擦材組成物 - Google Patents
ブレ−キライニング用摩擦材組成物Info
- Publication number
- JPS6220581A JPS6220581A JP15879285A JP15879285A JPS6220581A JP S6220581 A JPS6220581 A JP S6220581A JP 15879285 A JP15879285 A JP 15879285A JP 15879285 A JP15879285 A JP 15879285A JP S6220581 A JPS6220581 A JP S6220581A
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- JP
- Japan
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- fibers
- fiber
- composition
- material composition
- aromatic polyamide
- Prior art date
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- Braking Arrangements (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野］
本発明は、自動車等のブレーキライニング用摩擦材組成
物に関するものである。
物に関するものである。
［従来の技術］
従来ブレーキライニング用摩擦材組成物とじては、石綿
を基材Ｕ＆維とした有機系の摩擦材が一般に使用されて
いる。又、石綿に変る繊維基材として、例えば、特開昭
５３−１３０７４２号公報、特開昭５６−１６５７９号
公報に示されているようにガラスＵ＆維、芳香族ポリア
ミド繊維等を使用したものが知られている。
を基材Ｕ＆維とした有機系の摩擦材が一般に使用されて
いる。又、石綿に変る繊維基材として、例えば、特開昭
５３−１３０７４２号公報、特開昭５６−１６５７９号
公報に示されているようにガラスＵ＆維、芳香族ポリア
ミド繊維等を使用したものが知られている。
［発明によって解決される問題点］
従来の石綿を基材繊維とするブレーキライニング用組成
物は、ＦＪ擦係数が比較的小さいとか、ブレーキを繰り
返して踏むと、フェード現象が生じるといった問題点が
知られている。一方、ガラスｍ維とか芳香族ポリアミド
繊維を基材繊維とするブレーキライニング用摩擦材組成
物においては、充分な検討が成されていない。
物は、ＦＪ擦係数が比較的小さいとか、ブレーキを繰り
返して踏むと、フェード現象が生じるといった問題点が
知られている。一方、ガラスｍ維とか芳香族ポリアミド
繊維を基材繊維とするブレーキライニング用摩擦材組成
物においては、充分な検討が成されていない。
本発明は石綿を繊維基材として使用することなく摩擦係
数が高く、摩耗率の少ない新規なブレーキライニング用
摩擦材組成物を提供することを目的とする。
数が高く、摩耗率の少ない新規なブレーキライニング用
摩擦材組成物を提供することを目的とする。
［問題点を解決するための手段］
本発明のブレーキライニング用ＩＩ擦材組成物は基材繊
維としてガラス繊維とパルプ化芳香族ポリアミド繊維を
用い、全体を１００体積％としたときに０．５〜１０体
積％（以下％は体積％を示す）の酸化ジルコニウム粉末
を含有していることを特徴とするレジンモールド系ブレ
ーキライニング用摩擦材組成物である。
維としてガラス繊維とパルプ化芳香族ポリアミド繊維を
用い、全体を１００体積％としたときに０．５〜１０体
積％（以下％は体積％を示す）の酸化ジルコニウム粉末
を含有していることを特徴とするレジンモールド系ブレ
ーキライニング用摩擦材組成物である。
本発明でレジンモールド系ブレーキライニング用摩擦材
とは、フェノール樹脂結合剤を用い、基材繊維および有
機系、無機系配合剤を加圧加熱成形してｊｑられる成形
体であり、ブレーキライニングとして使用されるもので
ある。
とは、フェノール樹脂結合剤を用い、基材繊維および有
機系、無機系配合剤を加圧加熱成形してｊｑられる成形
体であり、ブレーキライニングとして使用されるもので
ある。
本発明の基材繊維を構成するガラス繊維とは、その繊維
直径が５〜１３μの非晶質の無機繊維をいう。なお、ガ
ラス繊維は長さが１〜６ｍｍのチョツプドガラスｍＨが
好ましい。
直径が５〜１３μの非晶質の無機繊維をいう。なお、ガ
ラス繊維は長さが１〜６ｍｍのチョツプドガラスｍＨが
好ましい。
パルプ化芳香族ポリアミド繊維はこのチョツプドガラス
繊維と共に基材繊維を構成する。芳香族ポリアミド繊維
とは、芳香族を含むモノマーがアミド結合して高分子化
したもので、高分子を構成する原子の立体障害により１
本１本の高分子が直線トに伸び、これら多数の高分子直
鎖で繊維を構成したものである。代表的な芳香族ポリア
ミド繊維としては、ポリパラフェニレンテレフタルアミ
ド繊維を上げることができる。このポリパラフェニレン
テレフタルアミド繊維とは、Ｋ ｅｖｌａｒ （登録
商標）として市販されている繊維である。ポリパラフェ
ニレンテレフタルアミドは繰返し単位の５０モル％以上
、より好ましくは７０モル％以上がパラフェニレンテレ
フタルアミドである重合体をいう。なお芳香族ポリアミ
ド繊維としては、他にポリメタフェニレンイソフタルア
ミド繊維が知られているがポリメタフェニレンイソフタ
ルアミドを繊維基材として使用する場合には、フェード
特性が劣る。パルプ化芳香族ポリアミド繊維は芳香族ポ
リアミド繊維そのものを部分的にすりつぶし、ｍａが部
分的にスプリット化及び切断され、パルプ状にされたも
のである。
繊維と共に基材繊維を構成する。芳香族ポリアミド繊維
とは、芳香族を含むモノマーがアミド結合して高分子化
したもので、高分子を構成する原子の立体障害により１
本１本の高分子が直線トに伸び、これら多数の高分子直
鎖で繊維を構成したものである。代表的な芳香族ポリア
ミド繊維としては、ポリパラフェニレンテレフタルアミ
ド繊維を上げることができる。このポリパラフェニレン
テレフタルアミド繊維とは、Ｋ ｅｖｌａｒ （登録
商標）として市販されている繊維である。ポリパラフェ
ニレンテレフタルアミドは繰返し単位の５０モル％以上
、より好ましくは７０モル％以上がパラフェニレンテレ
フタルアミドである重合体をいう。なお芳香族ポリアミ
ド繊維としては、他にポリメタフェニレンイソフタルア
ミド繊維が知られているがポリメタフェニレンイソフタ
ルアミドを繊維基材として使用する場合には、フェード
特性が劣る。パルプ化芳香族ポリアミド繊維は芳香族ポ
リアミド繊維そのものを部分的にすりつぶし、ｍａが部
分的にスプリット化及び切断され、パルプ状にされたも
のである。
全基材繊維は、ブレーキライニング用摩擦材組成物全体
を１００％とした場合、２０〜５０％を占めるのが良い
。又、ガラス繊維は１０〜４５％、パルプ化芳香族ポリ
アミド繊維は５〜３０％を占めるのがよい。全基材繊維
が２０％未満の場合には摩擦係数が低下する。逆に全基
材繊維が４５％を越える場合には摩耗量が増大する。又
、ガラス繊維が１０％に満たない場合には耐熱性不足と
なる。逆に４０％を越える場合には摩耗量が増大する。
を１００％とした場合、２０〜５０％を占めるのが良い
。又、ガラス繊維は１０〜４５％、パルプ化芳香族ポリ
アミド繊維は５〜３０％を占めるのがよい。全基材繊維
が２０％未満の場合には摩擦係数が低下する。逆に全基
材繊維が４５％を越える場合には摩耗量が増大する。又
、ガラス繊維が１０％に満たない場合には耐熱性不足と
なる。逆に４０％を越える場合には摩耗量が増大する。
パルプ化芳香族ポリアミド繊維が５％以下では摩耗が増
大し、３０％を越える場合には耐熱性不足となる。
大し、３０％を越える場合には耐熱性不足となる。
フェノール樹脂系結合剤とは、フェノール、クレゾール
などフェノール類の１種又はそれ以上とホルムアルデヒ
ド又はその発生源となる化合物とより縮合させて得られ
る樹脂を主体とした結合剤をいう。カシューナツトオイ
ル、ポリビニルブチラール、植物油、メラミン、エポキ
シ化合物等で変性した変性フェノール樹脂を用いてもよ
い。なおフェード現象がおきにくい点では無変性フェノ
ール樹脂が好ましい。
などフェノール類の１種又はそれ以上とホルムアルデヒ
ド又はその発生源となる化合物とより縮合させて得られ
る樹脂を主体とした結合剤をいう。カシューナツトオイ
ル、ポリビニルブチラール、植物油、メラミン、エポキ
シ化合物等で変性した変性フェノール樹脂を用いてもよ
い。なおフェード現象がおきにくい点では無変性フェノ
ール樹脂が好ましい。
フェノール樹脂系結合剤の配合割合は１５〜２５％がよ
い。１５％未満の場合には材料強度不足となり、２５％
を越える場合には材料に必要な気孔率が確保できず耐フ
ェード性が悪化する。
い。１５％未満の場合には材料強度不足となり、２５％
を越える場合には材料に必要な気孔率が確保できず耐フ
ェード性が悪化する。
有機および無機粉未配合剤としては、グラフファイト、
二硫化モリブデン、硫化鉛、三硫化アンチモニ等の摩擦
調整剤、カシューダスト等の有機ダスト、銅、シンチュ
ウ等金属粉末、硫酸バリウム、酸化マグネシウム、酸化
ジルコニウム、氷晶石等の無機配合剤が用いられる。有
機及び無機粉未配合剤は全体の２５〜６５％を占めるの
が好ましい。
二硫化モリブデン、硫化鉛、三硫化アンチモニ等の摩擦
調整剤、カシューダスト等の有機ダスト、銅、シンチュ
ウ等金属粉末、硫酸バリウム、酸化マグネシウム、酸化
ジルコニウム、氷晶石等の無機配合剤が用いられる。有
機及び無機粉未配合剤は全体の２５〜６５％を占めるの
が好ましい。
なおこのうち摩擦調整剤は５〜２５％、有機ダスト３〜
１０％、金属粉末３〜１０％、無機配合剤１０〜４０％
程度が好ましい。
１０％、金属粉末３〜１０％、無機配合剤１０〜４０％
程度が好ましい。
本発明においては無機粉未配合剤とし０．５〜１０％の
酸化ジルコニウム粉末を含む。この酸化ジルコニウム粉
末は、基材繊維にパルプ化芳香族ポリアミド繊維、結合
剤としてフェノール樹脂を使用した場合にブレーキライ
ニングの摩擦係数を顕著に向上する効果がある。なお、
酸化ジルコニウム粉末の配合量が０．５％に充だない場
合には摩擦係数向上の効果が少い。逆に１０％をこえる
と相手材の摩耗が大となる傾向にある。なお、酸化ジル
コニウム粉末はモース硬度が６〜８の鉱物を粉末とした
ものがよい。完全結晶に近いより高いモース硬度をもつ
酸化ジルコニウムは摩耗率を高くする傾向にある。
酸化ジルコニウム粉末を含む。この酸化ジルコニウム粉
末は、基材繊維にパルプ化芳香族ポリアミド繊維、結合
剤としてフェノール樹脂を使用した場合にブレーキライ
ニングの摩擦係数を顕著に向上する効果がある。なお、
酸化ジルコニウム粉末の配合量が０．５％に充だない場
合には摩擦係数向上の効果が少い。逆に１０％をこえる
と相手材の摩耗が大となる傾向にある。なお、酸化ジル
コニウム粉末はモース硬度が６〜８の鉱物を粉末とした
ものがよい。完全結晶に近いより高いモース硬度をもつ
酸化ジルコニウムは摩耗率を高くする傾向にある。
本発明のブレーキライニング用摩擦材組成物によりブレ
ーキライニングを製造する方法は従来のモールド法と称
されている製造方法がそのまま適用できる。即ち、基材
繊維、７１ノ一ル樹脂結合剤粉末、有機無機配合剤を充
分に混合し、加圧型中に入れ常温で加圧して予備成形す
る。この予備成形したものをホットプレス型でモード成
形するものである。
ーキライニングを製造する方法は従来のモールド法と称
されている製造方法がそのまま適用できる。即ち、基材
繊維、７１ノ一ル樹脂結合剤粉末、有機無機配合剤を充
分に混合し、加圧型中に入れ常温で加圧して予備成形す
る。この予備成形したものをホットプレス型でモード成
形するものである。
［試験例］
表に示す実施例１および実施例２ざらに比較例１および
比較例２の合計４種類のブレーキライニング用摩擦材組
成物を調製した。この実施例において基材繊維として使
用したガラス繊維は長さ３ｍｍ、直径約９μのものであ
る。又、パルプ化芳香族ポリアミド繊維としては、市販
のＫｅＶｌａｒ（σ録商標）繊維を部分的にすりつぶし
てパルプ状にしたものを用いた。フェノール樹脂として
はストレートフェノール樹脂粉末を用いた。Ｉ’！擦調
整剤としてはグラファイトおよび金属硫化物の混合物を
使用した。有機ダストとしてはカシューダスト、金属粉
としては粒径約５００〜１０μの銅粉を使用した。無機
配合剤としては硫酸バリウム、酸化マグネシウム、酸化
マグネシウムおよびモース硬度７で平均粒径８の酸化ジ
ルコニウム粉未使用した。比較例１はその無機配合剤と
してｌＩｉ！１ｖバリウム、酸化マグネシウムおよび酸
化マグネシウムのみを用い、酸化ジルコニウム粉末は使
用しなかった。また、比較例２はその無機配合剤として
硫酸バリウム、酸化マグネシウム、酸化マグネシウムお
よび酸化アルミニウムを使用し、酸化ジルコニウム粉末
は使用しなかった。比較例１、比較例２のその他の基材
繊維、結合剤、潤滑剤、有機ダスト、金属粉、無機配合
剤は表に合せて示したように実施例１、実施例２と同じ
ものを同じ配合割合で用いた。
比較例２の合計４種類のブレーキライニング用摩擦材組
成物を調製した。この実施例において基材繊維として使
用したガラス繊維は長さ３ｍｍ、直径約９μのものであ
る。又、パルプ化芳香族ポリアミド繊維としては、市販
のＫｅＶｌａｒ（σ録商標）繊維を部分的にすりつぶし
てパルプ状にしたものを用いた。フェノール樹脂として
はストレートフェノール樹脂粉末を用いた。Ｉ’！擦調
整剤としてはグラファイトおよび金属硫化物の混合物を
使用した。有機ダストとしてはカシューダスト、金属粉
としては粒径約５００〜１０μの銅粉を使用した。無機
配合剤としては硫酸バリウム、酸化マグネシウム、酸化
マグネシウムおよびモース硬度７で平均粒径８の酸化ジ
ルコニウム粉未使用した。比較例１はその無機配合剤と
してｌＩｉ！１ｖバリウム、酸化マグネシウムおよび酸
化マグネシウムのみを用い、酸化ジルコニウム粉末は使
用しなかった。また、比較例２はその無機配合剤として
硫酸バリウム、酸化マグネシウム、酸化マグネシウムお
よび酸化アルミニウムを使用し、酸化ジルコニウム粉末
は使用しなかった。比較例１、比較例２のその他の基材
繊維、結合剤、潤滑剤、有機ダスト、金属粉、無機配合
剤は表に合せて示したように実施例１、実施例２と同じ
ものを同じ配合割合で用いた。
ブレーキライニングは各組成物ごとに表に示したｇ＋３
合で配合し、■型ミキサー中で１０分混合した。得られ
た混合物を金型に充填し室温で３００ｋｇ７ ｃｌで１
分間加熱して予備成形した。次にこの予備成形体を１５
５℃で３００ ｋｇ／ Ｃ１で１０分間ホットプレスし
、更に型から取り出した後、２５０℃で３時間キユアリ
ングを行なった。
合で配合し、■型ミキサー中で１０分混合した。得られ
た混合物を金型に充填し室温で３００ｋｇ７ ｃｌで１
分間加熱して予備成形した。次にこの予備成形体を１５
５℃で３００ ｋｇ／ Ｃ１で１０分間ホットプレスし
、更に型から取り出した後、２５０℃で３時間キユアリ
ングを行なった。
得られた各ブレーキライニング材は、ブレーキダイナモ
メータに取付けて試験した。摩擦係数についてはＪＡＳ
Ｏ−０４０６−８２に規定する試験方法の中の第２効力
試験のうちの車速１００ｋｌｌｌ／’ｈｒの摩擦係数を
求めた。摩耗率についてはＪＡＳｏ−Ｃ４２７−８３の
試験方法に従って温度別の摩耗率として測定した。これ
らの結果をまとめ第１図および第２図に示す。
メータに取付けて試験した。摩擦係数についてはＪＡＳ
Ｏ−０４０６−８２に規定する試験方法の中の第２効力
試験のうちの車速１００ｋｌｌｌ／’ｈｒの摩擦係数を
求めた。摩耗率についてはＪＡＳｏ−Ｃ４２７−８３の
試験方法に従って温度別の摩耗率として測定した。これ
らの結果をまとめ第１図および第２図に示す。
第１図は摩擦係数を示すもので、縦軸に摩擦係数、横軸
に摩擦試験片に付加した油圧を示した。
に摩擦試験片に付加した油圧を示した。
なお、結果は実施例１を白丸と実線で、実施例２は黒丸
と破線で、比較例１はＸ印と一点破線で、比較例２は黒
三角と２点破線で示した。第２図は摩耗率の結果を承り
もので、縦軸に摩耗率（×１０′″４ ｎ＋ｍ３７ｋｇ
ｍ ） ヲ、横軸に制動前（１）７Ｌ、ｒ−主温度を示
す。なお、第２図中の符号および線の種類は第１図のそ
れらと同じである。
と破線で、比較例１はＸ印と一点破線で、比較例２は黒
三角と２点破線で示した。第２図は摩耗率の結果を承り
もので、縦軸に摩耗率（×１０′″４ ｎ＋ｍ３７ｋｇ
ｍ ） ヲ、横軸に制動前（１）７Ｌ、ｒ−主温度を示
す。なお、第２図中の符号および線の種類は第１図のそ
れらと同じである。
第１図より、摩擦係数は全体として油圧が高くなるにし
たがい摩擦係数はわずかに小さくなる傾向にあった。Ｉ
！！擦係数の値では、実施例２が０゜５２〜０，４５、
比較例２が０．４８〜０．３８、実施例１が０．４５〜
０．３４、比較例１が０゜３８〜０．２８という結果で
あった。比較例１を除き、他の実施例２、比較例２およ
σ実施例１は好ましい高い摩擦係数を示した。
たがい摩擦係数はわずかに小さくなる傾向にあった。Ｉ
！！擦係数の値では、実施例２が０゜５２〜０，４５、
比較例２が０．４８〜０．３８、実施例１が０．４５〜
０．３４、比較例１が０゜３８〜０．２８という結果で
あった。比較例１を除き、他の実施例２、比較例２およ
σ実施例１は好ましい高い摩擦係数を示した。
第２図より比較例２は制動前のブレーキ温度が２００℃
以上になると摩耗率が急激に増加する結果となった。こ
れに対して実施例１、実施例２および比較例１の場合は
制動前ブレーキ温度が２５０℃程度までは比較的安定で
摩耗率が小さく、３００℃程度から摩耗率が急激に高く
なる結果を示した。
以上になると摩耗率が急激に増加する結果となった。こ
れに対して実施例１、実施例２および比較例１の場合は
制動前ブレーキ温度が２５０℃程度までは比較的安定で
摩耗率が小さく、３００℃程度から摩耗率が急激に高く
なる結果を示した。
これら第１図、第２図に示した結果から実施例１、実施
例２のものは摩擦系数が高くかつ摩耗率９も小さいこと
が確認された。また、比較例１は摩擦係数が小さい。比
較例２は２５０℃以下における摩耗率が高い。これらの
ために比較例１および比較例２は実用的でないことが確
認された。
例２のものは摩擦系数が高くかつ摩耗率９も小さいこと
が確認された。また、比較例１は摩擦係数が小さい。比
較例２は２５０℃以下における摩耗率が高い。これらの
ために比較例１および比較例２は実用的でないことが確
認された。
［発明の効果］
本発明の無機配合剤として酸化ジルコニウムを含むブレ
ーキライニング用摩擦材組成物は、摩擦係数が比較的高
くかつ摩耗率が低いもので、自動車用として実用性の高
いものである。
ーキライニング用摩擦材組成物は、摩擦係数が比較的高
くかつ摩耗率が低いもので、自動車用として実用性の高
いものである。
第１図は実施例を含む４種類のブレーキライニングの摩
擦係数と摩擦試験片に付加した油圧との関係を示す縮図
、第２図は同じ４種類のブレーキライニングの摩耗率と
ｉｌＪ勤前ブレーキ温度との関係を示す線図である。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社代理人
弁理士 大川 宏 同 弁理士 丸山明夫 第１図 油 工 第２図 制動前テレーＡ温度 （°Ｃ） 手続補正ａ（自発） 昭和６１年７月２日 １、事件の表示 昭和６０年特許願第１５８７９２号 ２、発明の名称 ブレーキライニング用ｓｍ材組成物 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 愛知県豊田市トヨタ町１番地 （３２０）ｔ−ヨタ自動車株式会社 代表考 松 本 清 ４、代理人 〒４５０愛知県名古屋市中村区名駅 ３丁目３番の４ ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 （１）明細書の第８頁第１１行目から第１２行目に［Ｍ
化マグネシウムおよび酸化マグネシウム」とあるを「酸
化マグネシウムおよび氷晶石」と補正します。 （２）明細書の第８頁第１４行目から第１５行目に「酸
化マグネシウムおよび酸化アルミニウム」とあるを「氷
晶石および酸化アルミニウム」と補正します。 （３）明細１の第８頁第１８行目［金属粉、無磯配合剤
は」とあるを「金属粉は」と補正します。 （４）明細塵の第８頁第１行目の前に別紙の表を挿入し
ます。 ７、添附１類の目録 （１）表 １通 以上
擦係数と摩擦試験片に付加した油圧との関係を示す縮図
、第２図は同じ４種類のブレーキライニングの摩耗率と
ｉｌＪ勤前ブレーキ温度との関係を示す線図である。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社代理人
弁理士 大川 宏 同 弁理士 丸山明夫 第１図 油 工 第２図 制動前テレーＡ温度 （°Ｃ） 手続補正ａ（自発） 昭和６１年７月２日 １、事件の表示 昭和６０年特許願第１５８７９２号 ２、発明の名称 ブレーキライニング用ｓｍ材組成物 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 愛知県豊田市トヨタ町１番地 （３２０）ｔ−ヨタ自動車株式会社 代表考 松 本 清 ４、代理人 〒４５０愛知県名古屋市中村区名駅 ３丁目３番の４ ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 （１）明細書の第８頁第１１行目から第１２行目に［Ｍ
化マグネシウムおよび酸化マグネシウム」とあるを「酸
化マグネシウムおよび氷晶石」と補正します。 （２）明細書の第８頁第１４行目から第１５行目に「酸
化マグネシウムおよび酸化アルミニウム」とあるを「氷
晶石および酸化アルミニウム」と補正します。 （３）明細１の第８頁第１８行目［金属粉、無磯配合剤
は」とあるを「金属粉は」と補正します。 （４）明細塵の第８頁第１行目の前に別紙の表を挿入し
ます。 ７、添附１類の目録 （１）表 １通 以上
Claims (2)
- （１）レジンモールド系ブレーキライニング用摩擦材組
成物において、 基材繊維はガラス繊維とパルプ化芳香族ポリアミド繊維
で構成されるとともに全体を１００体積％としたときに
０．５〜１０体積％の酸化ジルコニウム粉末を含有して
いることを特徴とするブレーキライニング用摩擦材組成
物。 - （２）酸化ジルコニウム粉末のモース硬度は６〜７であ
る特許請求の範囲第１項記載のブレーキライニング用摩
擦材組成物。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15879285A JPS6220581A (ja) | 1985-07-18 | 1985-07-18 | ブレ−キライニング用摩擦材組成物 |
| DE19863690348 DE3690348T1 (ja) | 1985-07-09 | 1986-07-09 | |
| GB08704451A GB2192192A (en) | 1985-07-09 | 1986-07-09 | Friction material composition for brake lining |
| US07/034,416 US4785029A (en) | 1985-07-09 | 1986-07-09 | Friction material composition for brake lining |
| PCT/JP1986/000348 WO1987000192A1 (fr) | 1985-07-09 | 1986-07-09 | Composition de materiau de friction pour garnitures de freins |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15879285A JPS6220581A (ja) | 1985-07-18 | 1985-07-18 | ブレ−キライニング用摩擦材組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6220581A true JPS6220581A (ja) | 1987-01-29 |
Family
ID=15679440
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15879285A Pending JPS6220581A (ja) | 1985-07-09 | 1985-07-18 | ブレ−キライニング用摩擦材組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6220581A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014034878A1 (ja) * | 2012-08-30 | 2014-03-06 | 日立化成株式会社 | 摩擦材組成物、摩擦材組成物を用いた摩擦材及び摩擦部材 |
-
1985
- 1985-07-18 JP JP15879285A patent/JPS6220581A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2014034878A1 (ja) * | 2012-08-30 | 2014-03-06 | 日立化成株式会社 | 摩擦材組成物、摩擦材組成物を用いた摩擦材及び摩擦部材 |
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