JPS6221071B2 - - Google Patents
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- JPS6221071B2 JPS6221071B2 JP13435482A JP13435482A JPS6221071B2 JP S6221071 B2 JPS6221071 B2 JP S6221071B2 JP 13435482 A JP13435482 A JP 13435482A JP 13435482 A JP13435482 A JP 13435482A JP S6221071 B2 JPS6221071 B2 JP S6221071B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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-
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Description
本発明は鋳鉄製のギヤシフトフオークに関し、
特にギヤカツプリングスリーブと摺動するシフト
フオーク先端爪部の摺動面部分の耐摩耗特性を著
しく向上せしめたシフトフオークに関するもので
ある。 従来から、車両のトランスミツシヨン部品であ
るギヤシフトフオークでは、球状黒鉛鋳鉄、可鍛
鋳鉄或いはS45C、S55Cの如き機械構造用鋼を用
いて鋳造、熱間鋳造等により、その粗形材を製作
した後、機械加工によりシフトフオークの所要形
状に形成せしめ、更にその爪部分、換言すればギ
ヤカツプリングスリーブとの摺動面部分に高周波
焼入れ、クロムメツキ処理、浸炭窒化処理、溶射
或いは樹脂コート等が施されて、耐摩耗性を持た
せた製品とされている。 しかしながら、高周波焼入れを行なつたシフト
フオークでは、焼入れにより形成されたマルテン
サイトが、相手摺動材との微視的金属接触によつ
て惹起される接触面における温度上昇により分解
し、このため硬度が低下して、前記ギヤカツプリ
ングスリーブとの摺動面の摩耗が進行するなどの
問題がある。また、従来のクロム等の耐摩耗特性
のあるメツキ層を接触面に形成する場合も、素地
の硬さがHv250〜290程度のものにメツキした場
合には、摺動面の接触面圧が50Kg／cm2程度を超え
るようになると素地とメツキ層との間の境界面に
剥離が生じ、このため繰り返し接触荷重が加わる
とメツキ層にクラツクが発生する問題を生じ、そ
してこの状態が進行することにより、メツキ層の
素地からの剥離が起こり、耐摩耗性が著しく低下
することになる。 一方、溶射等によつて、前記摺動面をFe−Mo
合金、Fe−Cr合金等にてコートする方法はコス
ト的に高いものになつてしまい、好ましくなく、
また樹脂をコートする方法は、コートする材料と
して油となじみ性の良好な材料を選択すれば、シ
フトフオークとそれに嵌合されているスリーブと
の間の油潤滑性は良くなり、耐摩耗特性は向上す
るものの、そのような樹脂のコートの場合にあつ
ては、シフトフオーク爪部の摺動面のフオークシ
ヤフト穴に対する直角度が十分に良好に確保され
ていないと、局部片当たりによつてコートした樹
脂が容易に溶損してしまい、その耐久性に欠ける
問題がある。 さらに、球状黒鉛鋳鉄にガス軟窒化処理、タフ
トライド処理等を施し、爪部摺動面に鉄窒化物層
を形成させたシフトフオークは、浸炭処理等が施
された鋼製スリーブに対して、耐摩耗性、なじみ
性とも良好な特性を示すが、高負荷を受けるシフ
トフオークにあつては、かかる窒化物層が爪部摺
動面に５μ前後しか形成され得ないために、この
窒化物層が摩耗してしまうと、急激に摩耗が進行
してしまう等の問題を内在している。 ここにおいて、本発明はかかる事情に鑑みて為
されたものであつて、その目的とするところは、
鋳鉄製のギヤシフトフオークにおいて、それのギ
ヤカツプリングスリーブとの摺動面の耐摩耗特性
を著しく高めることにあり、またそのような高耐
摩耗特性のシフトフオークを比較的低コストで製
造可能と為すことにある。 本発明は、かかる目的を達成するために、少な
くともギヤカツプリングスリーブと摺動する鋳鉄
製シフトフオーク先端爪部の摺動面を、レーザ、
TIGアーク、電子ビーム等の高エネルギー密度源
により再溶融して、該摺動面の表層物にセメンタ
イト硬化層を形成せしめた後、更に窒化処理を施
して窒化物層を形成せしめるようにしたことにあ
り、これによつて、低粘度オイルを使用する等、
潤滑条件が悪く、またそれ自体にもかなりの高負
荷がかかるために高耐摩耗特性が要求されるシフ
トフオークに対し、その耐摩耗特性を著しく高
め、しかも比較的低コストで製造し得るようにし
たのである。 以下、本発明に係るシフトフオークとその製造
法の一実施例を示す図面を参照しつつ、更に詳細
に説明することとする。 第１図において、１は鋳鉄製のシフトフオーク
であつて、その半円形乃至は馬蹄形を為す爪部先
端部分２及び３が所定のギヤカツプリングスリー
ブに対する摺動部とされている。なお、４，５は
図面に対して垂直な方向に延びるフオークシヤフ
ト穴である。ところで、かかるシフトフオーク１
を構成する材質は鋳鉄であるが、一般に球状黒鉛
鋳鉄（FCD）が用いられるものであり、そして
そのような球状黒鉛鋳鉄は通常Ｃ：3.2〜4.0％、
Mn：0.2〜0.7％、Ｐ：0.01〜0.04％、Ｓ：0.01〜
0.03％、Si：1.6〜2.9％、Fe：残部からなるもの
であつて、それらの範囲内から各成分の含有量が
適宜に決定されることとなるのである。 そして、そのような鋳鉄組成を与える各成分を
含む溶湯は、常法に従つて、シフトフオーク用鋳
型に鋳込まれ、これによつて鋳造粗材が製造され
ることとなる。次いで、この得られたシフトフオ
ーク粗形材に対して熱処理、例えば930℃の温度
で１時間保持した後、空冷する処理が施され、そ
の鋳造時に受けた歪みなどを除去した後、切削加
工して第１図に示す形状のギヤシフトフオーク素
材が形成されるのである。 本発明では、このようにして得られたギヤシフ
トフオーク素材に対して、その少なくともギヤカ
ツプリングスリーブと摺動する先端爪部の摺動面
２，３にレーザ（光線）、TIG（タングステン・
イナート・ガス）アーク、電子ビーム等の高エネ
ルギー密度源を作用せしめ、その最表層のみを再
溶融せしめることによつて、その溶融部分にセメ
ンタイト組織を晶出させて硬化せしめ、以て該摺
動面の表層部にセメンタイト硬化層が形成せしめ
られるようにしたのである。なお、かかるシフト
フオーク素材の摺動面２，３上には、上記の如き
高エネルギー密度源が作用せしめられると共に、
一般にそのような高エネルギー密度源はスポツト
として所定の速度で該摺動面上を操作させられる
こととなる。そして、かかる高エネルギー密度源
のスポツトが当てられると、その付近の鋳鉄組織
の表層部が溶融させられるのであるが、そのスポ
ツトの形状やその走査速度、また走査線の間隔等
は再溶融操作が施されるべき少なくともシフトフ
オークの摺動面に所定の溶融層がほぼ一様に形成
されるように決定されるものである。また、この
ような再溶融操作によつて溶融せしめられて所望
のセメンタイト組織が晶出される表層部の厚さは
目的に応じて適宜に決定され、例えば２、３mm程
度或はそれ以上に達する場合もあるが、一般には
0.5〜１mm程度の厚さ（深さ）において再溶融さ
れ、所望の硬化層が形成されることとなる。 次いで、このようにして形成されたセメンタイ
ト硬化層を少なくともその摺動面２，３に有する
ギヤシフトフオーク素材には、前記再溶融操作に
よつて摺動面に発生した若干の歪みを取り除くた
めに0.2〜0.3mm程度の研摩加工が施された後、本
発明に従つて所定の窒化処理が施され、これによ
つて前記再溶融せしめられた摺動面部分、換言す
ればセメンタイト硬化層に更に窒化物層が形成さ
れるのである。なお、かかる窒化処理はギヤシフ
トフオーク１全体に施す必要はなく、場合によつ
ては、特に摩耗の激しい部分であるギヤシフトフ
オーク１のスリーブ摺動面２，３に施すだけでも
何等差し支えない。また、窒化処理としては、公
知の各種の手法を採用することができ、例えばア
ンモニアガスを含む雰囲気下において500〜600℃
程度の温度で所定時間保持するガス軟窒化処理
や、塩浴を用いるタフトライド処理等が採用され
るのである。 かくして得られたギヤシフトフオークは、その
少なくともギヤカツプリングスリーブと摺動する
先端爪部の摺動面が再溶融によつて形成されたセ
メンタイト硬化層と更にその上に形成された窒化
物層によつて覆われており、それ故その耐摩耗特
性が格段に向上せしめられているのであり、また
その耐久性も優れているのである。また、かかる
本発明によれば、簡単な装置によりシフトフオー
ク摺動部表面を最小限に再溶融、硬化させること
で、初期なじみ性と耐摩耗性を著しく向上せしめ
た、良好なギヤシフトフオークを与えることとな
つたのである。 因みに、このようにして製作された本発明に従
うシフトフオークと従来のものとの耐摩耗性の比
較が第２図に示されている。図中、ＡはS55C製
品を高周波焼入れしたもの、Ｂは鋳鉄製品を高周
波焼入れしたもの、Ｃは鋳鉄製品にクロムメツキ
を施したもの、Ｄは鋳鉄製品をガス軟窒化処理し
たもの（以上、４製品が従来品乃至比較品）、そ
してＥが本発明品であり、これらをそれぞれトラ
ンスミツシヨンに組み付けて行なつた総摩擦仕事
量に対する摩耗量（摩耗した厚さ）の試験結果
が、第２図にそれぞれ図示されている。なお、本
発明品Ｅは、黒鉛球状鋳鉄からなるギヤシフトフ
オーク素材をTIG溶接機によるアークで、その摺
動面２，３に対して、下表に示すような条件下：
特にギヤカツプリングスリーブと摺動するシフト
フオーク先端爪部の摺動面部分の耐摩耗特性を著
しく向上せしめたシフトフオークに関するもので
ある。 従来から、車両のトランスミツシヨン部品であ
るギヤシフトフオークでは、球状黒鉛鋳鉄、可鍛
鋳鉄或いはS45C、S55Cの如き機械構造用鋼を用
いて鋳造、熱間鋳造等により、その粗形材を製作
した後、機械加工によりシフトフオークの所要形
状に形成せしめ、更にその爪部分、換言すればギ
ヤカツプリングスリーブとの摺動面部分に高周波
焼入れ、クロムメツキ処理、浸炭窒化処理、溶射
或いは樹脂コート等が施されて、耐摩耗性を持た
せた製品とされている。 しかしながら、高周波焼入れを行なつたシフト
フオークでは、焼入れにより形成されたマルテン
サイトが、相手摺動材との微視的金属接触によつ
て惹起される接触面における温度上昇により分解
し、このため硬度が低下して、前記ギヤカツプリ
ングスリーブとの摺動面の摩耗が進行するなどの
問題がある。また、従来のクロム等の耐摩耗特性
のあるメツキ層を接触面に形成する場合も、素地
の硬さがHv250〜290程度のものにメツキした場
合には、摺動面の接触面圧が50Kg／cm2程度を超え
るようになると素地とメツキ層との間の境界面に
剥離が生じ、このため繰り返し接触荷重が加わる
とメツキ層にクラツクが発生する問題を生じ、そ
してこの状態が進行することにより、メツキ層の
素地からの剥離が起こり、耐摩耗性が著しく低下
することになる。 一方、溶射等によつて、前記摺動面をFe−Mo
合金、Fe−Cr合金等にてコートする方法はコス
ト的に高いものになつてしまい、好ましくなく、
また樹脂をコートする方法は、コートする材料と
して油となじみ性の良好な材料を選択すれば、シ
フトフオークとそれに嵌合されているスリーブと
の間の油潤滑性は良くなり、耐摩耗特性は向上す
るものの、そのような樹脂のコートの場合にあつ
ては、シフトフオーク爪部の摺動面のフオークシ
ヤフト穴に対する直角度が十分に良好に確保され
ていないと、局部片当たりによつてコートした樹
脂が容易に溶損してしまい、その耐久性に欠ける
問題がある。 さらに、球状黒鉛鋳鉄にガス軟窒化処理、タフ
トライド処理等を施し、爪部摺動面に鉄窒化物層
を形成させたシフトフオークは、浸炭処理等が施
された鋼製スリーブに対して、耐摩耗性、なじみ
性とも良好な特性を示すが、高負荷を受けるシフ
トフオークにあつては、かかる窒化物層が爪部摺
動面に５μ前後しか形成され得ないために、この
窒化物層が摩耗してしまうと、急激に摩耗が進行
してしまう等の問題を内在している。 ここにおいて、本発明はかかる事情に鑑みて為
されたものであつて、その目的とするところは、
鋳鉄製のギヤシフトフオークにおいて、それのギ
ヤカツプリングスリーブとの摺動面の耐摩耗特性
を著しく高めることにあり、またそのような高耐
摩耗特性のシフトフオークを比較的低コストで製
造可能と為すことにある。 本発明は、かかる目的を達成するために、少な
くともギヤカツプリングスリーブと摺動する鋳鉄
製シフトフオーク先端爪部の摺動面を、レーザ、
TIGアーク、電子ビーム等の高エネルギー密度源
により再溶融して、該摺動面の表層物にセメンタ
イト硬化層を形成せしめた後、更に窒化処理を施
して窒化物層を形成せしめるようにしたことにあ
り、これによつて、低粘度オイルを使用する等、
潤滑条件が悪く、またそれ自体にもかなりの高負
荷がかかるために高耐摩耗特性が要求されるシフ
トフオークに対し、その耐摩耗特性を著しく高
め、しかも比較的低コストで製造し得るようにし
たのである。 以下、本発明に係るシフトフオークとその製造
法の一実施例を示す図面を参照しつつ、更に詳細
に説明することとする。 第１図において、１は鋳鉄製のシフトフオーク
であつて、その半円形乃至は馬蹄形を為す爪部先
端部分２及び３が所定のギヤカツプリングスリー
ブに対する摺動部とされている。なお、４，５は
図面に対して垂直な方向に延びるフオークシヤフ
ト穴である。ところで、かかるシフトフオーク１
を構成する材質は鋳鉄であるが、一般に球状黒鉛
鋳鉄（FCD）が用いられるものであり、そして
そのような球状黒鉛鋳鉄は通常Ｃ：3.2〜4.0％、
Mn：0.2〜0.7％、Ｐ：0.01〜0.04％、Ｓ：0.01〜
0.03％、Si：1.6〜2.9％、Fe：残部からなるもの
であつて、それらの範囲内から各成分の含有量が
適宜に決定されることとなるのである。 そして、そのような鋳鉄組成を与える各成分を
含む溶湯は、常法に従つて、シフトフオーク用鋳
型に鋳込まれ、これによつて鋳造粗材が製造され
ることとなる。次いで、この得られたシフトフオ
ーク粗形材に対して熱処理、例えば930℃の温度
で１時間保持した後、空冷する処理が施され、そ
の鋳造時に受けた歪みなどを除去した後、切削加
工して第１図に示す形状のギヤシフトフオーク素
材が形成されるのである。 本発明では、このようにして得られたギヤシフ
トフオーク素材に対して、その少なくともギヤカ
ツプリングスリーブと摺動する先端爪部の摺動面
２，３にレーザ（光線）、TIG（タングステン・
イナート・ガス）アーク、電子ビーム等の高エネ
ルギー密度源を作用せしめ、その最表層のみを再
溶融せしめることによつて、その溶融部分にセメ
ンタイト組織を晶出させて硬化せしめ、以て該摺
動面の表層部にセメンタイト硬化層が形成せしめ
られるようにしたのである。なお、かかるシフト
フオーク素材の摺動面２，３上には、上記の如き
高エネルギー密度源が作用せしめられると共に、
一般にそのような高エネルギー密度源はスポツト
として所定の速度で該摺動面上を操作させられる
こととなる。そして、かかる高エネルギー密度源
のスポツトが当てられると、その付近の鋳鉄組織
の表層部が溶融させられるのであるが、そのスポ
ツトの形状やその走査速度、また走査線の間隔等
は再溶融操作が施されるべき少なくともシフトフ
オークの摺動面に所定の溶融層がほぼ一様に形成
されるように決定されるものである。また、この
ような再溶融操作によつて溶融せしめられて所望
のセメンタイト組織が晶出される表層部の厚さは
目的に応じて適宜に決定され、例えば２、３mm程
度或はそれ以上に達する場合もあるが、一般には
0.5〜１mm程度の厚さ（深さ）において再溶融さ
れ、所望の硬化層が形成されることとなる。 次いで、このようにして形成されたセメンタイ
ト硬化層を少なくともその摺動面２，３に有する
ギヤシフトフオーク素材には、前記再溶融操作に
よつて摺動面に発生した若干の歪みを取り除くた
めに0.2〜0.3mm程度の研摩加工が施された後、本
発明に従つて所定の窒化処理が施され、これによ
つて前記再溶融せしめられた摺動面部分、換言す
ればセメンタイト硬化層に更に窒化物層が形成さ
れるのである。なお、かかる窒化処理はギヤシフ
トフオーク１全体に施す必要はなく、場合によつ
ては、特に摩耗の激しい部分であるギヤシフトフ
オーク１のスリーブ摺動面２，３に施すだけでも
何等差し支えない。また、窒化処理としては、公
知の各種の手法を採用することができ、例えばア
ンモニアガスを含む雰囲気下において500〜600℃
程度の温度で所定時間保持するガス軟窒化処理
や、塩浴を用いるタフトライド処理等が採用され
るのである。 かくして得られたギヤシフトフオークは、その
少なくともギヤカツプリングスリーブと摺動する
先端爪部の摺動面が再溶融によつて形成されたセ
メンタイト硬化層と更にその上に形成された窒化
物層によつて覆われており、それ故その耐摩耗特
性が格段に向上せしめられているのであり、また
その耐久性も優れているのである。また、かかる
本発明によれば、簡単な装置によりシフトフオー
ク摺動部表面を最小限に再溶融、硬化させること
で、初期なじみ性と耐摩耗性を著しく向上せしめ
た、良好なギヤシフトフオークを与えることとな
つたのである。 因みに、このようにして製作された本発明に従
うシフトフオークと従来のものとの耐摩耗性の比
較が第２図に示されている。図中、ＡはS55C製
品を高周波焼入れしたもの、Ｂは鋳鉄製品を高周
波焼入れしたもの、Ｃは鋳鉄製品にクロムメツキ
を施したもの、Ｄは鋳鉄製品をガス軟窒化処理し
たもの（以上、４製品が従来品乃至比較品）、そ
してＥが本発明品であり、これらをそれぞれトラ
ンスミツシヨンに組み付けて行なつた総摩擦仕事
量に対する摩耗量（摩耗した厚さ）の試験結果
が、第２図にそれぞれ図示されている。なお、本
発明品Ｅは、黒鉛球状鋳鉄からなるギヤシフトフ
オーク素材をTIG溶接機によるアークで、その摺
動面２，３に対して、下表に示すような条件下：
【表】
にて再溶融され、セメンタイト組織を晶出させて
硬化せしめた後、0.2〜0.3mmの研摩加工を施し、
更にアンモニアガス：窒素ガス＝１：１からなる
雰囲気下、温度560〜580℃、3.0時間なる条件下
で保持し、徐冷することにより、ガス軟窒化処理
を施したものである。また、それらの試験条件は
次の通りであり、更に総摩擦仕事量（Kg・ｍ）は
下式に従つて求められたものである。 総摩擦仕事量（Kg・ｍ）＝スリーブの周速（ｍ／sec）×１サイクルの荷重と時間（Kg・sec） ×全サイクル（繰り返し回数） (1) プロペラシヤフト回転数（周速）：4000r.p.
m（20m／sec） (2) シンクロレバー上荷重：５Kg（接触荷重は50
Kg／cm2） (3) 負荷時間：2.5sec (4) 負荷サイクル：22000回 (5) 油温：85〜90℃（SAE＃90ギヤオイル） 第２図から明らかなように、本発明によるシフ
トフオークＥは、他の従来のものに比べて摩耗量
が大巾に減少しており、しかもある一定の総摩擦
仕事量に達すると収斂してそれ以上の摩耗量の増
加がなくなることが判明したのである。またクロ
ムメツキ品であるシフトフオークＣにおいては、
総摩擦仕事量が略５×10-6Kg・ｍとなると、クロ
ムメツキ層の剥離が生じ、異常摩耗が開始された
ことが認められ、またガス軟窒化品であるシフト
フオークＤにあつても、総摩擦仕事量が略６×
10-6Kg・ｍに達すると、ガス軟窒化によつて形成
された窒化層が消失し、異常摩耗が惹起されるこ
とが認められた。 以上詳述したように、本発明に従つて、ギヤカ
ツプリングスリーブと摺動する少なくともシフト
フオーク先端爪部の摺動面に、再溶融によつてセ
メンタイト硬化層を形成し、更にその上に窒化物
層を形成せしめることによつて、耐摩耗特性は著
しく向上され、またその耐久性も著しく向上され
得ることとなつたのであり、しかもそれが再溶融
操作と窒化処理との比較的簡単な手法によつて達
成され得ることとなつたのであつて、そこに本発
明の大きな工業的意義が存するものである。
硬化せしめた後、0.2〜0.3mmの研摩加工を施し、
更にアンモニアガス：窒素ガス＝１：１からなる
雰囲気下、温度560〜580℃、3.0時間なる条件下
で保持し、徐冷することにより、ガス軟窒化処理
を施したものである。また、それらの試験条件は
次の通りであり、更に総摩擦仕事量（Kg・ｍ）は
下式に従つて求められたものである。 総摩擦仕事量（Kg・ｍ）＝スリーブの周速（ｍ／sec）×１サイクルの荷重と時間（Kg・sec） ×全サイクル（繰り返し回数） (1) プロペラシヤフト回転数（周速）：4000r.p.
m（20m／sec） (2) シンクロレバー上荷重：５Kg（接触荷重は50
Kg／cm2） (3) 負荷時間：2.5sec (4) 負荷サイクル：22000回 (5) 油温：85〜90℃（SAE＃90ギヤオイル） 第２図から明らかなように、本発明によるシフ
トフオークＥは、他の従来のものに比べて摩耗量
が大巾に減少しており、しかもある一定の総摩擦
仕事量に達すると収斂してそれ以上の摩耗量の増
加がなくなることが判明したのである。またクロ
ムメツキ品であるシフトフオークＣにおいては、
総摩擦仕事量が略５×10-6Kg・ｍとなると、クロ
ムメツキ層の剥離が生じ、異常摩耗が開始された
ことが認められ、またガス軟窒化品であるシフト
フオークＤにあつても、総摩擦仕事量が略６×
10-6Kg・ｍに達すると、ガス軟窒化によつて形成
された窒化層が消失し、異常摩耗が惹起されるこ
とが認められた。 以上詳述したように、本発明に従つて、ギヤカ
ツプリングスリーブと摺動する少なくともシフト
フオーク先端爪部の摺動面に、再溶融によつてセ
メンタイト硬化層を形成し、更にその上に窒化物
層を形成せしめることによつて、耐摩耗特性は著
しく向上され、またその耐久性も著しく向上され
得ることとなつたのであり、しかもそれが再溶融
操作と窒化処理との比較的簡単な手法によつて達
成され得ることとなつたのであつて、そこに本発
明の大きな工業的意義が存するものである。
第１図は本発明に係るギヤシフトフオークの一
実施例を示す平面図、第２図は本発明に係るギヤ
シフトフオークと従来例（４種）との耐摩耗特性
を比較したグラフである。 １：シフトフオーク、２，３：爪部先端部分、
４，５：フオークシヤフト穴。
実施例を示す平面図、第２図は本発明に係るギヤ
シフトフオークと従来例（４種）との耐摩耗特性
を比較したグラフである。 １：シフトフオーク、２，３：爪部先端部分、
４，５：フオークシヤフト穴。
Claims (1)
- １ 少なくともギヤカツプリングスリーブと摺動
する、鋳鉄製シフトフオーク先端爪部の摺動面
が、レーザ、TIGアーク、電子ビーム等の高エネ
ルギー密度源による再溶融にて該摺動面の表層部
に形成されたセメンタイト硬化層と、該セメンタ
イト硬化層の上に更に形成された窒化物層とから
構成されていることを特徴とする鋳鉄製ギヤシフ
トフオーク。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13435482A JPS5923867A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | 鋳鉄製ギヤシフトフオ−ク |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13435482A JPS5923867A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | 鋳鉄製ギヤシフトフオ−ク |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5923867A JPS5923867A (ja) | 1984-02-07 |
| JPS6221071B2 true JPS6221071B2 (ja) | 1987-05-11 |
Family
ID=15126401
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13435482A Granted JPS5923867A (ja) | 1982-07-30 | 1982-07-30 | 鋳鉄製ギヤシフトフオ−ク |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5923867A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0333261U (ja) * | 1988-05-25 | 1991-04-02 | ||
| JPH0271169U (ja) * | 1988-11-17 | 1990-05-30 | ||
| CN108149244A (zh) * | 2017-12-26 | 2018-06-12 | 高飞 | 一种高性能拨叉装置及其表面处理方法 |
-
1982
- 1982-07-30 JP JP13435482A patent/JPS5923867A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5923867A (ja) | 1984-02-07 |
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