JPS6221600B2 - - Google Patents
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- JPS6221600B2 JPS6221600B2 JP54059153A JP5915379A JPS6221600B2 JP S6221600 B2 JPS6221600 B2 JP S6221600B2 JP 54059153 A JP54059153 A JP 54059153A JP 5915379 A JP5915379 A JP 5915379A JP S6221600 B2 JPS6221600 B2 JP S6221600B2
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- Japan
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- concentration
- organic matter
- sludge
- aeration tank
- nitrous oxide
- Prior art date
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/006—Regulation methods for biological treatment
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/18—Water
- G01N33/1806—Biological oxygen demand [BOD] or chemical oxygen demand [COD]
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/18—Water
- G01N33/186—Water using one or more living organisms, e.g. a fish
- G01N33/1866—Water using one or more living organisms, e.g. a fish using microorganisms
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
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- Biomedical Technology (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Activated Sludge Processes (AREA)
Description
本発明は活性汚泥水処理装置における曝気槽混
合液中の有機物濃度測定方法に関する。 活性汚泥水処理装置は都市下水ならびに産業廃
水中の有機物の除去に広く用いられている。 この活性汚泥水処理装置は、空気吸込みによつ
て酸素が供給される曝気槽において活性汚泥と呼
ばれる微生物群の同化作用により汚水中の有機物
を汚泥に変換する。そして曝気槽混合液を最終沈
殿池に導いて汚泥を濃縮分離し、濃縮された汚泥
の大部分を曝気槽に返送するとともに残りの汚泥
を余剰汚泥として系外に引抜くものである。 第１図はこのような活性汚泥水処理装置の基本
的な構成図である。 第１図において、流入汚水１は沈殿池８から流
された返送汚泥１３と曝気槽３において混合さ
れ、送風機１６から送られる空気１７によつて撹
拌されつつ酸素が供給される。流入水１中の有機
物は曝気槽３において、微生物の同化作用によつ
て汚泥に変換される。曝気３の流出水６は沈殿池
７に導かれる。沈殿池７において上澄水８と沈殿
汚泥１１とが沈降分離され、上澄水は処理水９と
して放流される。沈殿池７に沈降した汚泥の大部
分は返送汚泥ポンプ１８により引抜かれ曝気槽３
に返送される。残りの汚泥は排出汚泥ポンプ１９
により系外に取り出される。 ところで、このような活性汚泥水処理装置にお
ける汚水処理を効率的に行うためには、(1)汚水中
の有機物をできるだけ多く活性汚泥に変換させる
こと、(2)沈降性のよい活性汚泥に維持し、沈殿池
において活性汚泥を十分に沈降させ処理水中に流
出させないことが要求される。 (1)項を達成するには汚水中の有機物濃度及び処
理水中の有機物濃度を知る必要がある。また、(2)
項を達成するには単位時間当り、単位汚泥量に与
えられる有機物量、すなわち有機物負荷量を適正
値に保てばよいことが広く認められているが、有
機物負荷量を求めるにも汚水中の有機物濃度を知
る必要がある。 従来、有機物濃度（以下、CODと略称する）
を測定するには湿式化学分析による方法、全有機
性炭素測定計（TOC計）による方法とがある。 しかしながら、前者は手分析による測定であり
測定に長時間を要し、オンライン制御に利用する
ことは不可能である。 また、後者は汚水中の有機物を電解酸化するに
要する電気量から汚水中の有機物濃度を測定する
ものであるが、測定に数10分を要すること及び連
続測定ができないことにより、オンライン制御に
利用することは困難である。 上記したように汚水中の有機物濃度をオンライ
ンで測定する方法及び装置は現在まだ開発されて
いない。 このため現在は等価的に溶存酸素濃度を良好に
保つ制御（DO制御）が行なわれている。しか
し、溶存酸素と有機物濃度は直接関係するもので
はなく、流入水中の有機物が効率よく除去されて
いるかどうかの判定をしながらの制御はできな
い。また、DO制御では有機物濃度が分からない
ので、活性汚泥に対する有機物負荷量を適正値に
保つ制御はできず、常に次降性の良い活性汚泥を
維持するのは困難である。 本発明は上記した従来技術の欠点に対処してな
されたもので、その目的とするところは曝気槽混
合液中の有機物濃度を連続して測定できる有機物
濃度測定方法を提供することにある。 本発明の特徴とするところは曝気槽の任意の点
における曝気槽排ガスを連続捕集し、この排ガス
中の亜酸化窒素濃度を測定することにより曝気槽
混合液中の有機物濃度を測定するようにしたこと
にある。 まず、本発明の理念について説明する。第２図
に曝気槽排ガス中の亜酸化窒素濃度と他の因子と
の関係について測定した実験装置を示す。貯留槽
３１に合成下水を貯え、ポンプ３２により定流速
で曝気槽３３に供給する。槽気槽混合液３４はオ
ーバフローで沈殿池３５に入り、沈殿池３５で沈
殿汚泥３６と上澄液３７に分離される。沈殿分離
された活性汚泥３６は返送汚泥ポンプ３８により
大部分は曝気槽３３にもどされ、一部は余剰汚泥
抜出しポンプ３９により余剰汚泥４０として系外
に抜出される。上澄液３７は処理水として管路４
１より系外に抜出される。曝気空気４２は散気管
４３より曝気槽３３に送られ、活性汚泥の増殖に
必要な酸素が与えられる。曝気槽３３は密閉構造
となつており、曝気槽３３の排ガス４４は、曝気
槽３３の上部に設けた排ガス抜出管４５より系外
に出るが、排ガスの一部は五酸化リン充填管４６
を通つて乾燥された後、高感度赤外分析計４７に
より亜酸化窒素ガス濃度が測定される。 このような小規模の完全混合型の実験装置を用
い、通常の都市下水基算及び曝気槽の運転条件を
模擬した表１に示す条件下で実験を行い、排ガス
中の亜酸化窒素生成速度と他の因子との関係につ
いて検討した。ここで言う亜酸化窒素生成速度と
は、排ガス中の亜酸化窒素濃度と曝気空気量との
積として求められるものである。
合液中の有機物濃度測定方法に関する。 活性汚泥水処理装置は都市下水ならびに産業廃
水中の有機物の除去に広く用いられている。 この活性汚泥水処理装置は、空気吸込みによつ
て酸素が供給される曝気槽において活性汚泥と呼
ばれる微生物群の同化作用により汚水中の有機物
を汚泥に変換する。そして曝気槽混合液を最終沈
殿池に導いて汚泥を濃縮分離し、濃縮された汚泥
の大部分を曝気槽に返送するとともに残りの汚泥
を余剰汚泥として系外に引抜くものである。 第１図はこのような活性汚泥水処理装置の基本
的な構成図である。 第１図において、流入汚水１は沈殿池８から流
された返送汚泥１３と曝気槽３において混合さ
れ、送風機１６から送られる空気１７によつて撹
拌されつつ酸素が供給される。流入水１中の有機
物は曝気槽３において、微生物の同化作用によつ
て汚泥に変換される。曝気３の流出水６は沈殿池
７に導かれる。沈殿池７において上澄水８と沈殿
汚泥１１とが沈降分離され、上澄水は処理水９と
して放流される。沈殿池７に沈降した汚泥の大部
分は返送汚泥ポンプ１８により引抜かれ曝気槽３
に返送される。残りの汚泥は排出汚泥ポンプ１９
により系外に取り出される。 ところで、このような活性汚泥水処理装置にお
ける汚水処理を効率的に行うためには、(1)汚水中
の有機物をできるだけ多く活性汚泥に変換させる
こと、(2)沈降性のよい活性汚泥に維持し、沈殿池
において活性汚泥を十分に沈降させ処理水中に流
出させないことが要求される。 (1)項を達成するには汚水中の有機物濃度及び処
理水中の有機物濃度を知る必要がある。また、(2)
項を達成するには単位時間当り、単位汚泥量に与
えられる有機物量、すなわち有機物負荷量を適正
値に保てばよいことが広く認められているが、有
機物負荷量を求めるにも汚水中の有機物濃度を知
る必要がある。 従来、有機物濃度（以下、CODと略称する）
を測定するには湿式化学分析による方法、全有機
性炭素測定計（TOC計）による方法とがある。 しかしながら、前者は手分析による測定であり
測定に長時間を要し、オンライン制御に利用する
ことは不可能である。 また、後者は汚水中の有機物を電解酸化するに
要する電気量から汚水中の有機物濃度を測定する
ものであるが、測定に数10分を要すること及び連
続測定ができないことにより、オンライン制御に
利用することは困難である。 上記したように汚水中の有機物濃度をオンライ
ンで測定する方法及び装置は現在まだ開発されて
いない。 このため現在は等価的に溶存酸素濃度を良好に
保つ制御（DO制御）が行なわれている。しか
し、溶存酸素と有機物濃度は直接関係するもので
はなく、流入水中の有機物が効率よく除去されて
いるかどうかの判定をしながらの制御はできな
い。また、DO制御では有機物濃度が分からない
ので、活性汚泥に対する有機物負荷量を適正値に
保つ制御はできず、常に次降性の良い活性汚泥を
維持するのは困難である。 本発明は上記した従来技術の欠点に対処してな
されたもので、その目的とするところは曝気槽混
合液中の有機物濃度を連続して測定できる有機物
濃度測定方法を提供することにある。 本発明の特徴とするところは曝気槽の任意の点
における曝気槽排ガスを連続捕集し、この排ガス
中の亜酸化窒素濃度を測定することにより曝気槽
混合液中の有機物濃度を測定するようにしたこと
にある。 まず、本発明の理念について説明する。第２図
に曝気槽排ガス中の亜酸化窒素濃度と他の因子と
の関係について測定した実験装置を示す。貯留槽
３１に合成下水を貯え、ポンプ３２により定流速
で曝気槽３３に供給する。槽気槽混合液３４はオ
ーバフローで沈殿池３５に入り、沈殿池３５で沈
殿汚泥３６と上澄液３７に分離される。沈殿分離
された活性汚泥３６は返送汚泥ポンプ３８により
大部分は曝気槽３３にもどされ、一部は余剰汚泥
抜出しポンプ３９により余剰汚泥４０として系外
に抜出される。上澄液３７は処理水として管路４
１より系外に抜出される。曝気空気４２は散気管
４３より曝気槽３３に送られ、活性汚泥の増殖に
必要な酸素が与えられる。曝気槽３３は密閉構造
となつており、曝気槽３３の排ガス４４は、曝気
槽３３の上部に設けた排ガス抜出管４５より系外
に出るが、排ガスの一部は五酸化リン充填管４６
を通つて乾燥された後、高感度赤外分析計４７に
より亜酸化窒素ガス濃度が測定される。 このような小規模の完全混合型の実験装置を用
い、通常の都市下水基算及び曝気槽の運転条件を
模擬した表１に示す条件下で実験を行い、排ガス
中の亜酸化窒素生成速度と他の因子との関係につ
いて検討した。ここで言う亜酸化窒素生成速度と
は、排ガス中の亜酸化窒素濃度と曝気空気量との
積として求められるものである。
【表】
高感度赤外分析計（0.1ppmまで分析可能）に
よる曝気槽排ガスの分析結果の一例を第３図に示
す。従来、曝気槽の好気的条件下では生成しない
と考えられていた亜酸化窒素が、好気的条件下で
も微量生成していることが確認できる。 第４図は流入水中の窒素濃度を一定にして、有
機物負荷量を変えた場合の単位汚泥量当りの亜酸
化窒素生成速度と曝気槽混合液中の有機物濃度と
の関係について実測した結果を示したものであ
る。図から明らかなように、亜酸化窒素の生成速
度と曝気槽混合液中の有機物濃度とは一次的な関
係にある。したがつて、排ガス中の亜酸化窒素の
濃度がわかれば、これと空気量及び汚泥濃度とか
ら単位汚泥量当りの亜酸化窒素の生成速度が算出
でき、間接的に曝気槽混合液中の有機物濃度を求
めることができることになる。 さて、亜酸化窒素の生成に有機物がどのように
関与しているのかについて説明する。次式は一般
に知られている活性汚泥による窒素化合物の作用
経路を示したものである。 なお、実線は酸化、点線は還元、Ｈはプロトン
供与体である。 この機構によれば亜酸化窒素は流入水中の窒素
化合物の酸化と還元により生成する。還元過程に
おいてはプロトン供与体（曝気槽では有機物）の
存在が必要で、亜酸化窒素の生成に混合液中の有
機物が関与することになる。 第５図は流入水中の有機物濃度を一定にして、
窒素負荷量を変えた場合の単位汚泥量当りの亜酸
化窒素の生成速度と窒素負荷量との関係について
実測した結果を示したものである。窒素負荷量が
増加するにつれて、亜酸化窒素の生成速度は増加
する傾向にあるが、通常の下水中の窒素濃度
15ppmないし25ppmの範囲では小さく無視でき
る。 本発明は、上記した亜酸化窒素の生成特性に基
づいてなされたものであり、以下に本発明を実施
する場合の具体的構成について述べる。 第６図は本発明を実施する場合の一例構成図を
示したものである。曝気槽５０の任意の位置に設
置したガスサンプラー５１により曝気槽排ガスを
サンプリングし、赤外分析計５２により排ガス中
の亜酸化窒素濃度を測定する。同時に排ガスサン
プリング部の曝気空気量及び汚泥濃度をそれぞれ
空気流量計５３及び汚泥濃度計５４により測定す
る。これら亜酸化窒素濃度、空気流量及び汚泥濃
度をもとに演算器５５で亜酸化窒素の生成速度を
求め、間接的に曝気槽混合液中の有機物濃度を測
定し、この濃度が目的範囲に入るよう風量制御又
は汚泥濃度制御を行なう。 なお、５６はブロワー、５７は制御器、５８は
流入水、５９は沈殿池、６０は処理水、６１は返
送汚泥、６２は余剰汚泥である。 次に本発明を用いた場合の制御の有効性につい
て説明する。 実験は第６図に示した構成図とほぼ同じで実機
を模擬した押し出し流れ型の中規模の活性汚泥水
処理装置を用い表２に示す条件下で実験を行つ
た。まず流入水量を一定にして水の流れ方向の亜
酸化窒素生成速度分布、水中の有機物濃度分布及
び水中の硝酸と亜硝酸態窒素濃度分布について測
定した。
よる曝気槽排ガスの分析結果の一例を第３図に示
す。従来、曝気槽の好気的条件下では生成しない
と考えられていた亜酸化窒素が、好気的条件下で
も微量生成していることが確認できる。 第４図は流入水中の窒素濃度を一定にして、有
機物負荷量を変えた場合の単位汚泥量当りの亜酸
化窒素生成速度と曝気槽混合液中の有機物濃度と
の関係について実測した結果を示したものであ
る。図から明らかなように、亜酸化窒素の生成速
度と曝気槽混合液中の有機物濃度とは一次的な関
係にある。したがつて、排ガス中の亜酸化窒素の
濃度がわかれば、これと空気量及び汚泥濃度とか
ら単位汚泥量当りの亜酸化窒素の生成速度が算出
でき、間接的に曝気槽混合液中の有機物濃度を求
めることができることになる。 さて、亜酸化窒素の生成に有機物がどのように
関与しているのかについて説明する。次式は一般
に知られている活性汚泥による窒素化合物の作用
経路を示したものである。 なお、実線は酸化、点線は還元、Ｈはプロトン
供与体である。 この機構によれば亜酸化窒素は流入水中の窒素
化合物の酸化と還元により生成する。還元過程に
おいてはプロトン供与体（曝気槽では有機物）の
存在が必要で、亜酸化窒素の生成に混合液中の有
機物が関与することになる。 第５図は流入水中の有機物濃度を一定にして、
窒素負荷量を変えた場合の単位汚泥量当りの亜酸
化窒素の生成速度と窒素負荷量との関係について
実測した結果を示したものである。窒素負荷量が
増加するにつれて、亜酸化窒素の生成速度は増加
する傾向にあるが、通常の下水中の窒素濃度
15ppmないし25ppmの範囲では小さく無視でき
る。 本発明は、上記した亜酸化窒素の生成特性に基
づいてなされたものであり、以下に本発明を実施
する場合の具体的構成について述べる。 第６図は本発明を実施する場合の一例構成図を
示したものである。曝気槽５０の任意の位置に設
置したガスサンプラー５１により曝気槽排ガスを
サンプリングし、赤外分析計５２により排ガス中
の亜酸化窒素濃度を測定する。同時に排ガスサン
プリング部の曝気空気量及び汚泥濃度をそれぞれ
空気流量計５３及び汚泥濃度計５４により測定す
る。これら亜酸化窒素濃度、空気流量及び汚泥濃
度をもとに演算器５５で亜酸化窒素の生成速度を
求め、間接的に曝気槽混合液中の有機物濃度を測
定し、この濃度が目的範囲に入るよう風量制御又
は汚泥濃度制御を行なう。 なお、５６はブロワー、５７は制御器、５８は
流入水、５９は沈殿池、６０は処理水、６１は返
送汚泥、６２は余剰汚泥である。 次に本発明を用いた場合の制御の有効性につい
て説明する。 実験は第６図に示した構成図とほぼ同じで実機
を模擬した押し出し流れ型の中規模の活性汚泥水
処理装置を用い表２に示す条件下で実験を行つ
た。まず流入水量を一定にして水の流れ方向の亜
酸化窒素生成速度分布、水中の有機物濃度分布及
び水中の硝酸と亜硝酸態窒素濃度分布について測
定した。
【表】
第７図に実験結果を示す。図より滞留時間が約
１時間30分以降では原水中の窒素分は硝酸態窒素
及び亜硝酸態窒素に酸化され、亜酸化窒素の生成
速度は水中の有機物濃度の減少とともに低減して
いる。 この第７図より、亜酸化窒素の生成速度は水中
の有機物濃度に比例していることがわかる。ま
た、曝気槽排ガスのサンプリング位置は硝酸の濃
度が一定となるので滞留時間１時間30分以降に設
けることが好ましい。 次に流入水量は一般都市下水の流入水変動値に
したがつて変動させたとき、本発明になる制御を
行つた場合とDO制御（DO値２〜4ppmの範囲に
入るよう風量制御）の場合とで処理水の水質がど
う変化するかについて測定した。実験は、排ガス
中の亜酸化窒素濃度分析及び汚泥濃度の分析を自
動化で行い、亜酸化窒素の生成速度より水中の有
機物濃度を推定し、この有機物濃度が目標値にな
るよう風量制御を手動で行つた。第８図に結果を
示す。DO制御の場合、処理水の有機物除去率は
87ないし94％である。これに対し、曝気槽中間部
の水中の有機物濃度推定値を20ppmないし
30ppmに入るよう風量制御した場合には処理水
の有機物除去率は92ないし95％で本発明が有効で
あることが分る。 本発明では、下水中の窒素濃度の変化が少ない
場合に精度よく水中の有機物濃度が測定できる。
しかし、下水中の窒素濃度変化が大きい場合でも
亜酸化窒素の生成速度をもとにした水中の有機物
濃度を低減する制御が可能である。すなわち、曝
気槽内の２個所以上の点で亜酸化窒素の生成速度
を測定する。下水中の窒素濃度の時間的な変化は
小さいので、２個所以上の点での亜酸化窒素の生
成速度は、その点における有機物の濃度に比例し
ていると考えられる。したがつて、それら測定点
での亜酸化窒素の生成速度の差を小さくするよう
風量又は汚泥濃度制御を行なえばよい。 以上説明したように、本発明によれば曝気槽混
合液の有機物濃度を間接的に測定することがで
き、この有機物濃度を指標とすることにより効率
的な下水処理制御が可能となる。
１時間30分以降では原水中の窒素分は硝酸態窒素
及び亜硝酸態窒素に酸化され、亜酸化窒素の生成
速度は水中の有機物濃度の減少とともに低減して
いる。 この第７図より、亜酸化窒素の生成速度は水中
の有機物濃度に比例していることがわかる。ま
た、曝気槽排ガスのサンプリング位置は硝酸の濃
度が一定となるので滞留時間１時間30分以降に設
けることが好ましい。 次に流入水量は一般都市下水の流入水変動値に
したがつて変動させたとき、本発明になる制御を
行つた場合とDO制御（DO値２〜4ppmの範囲に
入るよう風量制御）の場合とで処理水の水質がど
う変化するかについて測定した。実験は、排ガス
中の亜酸化窒素濃度分析及び汚泥濃度の分析を自
動化で行い、亜酸化窒素の生成速度より水中の有
機物濃度を推定し、この有機物濃度が目標値にな
るよう風量制御を手動で行つた。第８図に結果を
示す。DO制御の場合、処理水の有機物除去率は
87ないし94％である。これに対し、曝気槽中間部
の水中の有機物濃度推定値を20ppmないし
30ppmに入るよう風量制御した場合には処理水
の有機物除去率は92ないし95％で本発明が有効で
あることが分る。 本発明では、下水中の窒素濃度の変化が少ない
場合に精度よく水中の有機物濃度が測定できる。
しかし、下水中の窒素濃度変化が大きい場合でも
亜酸化窒素の生成速度をもとにした水中の有機物
濃度を低減する制御が可能である。すなわち、曝
気槽内の２個所以上の点で亜酸化窒素の生成速度
を測定する。下水中の窒素濃度の時間的な変化は
小さいので、２個所以上の点での亜酸化窒素の生
成速度は、その点における有機物の濃度に比例し
ていると考えられる。したがつて、それら測定点
での亜酸化窒素の生成速度の差を小さくするよう
風量又は汚泥濃度制御を行なえばよい。 以上説明したように、本発明によれば曝気槽混
合液の有機物濃度を間接的に測定することがで
き、この有機物濃度を指標とすることにより効率
的な下水処理制御が可能となる。
第１図は活性汚泥水処理装置の基本的構成を示
す概略図、第２図は亜酸化窒素の生成特成を実測
した実験装置の系統図、第３図は曝気槽排ガス中
の赤外線分析結果を示す特性図、第４図は亜酸化
窒素の生成速度と窒素負荷量との関係を示す実測
結果の特性図、第５図は亜酸化窒素の生成速度と
水中の有機物濃度×水中の硝酸態窒素濃度との関
係を示す実測結果の特性図、第６図は本発明の一
実施例を示す系統図、第７図は曝気槽流れ方向の
亜酸化窒素生成速度分布と水中のCOD及び窒素
態濃度の関係についての実測結果を示す特性図、
第８図は本発明の有効性を説明するための特性図
である。 ５０……曝気槽、５１……ガスサンプラー、５
２……赤外分析計、５３……空気流量計、５４…
…汚泥濃度計、５５……演算器、５６……ブロ
ワ、５７……制御器、５８……流入水、５９……
沈殿池、６０……処理水、６１……返送汚泥、６
２……余剰汚泥。
す概略図、第２図は亜酸化窒素の生成特成を実測
した実験装置の系統図、第３図は曝気槽排ガス中
の赤外線分析結果を示す特性図、第４図は亜酸化
窒素の生成速度と窒素負荷量との関係を示す実測
結果の特性図、第５図は亜酸化窒素の生成速度と
水中の有機物濃度×水中の硝酸態窒素濃度との関
係を示す実測結果の特性図、第６図は本発明の一
実施例を示す系統図、第７図は曝気槽流れ方向の
亜酸化窒素生成速度分布と水中のCOD及び窒素
態濃度の関係についての実測結果を示す特性図、
第８図は本発明の有効性を説明するための特性図
である。 ５０……曝気槽、５１……ガスサンプラー、５
２……赤外分析計、５３……空気流量計、５４…
…汚泥濃度計、５５……演算器、５６……ブロ
ワ、５７……制御器、５８……流入水、５９……
沈殿池、６０……処理水、６１……返送汚泥、６
２……余剰汚泥。
Claims (1)
- １ 汚水と活性汚泥と酸素を撹拌混合する曝気槽
における排ガスを捕集し、該排ガス中の亜酸化窒
素ガス濃度により前記曝気槽混合液中の有機物濃
度を測定することを特徴とする有機物濃度測定方
法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5915379A JPS55151262A (en) | 1979-05-16 | 1979-05-16 | Measuring method for organism concentration |
| US06/355,110 US4437992A (en) | 1979-05-16 | 1982-03-05 | Process for controlling an aeration tank in an activated sludge sewage treatment |
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