JPS62250121A - 鏡面仕上加工性に優れた工具鋼の製造方法 - Google Patents
鏡面仕上加工性に優れた工具鋼の製造方法Info
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- JPS62250121A JPS62250121A JP61095593A JP9559386A JPS62250121A JP S62250121 A JPS62250121 A JP S62250121A JP 61095593 A JP61095593 A JP 61095593A JP 9559386 A JP9559386 A JP 9559386A JP S62250121 A JPS62250121 A JP S62250121A
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- JP
- Japan
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- carbides
- steel
- tool steel
- temperature
- voids
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
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- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の目的コ
（産業上の利用分野）
この発明は、高硬度でかつ耐食性に優れた工具鋼の製造
方法に関するものであり、特にプラスチック成形用金型
や軸受などのように、巨大炭化物の残存が性能に大きな
影響を及ぼす用途に利用すると好適な高硬度でかつ耐食
性に優れた工具鋼の製造方法に関するものである。
方法に関するものであり、特にプラスチック成形用金型
や軸受などのように、巨大炭化物の残存が性能に大きな
影響を及ぼす用途に利用すると好適な高硬度でかつ耐食
性に優れた工具鋼の製造方法に関するものである。
（従来の技術）
従来、レンズ、オーディオ・ビデオカセットケースおよ
びリール、ダストカバー等の高鏡面が要求されるプラス
チック製品を成形する金型には、ＪＩＳ ５ＵＳ４２
０Ｊ２，５ＫＤ６１茅が使用されていた。一方、金型に
耐食性が要求される場合には１７−４ＰＨ系のステンレ
ス鋼が、また、金型に高ノＩ命が要求される場合には高
い硬度が得られる５ＫＤＩＩがそれぞれ汎用鋼として使
用されていた。
びリール、ダストカバー等の高鏡面が要求されるプラス
チック製品を成形する金型には、ＪＩＳ ５ＵＳ４２
０Ｊ２，５ＫＤ６１茅が使用されていた。一方、金型に
耐食性が要求される場合には１７−４ＰＨ系のステンレ
ス鋼が、また、金型に高ノＩ命が要求される場合には高
い硬度が得られる５ＫＤＩＩがそれぞれ汎用鋼として使
用されていた。
（発明が解決しようとする問題点）
ところが、最近のプラスチック成形においては、グラス
チック製品の需要増大に伴って製品９加丁数が増すとと
もに、その製品の精度および仕り度に対する要求がきび
しくなってきている。さらに、各種の難燃性４！ｌ脂が
開発され、種々の用途に向けて盛んに製品化が図られて
いる。このように、プラスチック製品を成形する金型に
あっては、益々過酷な条件を強いられ、その素材となる
し具鋼に対する要求も複雑化している。従って。
チック製品の需要増大に伴って製品９加丁数が増すとと
もに、その製品の精度および仕り度に対する要求がきび
しくなってきている。さらに、各種の難燃性４！ｌ脂が
開発され、種々の用途に向けて盛んに製品化が図られて
いる。このように、プラスチック製品を成形する金型に
あっては、益々過酷な条件を強いられ、その素材となる
し具鋼に対する要求も複雑化している。従って。
従来の工具鋼では上記諸要求に対処しきれない現状にあ
る。
る。
すなわち、５ＫＤ６１では耐食性、耐摩耗性に劣り、５
ＵＳ４２０Ｊ２，１７−４ＰＨ系ステンレス鋼では耐食
性に優れているが耐摩耗性に劣り、５ＫＤＩＩでは高硬
度を得ることができるが、その反面、耐食性および鏡面
性に劣っているという問題点を有していた。そして、こ
のような従来鋼にあっては、特にプラスチック成形用金
型のように高硬度、高誼面性、耐食性を同時に要求され
る過酷な条件に対しては対応できないのが現状である。
ＵＳ４２０Ｊ２，１７−４ＰＨ系ステンレス鋼では耐食
性に優れているが耐摩耗性に劣り、５ＫＤＩＩでは高硬
度を得ることができるが、その反面、耐食性および鏡面
性に劣っているという問題点を有していた。そして、こ
のような従来鋼にあっては、特にプラスチック成形用金
型のように高硬度、高誼面性、耐食性を同時に要求され
る過酷な条件に対しては対応できないのが現状である。
そこで、上記した各鋼のうち、耐食性には優れているが
耐摩耗性に劣る５ＵＳ４２０Ｊ２鋼において、耐摩耗性
を向上させるためにそのＣ含有量を高めることも考えら
れるが、Ｃ含有量を高めた場合には巨大炭化物が現われ
るようになり、鏡面性が著しく低下してしまうという問
題点があった。
耐摩耗性に劣る５ＵＳ４２０Ｊ２鋼において、耐摩耗性
を向上させるためにそのＣ含有量を高めることも考えら
れるが、Ｃ含有量を高めた場合には巨大炭化物が現われ
るようになり、鏡面性が著しく低下してしまうという問
題点があった。
（発明の目的）
この光り１は、１：述した従来の問題点にかんがみてな
されたもので、耐食性には優れているが耐摩耗性に劣る
５ＵＳ４２０Ｊ２鋼において、その耐ＷＪＬ性を向にさ
せるためにＣ含有量を増加させたときでも、製造［程に
独特のＬ夫を凝らすことによって、巨人炭化物が現われ
るのを防止し、耐食性および＃摩耗性のみならず鏡面性
にも著しく優れたＬ几鋼を得ることができ、とくに高鏡
面性が要求されるプラスチック成形用金型などの金型や
軸受のほか各種用途の丁具としても好適な高硬度１耐食
［具鋼を得ることができる［具鋼の製造方法を提供する
ことを目的としている。
されたもので、耐食性には優れているが耐摩耗性に劣る
５ＵＳ４２０Ｊ２鋼において、その耐ＷＪＬ性を向にさ
せるためにＣ含有量を増加させたときでも、製造［程に
独特のＬ夫を凝らすことによって、巨人炭化物が現われ
るのを防止し、耐食性および＃摩耗性のみならず鏡面性
にも著しく優れたＬ几鋼を得ることができ、とくに高鏡
面性が要求されるプラスチック成形用金型などの金型や
軸受のほか各種用途の丁具としても好適な高硬度１耐食
［具鋼を得ることができる［具鋼の製造方法を提供する
ことを目的としている。
１発＋５１の構成Ｊ
（問題点を解決するための７段）
この発明による高硬度でかつ耐食性および鏡面性算に優
れた工具鋼の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．３５〜０
．５５％、Ｓｉ：０．５〜３％。
れた工具鋼の製造方法は、重量％で、Ｃ：０．３５〜０
．５５％、Ｓｉ：０．５〜３％。
Ｍｎ：２％以）、Ｃｒ：６〜１４％を基本成分として含
有し、必要に応じてＭｏ：０．２〜４％、必要に応じて
ＲＥＭ（希土類元素）：ｏ、ｏｏｔ〜０．５％、Ｙ：０
．ＯＯ１〜１．０％のうちの１種以上などを含有する工
具鋼鋼材に対し、必要に応じてあらかじめ歪を付与する
加工を行ったのち、溶融相が現出せずかつ炭化物を固溶
しうる温度で高温ソーキングを施すことにより炭化物を
固溶させるとともにボイドを発生させ、次いで前記ボイ
ドを圧着しうる加工率で塑性加工を行うようにしたこと
を特徴とするものである。
有し、必要に応じてＭｏ：０．２〜４％、必要に応じて
ＲＥＭ（希土類元素）：ｏ、ｏｏｔ〜０．５％、Ｙ：０
．ＯＯ１〜１．０％のうちの１種以上などを含有する工
具鋼鋼材に対し、必要に応じてあらかじめ歪を付与する
加工を行ったのち、溶融相が現出せずかつ炭化物を固溶
しうる温度で高温ソーキングを施すことにより炭化物を
固溶させるとともにボイドを発生させ、次いで前記ボイ
ドを圧着しうる加工率で塑性加工を行うようにしたこと
を特徴とするものである。
この発明が適用される工具鋼鋼材は、前述のように、重
量比でＣ：０．３５〜０．５５％、Ｓｉ：０．５〜３％
、Ｍ ｎ ： ２％以下、Ｃｒ：６〜１４％を基本成分
として含有し、その他必要に応じてＭｏ、Ｃｕ、ＲＥＭ
、Ｙ等々を含むものであるが、以下にそれらの成分範囲
の限定理由（重量％）について説明する。
量比でＣ：０．３５〜０．５５％、Ｓｉ：０．５〜３％
、Ｍ ｎ ： ２％以下、Ｃｒ：６〜１４％を基本成分
として含有し、その他必要に応じてＭｏ、Ｃｕ、ＲＥＭ
、Ｙ等々を含むものであるが、以下にそれらの成分範囲
の限定理由（重量％）について説明する。
Ｃ：０．３５〜０．５５％
Ｃはマルテンサイトの硬さを高める一方、高温焼もどし
で特殊炭化物を形成し、２次硬化に寄与ナス量重−Ｆ４
訊ス−不１．τ ごのＣ俗け一悴述するようにＣｒ量と
の相関関係で制約を受けるが、０，３５％未満では焼入
れ焼もどし硬さが低く、０．５５％を超えると、耐食性
が低下するとともに巨大炭化物を形成して鏡面性を低下
させるので、Ｃ量は０．３５〜０．５５％の範囲に限定
した。
で特殊炭化物を形成し、２次硬化に寄与ナス量重−Ｆ４
訊ス−不１．τ ごのＣ俗け一悴述するようにＣｒ量と
の相関関係で制約を受けるが、０，３５％未満では焼入
れ焼もどし硬さが低く、０．５５％を超えると、耐食性
が低下するとともに巨大炭化物を形成して鏡面性を低下
させるので、Ｃ量は０．３５〜０．５５％の範囲に限定
した。
Ｓｉ：０．５〜３％
Ｓｉは、脱酸剤として添加されるが、高温焼もどし硬さ
を高めるとともに耐食性を高める元素である。しかし、
０．５％未満では、脱酸が不十分となり、非金属介在物
が多くなるので好ましくなく、３％を超えると、熱間加
工性および靭性を低下させるので、Ｓｉ量は０．５〜３
％の範囲に限定した。
を高めるとともに耐食性を高める元素である。しかし、
０．５％未満では、脱酸が不十分となり、非金属介在物
が多くなるので好ましくなく、３％を超えると、熱間加
工性および靭性を低下させるので、Ｓｉ量は０．５〜３
％の範囲に限定した。
Ｍ ｎ ： ２％以下
Ｍｎは、脱酸および脱硫剤として作用し、鋼の清浄度を
向上させるとともに、焼入性の向上に寄与する元素であ
る。しかし、多すぎると加工性を害するので、Ｍｎ量は
２％以下に限定した。
向上させるとともに、焼入性の向上に寄与する元素であ
る。しかし、多すぎると加工性を害するので、Ｍｎ量は
２％以下に限定した。
Ｃｒ：６〜１４％
Ｃｒは、酸化皮膜を形成して不働態化することにより耐
食性を向北させるとともに、焼入れ時にフェライト基地
に固溶して焼入性を高める元素である。しかし、Ｃｒ量
が６％未満では耐食性の向Ｅおよび焼入れ性を高める効
果が少なく、一方、１４％を超えると、硬さを低下させ
るとともに靭性を劣化させるので、Ｃ’ｒｌは６〜１４
％の範囲に限定した。
食性を向北させるとともに、焼入れ時にフェライト基地
に固溶して焼入性を高める元素である。しかし、Ｃｒ量
が６％未満では耐食性の向Ｅおよび焼入れ性を高める効
果が少なく、一方、１４％を超えると、硬さを低下させ
るとともに靭性を劣化させるので、Ｃ’ｒｌは６〜１４
％の範囲に限定した。
Ｍ ｏ ： ０ 、２〜４％
ＭＯは、耐食性を南北させるとともに、焼入れ性および
焼もどし抵抗性を高め、また靭性を高める元素である。
焼もどし抵抗性を高め、また靭性を高める元素である。
・しかし、０．２％未満では、その効果が少ない一方、
４％を超えると、逆に靭性を低ドさせ、さらに熱間加工
性をも低下させるので、添加する場合のＭ Ｏｍは０．
２〜４％の範囲とするのがよい。
４％を超えると、逆に靭性を低ドさせ、さらに熱間加工
性をも低下させるので、添加する場合のＭ Ｏｍは０．
２〜４％の範囲とするのがよい。
Ｃｕ：０．１〜３％
Ｃｕは、耐食性の向上に有効であり、かつ高温焼もどし
硬さを高めるのにも有効な元素である。
硬さを高めるのにも有効な元素である。
しかし、０１１％未満ではその効果が少ない一方、３％
を超えると、熱間加工性および靭性を低下させるので、
添加する場合のＣｕ量は０．１〜３％、より望ましくは
０．６〜１．２％の範囲とするのがよい ＲＥＭ：０．００１〜０．５％ ＲＥＭは、焼入性、＃食性、靭性を向上させるとともに
熱間加工性を向上させるのに有効な元素である。しかし
、０．００１％未満では、その効果が少なく、０．５％
を超えると、かえって熱間加工性を低下させるので、添
加する場合のＲＥＭ量は０．００１〜０．５％の範囲と
するのがよい。
を超えると、熱間加工性および靭性を低下させるので、
添加する場合のＣｕ量は０．１〜３％、より望ましくは
０．６〜１．２％の範囲とするのがよい ＲＥＭ：０．００１〜０．５％ ＲＥＭは、焼入性、＃食性、靭性を向上させるとともに
熱間加工性を向上させるのに有効な元素である。しかし
、０．００１％未満では、その効果が少なく、０．５％
を超えると、かえって熱間加工性を低下させるので、添
加する場合のＲＥＭ量は０．００１〜０．５％の範囲と
するのがよい。
Ｙ：０．００１〜１．０％
Ｙは、耐食性を向上させる元素である。しかし、０．０
０１％未満ではその効果が少なく、一方１．０％を超え
ると、かえって靭性、熱間加工性を低下させるので、添
加する場合のＹｉｔｔ ｏ 、 ｏ ｏ ｔ〜１，０％
の範囲とするのがよい。
０１％未満ではその効果が少なく、一方１．０％を超え
ると、かえって靭性、熱間加工性を低下させるので、添
加する場合のＹｉｔｔ ｏ 、 ｏ ｏ ｔ〜１，０％
の範囲とするのがよい。
なお、従来のプラスチック型用鋼において、Ｎｉ、Ｃｏ
、Ｖを添加する方法が検討されているが、Ｎｉは工具鋼
を焼入れする時に残留オーステナイトが生ずるため硬さ
を低下させ、それに伴って鏡面性も劣化し、Ｃｏは工具
鋼の焼入性を低下させるため高硬度が得られず、その結
果、鏡面性に有害であり、ざらにＶは生成炭化物が表面
から脱落しやすいため、鏡面性を低下させる。
、Ｖを添加する方法が検討されているが、Ｎｉは工具鋼
を焼入れする時に残留オーステナイトが生ずるため硬さ
を低下させ、それに伴って鏡面性も劣化し、Ｃｏは工具
鋼の焼入性を低下させるため高硬度が得られず、その結
果、鏡面性に有害であり、ざらにＶは生成炭化物が表面
から脱落しやすいため、鏡面性を低下させる。
この発明による工具鋼の製造方法においては。
上記の成分をもつ工具鋼鋼材に対して、前記のように、
必要に応じてあらかじめ歪を付与する加工を行ったのち
、溶融相が現出せずかつ炭化物を固溶しうる温度で高温
ソーキングを施すことにより炭化物を固溶させるととも
にボイドを発生させ、次いで前記ボイドを圧着しうる加
工率で塑性前Ｚ［を行うことを特徴とするものである。
必要に応じてあらかじめ歪を付与する加工を行ったのち
、溶融相が現出せずかつ炭化物を固溶しうる温度で高温
ソーキングを施すことにより炭化物を固溶させるととも
にボイドを発生させ、次いで前記ボイドを圧着しうる加
工率で塑性前Ｚ［を行うことを特徴とするものである。
ここで、前記工具鋼鋼材に対し、高温ソーキング前に、
必要に応じてあらかじめ歪を付与する加工を行うのは、
この後の高温ソーキングにおいて炭化物の固溶を促進さ
せ、ソーキング効果を高めるようにするためであり、一
実施態様においてはこの加工として、すえ込み鍛造を採
用することができる。
必要に応じてあらかじめ歪を付与する加工を行うのは、
この後の高温ソーキングにおいて炭化物の固溶を促進さ
せ、ソーキング効果を高めるようにするためであり、一
実施態様においてはこの加工として、すえ込み鍛造を採
用することができる。
そして、工具鋼鋼材に対しては、溶融層が現出せずかつ
炭化物を固溶しうる温度で高温ンーキングを施すことに
より炭化物を固溶させるとともにボイドを発生させるが
、この場合、ソーキング温度が高すぎると、一部溶融相
が現われるようになるので、より望ましくは１２４０℃
以下とするのがよい、また、反対にソーキング温度が低
すぎると、ソーキング効果が不十分となり、炭化物を固
溶させることができないと同時に、ボイドを発生させる
ことができなくなるので、より望ましくは１２００℃以
上とするのがよい。
炭化物を固溶しうる温度で高温ンーキングを施すことに
より炭化物を固溶させるとともにボイドを発生させるが
、この場合、ソーキング温度が高すぎると、一部溶融相
が現われるようになるので、より望ましくは１２４０℃
以下とするのがよい、また、反対にソーキング温度が低
すぎると、ソーキング効果が不十分となり、炭化物を固
溶させることができないと同時に、ボイドを発生させる
ことができなくなるので、より望ましくは１２００℃以
上とするのがよい。
このようにして、高温ソーキングにより炭化物を固溶さ
せるとともにボイドを発生させ、次いで塑性加工を行う
ことにより前記ボイドを圧着させる。したがって、この
慢性加工では、前記ボイドを圧着させうる加工率で行う
が、必要に応じて複数回に分けて行うようにすることが
できる。
せるとともにボイドを発生させ、次いで塑性加工を行う
ことにより前記ボイドを圧着させる。したがって、この
慢性加工では、前記ボイドを圧着させうる加工率で行う
が、必要に応じて複数回に分けて行うようにすることが
できる。
このようにして製造されたＬ几鋼は、硬さを増大して耐
摩耗性を向北させるためにＣ含有量を比較的多くしたに
もかかわらず、巨大炭化物が残存しないものとなってお
り、高硬度でｌ１ｉｌＪＪ’ｊ！耗性に優れているとと
もに耐食性に優れ、さらには鏡面性にも後れたものとな
っている。
摩耗性を向北させるためにＣ含有量を比較的多くしたに
もかかわらず、巨大炭化物が残存しないものとなってお
り、高硬度でｌ１ｉｌＪＪ’ｊ！耗性に優れているとと
もに耐食性に優れ、さらには鏡面性にも後れたものとな
っている。
（実施例）
真空誘導溶解炉および真空アーク炉によって第１表に示
す化学成分の工具鋼鋼材をそれぞれ溶製したのち造塊し
、鋼塊の中心部より直径５５ｍｍ、！さ３０ｍｍの試験
片を採取した０次いで、試験片の一部に対して１２３０
℃です元込比１／２０のすえ込み鍛造を行って、高温ソ
ーキング前にあらかじめ歪を打手する加工を行ったのち
、前記試験片のすえ込み鍛造しない他の一部とともに第
２表に示す温度で３０時間の高温ソーキングを行った。
す化学成分の工具鋼鋼材をそれぞれ溶製したのち造塊し
、鋼塊の中心部より直径５５ｍｍ、！さ３０ｍｍの試験
片を採取した０次いで、試験片の一部に対して１２３０
℃です元込比１／２０のすえ込み鍛造を行って、高温ソ
ーキング前にあらかじめ歪を打手する加工を行ったのち
、前記試験片のすえ込み鍛造しない他の一部とともに第
２表に示す温度で３０時間の高温ソーキングを行った。
次いで、高温ソーキング材に対して鍛練比１．４Ｓ 、
３Ｓの鍛造を行ったのち、Ｉｎ伸材の炭化物分布（巨大
炭化物量）およびボイド消滅状況（ボイド数）を観察し
た。この結果を同じく第２表に示す。
３Ｓの鍛造を行ったのち、Ｉｎ伸材の炭化物分布（巨大
炭化物量）およびボイド消滅状況（ボイド数）を観察し
た。この結果を同じく第２表に示す。
第２表に示すように、この発明の条件を満足する［具鋼
では、鍛造後に巨大炭化物がほとんどなく、また高温ソ
ーキングにより発生したボイドは適正鍛造により消滅し
ているものであった。また１表面の硬さが大きく耐摩耗
性に優れていると共に、耐食性にも優れたものであり、
耐摩耗性および耐食性ならびに高鏡面性が要求されるプ
ラスチック成形用金型、軸受およびその他各種用途の［
具素材に適しているものであることが確かめられた。
では、鍛造後に巨大炭化物がほとんどなく、また高温ソ
ーキングにより発生したボイドは適正鍛造により消滅し
ているものであった。また１表面の硬さが大きく耐摩耗
性に優れていると共に、耐食性にも優れたものであり、
耐摩耗性および耐食性ならびに高鏡面性が要求されるプ
ラスチック成形用金型、軸受およびその他各種用途の［
具素材に適しているものであることが確かめられた。
これに対し、ソーキング温度が低すぎる場合には炭化物
の固溶が不１・分であって、鍛造後に巨大炭化物が残存
したものとなり１反対にソーキング温度が高すぎる場合
には一部溶融を生じて好ましくないことが確認された。
の固溶が不１・分であって、鍛造後に巨大炭化物が残存
したものとなり１反対にソーキング温度が高すぎる場合
には一部溶融を生じて好ましくないことが確認された。
［発明の効果］
以し説明してきたように、この発明による工具鋼の製造
方法は、重礒％で、Ｃ：０．３５〜０．５５％、Ｓｉ：
０．５〜３％、Ｍ ｎ ： ２％以ド、Ｃｒ：６〜１４
％を基本成分として含有し、その他必要に応じてＭｏ
、Ｃｕ 、ＲＥＭ、Ｙ等々を含有する工具鋼鋼材に対し
、必要に応じてあらかじめ歪を打手する加工を行ったの
ち、溶融相が現出せずかつ炭化物を固溶しうる温度で高
温ソーキングを施すことにより炭化物を固溶させるとと
もにボイドを発生させ、次いで前記ボイドを圧着しうる
加ｒ率で塑性加工を行うようにしたから、従来の例えば
５ＵＳ４２０Ｊ２よりもＣ含有量を増加させて硬さを増
大させ、耐摩耗性を向りできるようにしたときでも、巨
大炭化物が残存しないＬ具鋼を製造することが可能とな
り、高硬度、高耐食性および高鏡面性が要求される例え
ばプラスチック成形用金型や、軸受およびその他の工具
素材として好適な工具鋼を提供することが可能であると
いう非常に優れた効果がもたらされる。
方法は、重礒％で、Ｃ：０．３５〜０．５５％、Ｓｉ：
０．５〜３％、Ｍ ｎ ： ２％以ド、Ｃｒ：６〜１４
％を基本成分として含有し、その他必要に応じてＭｏ
、Ｃｕ 、ＲＥＭ、Ｙ等々を含有する工具鋼鋼材に対し
、必要に応じてあらかじめ歪を打手する加工を行ったの
ち、溶融相が現出せずかつ炭化物を固溶しうる温度で高
温ソーキングを施すことにより炭化物を固溶させるとと
もにボイドを発生させ、次いで前記ボイドを圧着しうる
加ｒ率で塑性加工を行うようにしたから、従来の例えば
５ＵＳ４２０Ｊ２よりもＣ含有量を増加させて硬さを増
大させ、耐摩耗性を向りできるようにしたときでも、巨
大炭化物が残存しないＬ具鋼を製造することが可能とな
り、高硬度、高耐食性および高鏡面性が要求される例え
ばプラスチック成形用金型や、軸受およびその他の工具
素材として好適な工具鋼を提供することが可能であると
いう非常に優れた効果がもたらされる。
Claims (5)
- （１）重量％で、Ｃ：０．３５〜０．５５％、Ｓｉ：０
．５〜３％、Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：６〜１４％を基本
成分として含有する工具鋼鋼材に対し、溶融相が現出せ
ずかつ炭化物を固溶しうる温度で高温ソーキングを施す
ことにより炭化物を固溶させるとともにボイドを発生さ
せ、次いで前記ボイドを圧着しうる加工率で塑性加工を
行うことを特徴とする工具鋼の製造方法。 - （２）高温ソーキングの温度が１２００〜 １２４０℃であることを特徴とする特許請求の範囲第（
１）項記載の工具鋼の製造方法。 - （３）重量％で、Ｃ：０．３５〜０．５５％、Ｓｉ：０
．５〜３％、Ｍｎ：２％以下、Ｃｒ：６〜１４％を基本
成分として含有する工具鋼鋼材に対し、あらかじめ歪を
付与する加工を行ったのち、溶融相が現出せずかつ炭化
物を固溶しうる温度で高温ソーキングを施すことにより
炭化物を固溶させるとともにボイドを発生させ、次いで
前記ボイドを圧着しうる加工率で塑性加工を行うことを
特徴とする工具鋼の製造方法。 - （４）あらかじめ歪を付与する加工がすえ込み鍛造であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第（３）項記載の工
具鋼の製造方法。 - （５）高温ソーキングの温度が１２００〜 １２４０℃であることを特徴とする特許請求の範囲第（
３）項または第（４）項記載の工具鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61095593A JPH0739607B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 鏡面仕上加工性に優れた工具鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61095593A JPH0739607B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 鏡面仕上加工性に優れた工具鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62250121A true JPS62250121A (ja) | 1987-10-31 |
| JPH0739607B2 JPH0739607B2 (ja) | 1995-05-01 |
Family
ID=14141869
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61095593A Expired - Lifetime JPH0739607B2 (ja) | 1986-04-23 | 1986-04-23 | 鏡面仕上加工性に優れた工具鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0739607B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01201422A (ja) * | 1988-02-04 | 1989-08-14 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐食・耐熱軸受用鋼の熱処理方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59179761A (ja) * | 1983-03-30 | 1984-10-12 | Daido Steel Co Ltd | 高硬度耐食プラスチック型用鋼 |
| JPS60152625A (ja) * | 1984-01-20 | 1985-08-10 | Agency Of Ind Science & Technol | 工具鋼の調質法 |
-
1986
- 1986-04-23 JP JP61095593A patent/JPH0739607B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59179761A (ja) * | 1983-03-30 | 1984-10-12 | Daido Steel Co Ltd | 高硬度耐食プラスチック型用鋼 |
| JPS60152625A (ja) * | 1984-01-20 | 1985-08-10 | Agency Of Ind Science & Technol | 工具鋼の調質法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01201422A (ja) * | 1988-02-04 | 1989-08-14 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 耐食・耐熱軸受用鋼の熱処理方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0739607B2 (ja) | 1995-05-01 |
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