JPS62282110A - 油圧駆動式冷却フアンの制御装置 - Google Patents
油圧駆動式冷却フアンの制御装置Info
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- JPS62282110A JPS62282110A JP12369786A JP12369786A JPS62282110A JP S62282110 A JPS62282110 A JP S62282110A JP 12369786 A JP12369786 A JP 12369786A JP 12369786 A JP12369786 A JP 12369786A JP S62282110 A JPS62282110 A JP S62282110A
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- Japan
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- hydraulic
- engine
- cooling fan
- speed
- relief
- Prior art date
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01P—COOLING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; COOLING OF INTERNAL-COMBUSTION ENGINES
- F01P7/00—Controlling of coolant flow
- F01P7/02—Controlling of coolant flow the coolant being cooling-air
- F01P7/04—Controlling of coolant flow the coolant being cooling-air by varying pump speed, e.g. by changing pump-drive gear ratio
- F01P7/044—Controlling of coolant flow the coolant being cooling-air by varying pump speed, e.g. by changing pump-drive gear ratio using hydraulic drives
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Cooling, Air Intake And Gas Exhaust, And Fuel Tank Arrangements In Propulsion Units (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
３、発明の詳細な説明
〔産業上の利用分野〕
本発明は、内燃機関のラジェター内を流動する冷却水を
冷却するファンの制御装置に関する。
冷却するファンの制御装置に関する。
従来、エンジンに連結された定容積型ポンプによりギア
式油圧モータを回転させ、これにより冷却ファンを回転
駆動するシステムが知られている（’５ＡＥＪ誌、Ｖｏ
ｌ、８５１５３７） 、しかし、このようなシステムに
おいては、エンジン回転数に比例してポンプの吐出量が
変化して油圧モータの回転数が変わるため、次のような
問題がある。
式油圧モータを回転させ、これにより冷却ファンを回転
駆動するシステムが知られている（’５ＡＥＪ誌、Ｖｏ
ｌ、８５１５３７） 、しかし、このようなシステムに
おいては、エンジン回転数に比例してポンプの吐出量が
変化して油圧モータの回転数が変わるため、次のような
問題がある。
車両における搭載スペース等の制限により、油圧回路を
構成する配管やバルブの形状および重量に限界があり、
油圧回路をあまり高圧、大流量のものにすることはでき
ない。同様にポンプの吐出圧および吐出流量にも限界が
ある。ここで、エンジン低回転時における冷却ファンの
回転数を高くするには、油圧モータの１回転当りの容量
を小さく定めればよく、例えばその容量を１／２にする
と同じポンプ吐出量に対して冷却ファンの回転数は２倍
になるが、ファンの駆動エネルギは４倍になるため油圧
回路内の圧力も４倍になる。つまり、同じ回転数を得る
ためにはポンプ吐出量は１／２でよいが、油圧回路内の
圧力は２倍必要となる。
構成する配管やバルブの形状および重量に限界があり、
油圧回路をあまり高圧、大流量のものにすることはでき
ない。同様にポンプの吐出圧および吐出流量にも限界が
ある。ここで、エンジン低回転時における冷却ファンの
回転数を高くするには、油圧モータの１回転当りの容量
を小さく定めればよく、例えばその容量を１／２にする
と同じポンプ吐出量に対して冷却ファンの回転数は２倍
になるが、ファンの駆動エネルギは４倍になるため油圧
回路内の圧力も４倍になる。つまり、同じ回転数を得る
ためにはポンプ吐出量は１／２でよいが、油圧回路内の
圧力は２倍必要となる。
ところが上述のように油圧回路の圧力には制限があり、
このため小容量の油圧モータを用いるとエンジン低回転
時からファンを高回転させられるものの、ファン回転数
の上限値は大容量油圧モータを使用した場合に比べて小
さなものとなり、エンジン高回転時の冷却性能が劣ると
いう欠点があった。しかして従来、油圧回路の許容圧力
の範囲内において、低エンジン回転数域で油圧モータお
よび冷却ファンを高回転させること、換言すれば低エン
ジン回転数域で充分な冷却能力を得ることができないと
いう問題があった。
このため小容量の油圧モータを用いるとエンジン低回転
時からファンを高回転させられるものの、ファン回転数
の上限値は大容量油圧モータを使用した場合に比べて小
さなものとなり、エンジン高回転時の冷却性能が劣ると
いう欠点があった。しかして従来、油圧回路の許容圧力
の範囲内において、低エンジン回転数域で油圧モータお
よび冷却ファンを高回転させること、換言すれば低エン
ジン回転数域で充分な冷却能力を得ることができないと
いう問題があった。
本発明に係る油圧駆動式冷却ファンの制’＋１１装置は
、冷却ファンの駆動軸に連結された同容量の第１および
第２の油圧モータと、作動油を保持するリザーバと、こ
のリザーバ内の作動油を上記第１および第２の油圧モー
タへ圧送する油圧ポンプと、上記油圧ポンプと第１およ
び第２の油圧モータ間の流路を切換可能な流路切換手段
と、上記流路内の作動油を所定圧力以下に保持可能なリ
リーフ手段とを備える。上記流路切換手段は、低エンジ
ン回転数域において上記第１の油圧モータを駆動した作
動油が第２の油圧モータを駆動すべく上記流路を直列に
連結可能であり、高エンジン回転数域において上記第１
および第２の油圧モータに別々に作動油を供給すべく上
記流路を並列に連結可能である。上記リリーフ手段は、
上記流路を含む油圧回路内の油圧を所定値以下に保持可
能である。
、冷却ファンの駆動軸に連結された同容量の第１および
第２の油圧モータと、作動油を保持するリザーバと、こ
のリザーバ内の作動油を上記第１および第２の油圧モー
タへ圧送する油圧ポンプと、上記油圧ポンプと第１およ
び第２の油圧モータ間の流路を切換可能な流路切換手段
と、上記流路内の作動油を所定圧力以下に保持可能なリ
リーフ手段とを備える。上記流路切換手段は、低エンジ
ン回転数域において上記第１の油圧モータを駆動した作
動油が第２の油圧モータを駆動すべく上記流路を直列に
連結可能であり、高エンジン回転数域において上記第１
および第２の油圧モータに別々に作動油を供給すべく上
記流路を並列に連結可能である。上記リリーフ手段は、
上記流路を含む油圧回路内の油圧を所定値以下に保持可
能である。
以下図示実施例により本発明を説明する。
第１図は本発明の一実施例を示す油圧回路図である。こ
の図において、冷却ファン１１の駆動軸１２には、第１
および第２の定容積型油圧モータ１３ 、１４が連結さ
れる。これらの油圧モータ１３ 、１４は相互に同容量
を有し、軸１５により連結されて同一回転数で回転する
。定容積型油圧ポンプ１６はエンジン１７のクランクプ
ーリ （図示せず）等にベルト１８を介して連結され、
エンジン回転数に対応した回転数で回転し、リザーバ１
９内の作動油を第１および第２の油圧モータ１３ 、１
４に圧送する。また油圧ポンプ１６は、エンジン本体潤
滑のための油圧ポンプと同軸に連結されていてもよく、
パワーステアリング装備車においてはパワーステアリン
グ用油圧ポンプと同軸に連結されていてもよい。
の図において、冷却ファン１１の駆動軸１２には、第１
および第２の定容積型油圧モータ１３ 、１４が連結さ
れる。これらの油圧モータ１３ 、１４は相互に同容量
を有し、軸１５により連結されて同一回転数で回転する
。定容積型油圧ポンプ１６はエンジン１７のクランクプ
ーリ （図示せず）等にベルト１８を介して連結され、
エンジン回転数に対応した回転数で回転し、リザーバ１
９内の作動油を第１および第２の油圧モータ１３ 、１
４に圧送する。また油圧ポンプ１６は、エンジン本体潤
滑のための油圧ポンプと同軸に連結されていてもよく、
パワーステアリング装備車においてはパワーステアリン
グ用油圧ポンプと同軸に連結されていてもよい。
油圧ポンプ１６の吸入口にはりザーバ１９に接続する吸
入管２１が連結され、油圧ポンプ１６の吐出口には吐出
管２２が連結される。吐出管２２からは枝管２３ 、２
４が分岐し、枝管２３は第１の抽圧モータ１３の吸入口
に直接連結され、枝管２４は第１の切換弁３１を介して
第２の油圧モータ１４の吸入口に連結される。一方、リ
ザーバ１９に接続する戻り管２５からは枝管２６ 、２
７が分岐し、枝管２６は第２の切換弁３２を介して第１
の油圧モータ１３の吐出口に連結され、枝管２７は第２
の油圧モータ１４の吐出口に直接連結される。また枝管
２６のうち、第１の油圧モータ１３の吐出口と第２の切
換弁３２の入口ポートとの間の部分は、接続管２８によ
り、第１の切換弁３１の入口ポートに連結される。
入管２１が連結され、油圧ポンプ１６の吐出口には吐出
管２２が連結される。吐出管２２からは枝管２３ 、２
４が分岐し、枝管２３は第１の抽圧モータ１３の吸入口
に直接連結され、枝管２４は第１の切換弁３１を介して
第２の油圧モータ１４の吸入口に連結される。一方、リ
ザーバ１９に接続する戻り管２５からは枝管２６ 、２
７が分岐し、枝管２６は第２の切換弁３２を介して第１
の油圧モータ１３の吐出口に連結され、枝管２７は第２
の油圧モータ１４の吐出口に直接連結される。また枝管
２６のうち、第１の油圧モータ１３の吐出口と第２の切
換弁３２の入口ポートとの間の部分は、接続管２８によ
り、第１の切換弁３１の入口ポートに連結される。
第１の切換弁３１は電磁制御される３ポ一ト２位置弁で
あり、ソレノイドが励磁されないとき図示された第１の
位置にあって枝管２４を連通させ、ソレノイドが励磁さ
れたとき図示されない第２の位置にあって枝管２４を遮
断するとともに接続管２８を枝管２４の下流側に連通さ
れる。第２の切換弁３２は電磁制御される２ポ一ト２位
置弁であり、ソレノイドが励磁されないとき図示された
第１の位置にあって枝管２６を連通させ、ソレノイドが
励磁されたとき図示されない第２の位置にあって枝管２
６を遮断する。
あり、ソレノイドが励磁されないとき図示された第１の
位置にあって枝管２４を連通させ、ソレノイドが励磁さ
れたとき図示されない第２の位置にあって枝管２４を遮
断するとともに接続管２８を枝管２４の下流側に連通さ
れる。第２の切換弁３２は電磁制御される２ポ一ト２位
置弁であり、ソレノイドが励磁されないとき図示された
第１の位置にあって枝管２６を連通させ、ソレノイドが
励磁されたとき図示されない第２の位置にあって枝管２
６を遮断する。
したがって、第１および第２の切換弁３１ 、３２がそ
れぞれ第１の位置にあるとき、枝管２３ 、２６および
第１の油圧モータ１３を含む流路と、枝管２４゜２７お
よび第２の油圧モータ１４を含む流路とが相互に並列に
接続されることとなり、油圧ポンプ１６から吐出された
作動油は第１および第２の油圧モータ１３ 、１４に別
々に供給され、それぞれリザーバ１９へ還流する。これ
に対し、第１および第２の切換弁３１ 、３２がそれぞ
れ第２の位置にあるとき、流路は枝管２３．第１の油圧
モータ１３、接続管２８、第２の油圧モータ１４、およ
び枝管２７の順に直列に連結して形成され、この結果、
油圧ポンプ１６から吐出された作動油は、第１の油圧モ
ータ１３を通過した後第２の油圧モータ１４を通過し、
リザーバ１９へ還流する。
れぞれ第１の位置にあるとき、枝管２３ 、２６および
第１の油圧モータ１３を含む流路と、枝管２４゜２７お
よび第２の油圧モータ１４を含む流路とが相互に並列に
接続されることとなり、油圧ポンプ１６から吐出された
作動油は第１および第２の油圧モータ１３ 、１４に別
々に供給され、それぞれリザーバ１９へ還流する。これ
に対し、第１および第２の切換弁３１ 、３２がそれぞ
れ第２の位置にあるとき、流路は枝管２３．第１の油圧
モータ１３、接続管２８、第２の油圧モータ１４、およ
び枝管２７の順に直列に連結して形成され、この結果、
油圧ポンプ１６から吐出された作動油は、第１の油圧モ
ータ１３を通過した後第２の油圧モータ１４を通過し、
リザーバ１９へ還流する。
吐出管２２と吸入管２１はリリーフ管２９により連結さ
れ、このリリーフ管２９と吐出管２２の分岐部分には比
例差圧制御弁３３が設けられる。
れ、このリリーフ管２９と吐出管２２の分岐部分には比
例差圧制御弁３３が設けられる。
比例差圧制御弁３３はリリーフ管２９内の圧力が、水温
および油圧回路の許容圧力によって定まる所定値に達し
たとき開放し、吐出管２２を流れる作動油の一部を油圧
ポンプ１６へ１流させ、吐出管２２内の油圧を所定値以
下に保持するとともに油圧ポンプ１６の駆動損失を低減
させる。この比例差圧制御弁３３を開弁させるための圧
力は、図示しないソレノイドに供給する電流の大きさを
制御することにより変化する。
および油圧回路の許容圧力によって定まる所定値に達し
たとき開放し、吐出管２２を流れる作動油の一部を油圧
ポンプ１６へ１流させ、吐出管２２内の油圧を所定値以
下に保持するとともに油圧ポンプ１６の駆動損失を低減
させる。この比例差圧制御弁３３を開弁させるための圧
力は、図示しないソレノイドに供給する電流の大きさを
制御することにより変化する。
第１および第２の切換弁３１ 、３２と比例差圧制御弁
３３は、マイクロコンピュータを備えた電子制御部（Ｅ
ＣＵ） ３９により制御される。ＥＣＵ３９は回転数検
出器３４から得られたエンジン回転数ＮＥおよび水温検
出器３６から得られた冷却水温に基いて答弁３１ 、３
２ 、３３を制御する。
３３は、マイクロコンピュータを備えた電子制御部（Ｅ
ＣＵ） ３９により制御される。ＥＣＵ３９は回転数検
出器３４から得られたエンジン回転数ＮＥおよび水温検
出器３６から得られた冷却水温に基いて答弁３１ 、３
２ 、３３を制御する。
第２図はＥＣＵ３９による制御のフローチャートを示す
。
。
ステップ１０１ではエンジン回転数ＮＥと冷却水温りの
値を読む。ステップ１０２〜１０６では、エンジン回転
数ＮＥと冷却水温ｔの値に従って、第１および第２の油
圧モータ１３ 、１４に連結される枝管を直列に接続さ
せるか、あるいは並列に接続させるかを定める。ステッ
プ１０２ではエンジン回転数ＮＥが一定値α以上か否か
を判別し、一定値α以上であればステップ１０３へ進み
、一定値αより小さければステップ１０４へ進む。ステ
ップ１０４において冷却水温ｔが第１の判定値Ｔ１以上
であれば、ステップ１０６において直列フラグｒを１に
セットし、逆に冷却水温ｔが第１の判定値Ｔ、より低け
ればステップ１０６を飛ばしてステップ１０７へ進む。
値を読む。ステップ１０２〜１０６では、エンジン回転
数ＮＥと冷却水温ｔの値に従って、第１および第２の油
圧モータ１３ 、１４に連結される枝管を直列に接続さ
せるか、あるいは並列に接続させるかを定める。ステッ
プ１０２ではエンジン回転数ＮＥが一定値α以上か否か
を判別し、一定値α以上であればステップ１０３へ進み
、一定値αより小さければステップ１０４へ進む。ステ
ップ１０４において冷却水温ｔが第１の判定値Ｔ１以上
であれば、ステップ１０６において直列フラグｒを１に
セットし、逆に冷却水温ｔが第１の判定値Ｔ、より低け
ればステップ１０６を飛ばしてステップ１０７へ進む。
後述するように油圧モータ１３ 、１４は、直列フラグ
１のとき直列に接続され、直列フラグｆが０のとき並列
に接１続される。ステップ１０３において冷却水温ｔが
第２の判定値Ｔ２以上であれば、ステップ１０５におい
て直列フラグｆをクリアして０にし、逆に冷却水温ｔが
第２の判定値Ｔ２より低ければステップ１０５を飛ばし
てステップ１０７へ進む。
１のとき直列に接続され、直列フラグｆが０のとき並列
に接１続される。ステップ１０３において冷却水温ｔが
第２の判定値Ｔ２以上であれば、ステップ１０５におい
て直列フラグｆをクリアして０にし、逆に冷却水温ｔが
第２の判定値Ｔ２より低ければステップ１０５を飛ばし
てステップ１０７へ進む。
ステップ１０２〜１０６による制御を第３図により説明
すると、エンジン回転数ＮＥが一定値αより小さいとき
、冷却水温りが第１の判定値Ｔ２以上であれば油圧モー
タ１３ 、１４を直列に接続すべく直列フラグｒを１に
セットし、第１の判定値Ｔ１より低ければ油圧モータ１
３ 、１４の接続は直列および並列のいずれでもよい。
すると、エンジン回転数ＮＥが一定値αより小さいとき
、冷却水温りが第１の判定値Ｔ２以上であれば油圧モー
タ１３ 、１４を直列に接続すべく直列フラグｒを１に
セットし、第１の判定値Ｔ１より低ければ油圧モータ１
３ 、１４の接続は直列および並列のいずれでもよい。
また、エンジン回転数ＮＥが一定値α以上のとき、冷却
水温ｔが第２の判定値Ｔ２以上であれば油圧モータ１３
、１４を並列に接続すべく直列フラグｆを０にクリア
、第２の判定値Ｔ２より高ければ油圧モータ１３ 、１
４の接続は直列および並列のいずれでもよい。このよう
に、エンジン回転数ＮＥが一定値αより低（、かつ冷却
水温ｔが第１の判定値Ｔ１より低い場合、および、エン
ジン回転数ＮＥが一定値α以上であり、かつ冷却水温し
が第２の判定値Ｔ２より低い場合、直列フラグｆは現状
のままとし、あえて切換えない。
水温ｔが第２の判定値Ｔ２以上であれば油圧モータ１３
、１４を並列に接続すべく直列フラグｆを０にクリア
、第２の判定値Ｔ２より高ければ油圧モータ１３ 、１
４の接続は直列および並列のいずれでもよい。このよう
に、エンジン回転数ＮＥが一定値αより低（、かつ冷却
水温ｔが第１の判定値Ｔ１より低い場合、および、エン
ジン回転数ＮＥが一定値α以上であり、かつ冷却水温し
が第２の判定値Ｔ２より低い場合、直列フラグｆは現状
のままとし、あえて切換えない。
ステップ１０７〜１０９では、直列フラグｆに基いて第
１および第２の切換弁３１ 、３２を切換える。すなわ
ち、ステップ１０７では直列フラグｆが１か否かを判別
し、直列フラグｆが１であればステップ１０８を実行し
て第１および第２の切換弁３１ 、３２をＯＮ状態すな
わち第２の位置に切換え、逆に直列フラグｆが１でなけ
ればステップ１０９を実行して第１および第２の切換弁
３１ 、３２をＯＦＦ状態すなわち第１の位置に切換え
る。
１および第２の切換弁３１ 、３２を切換える。すなわ
ち、ステップ１０７では直列フラグｆが１か否かを判別
し、直列フラグｆが１であればステップ１０８を実行し
て第１および第２の切換弁３１ 、３２をＯＮ状態すな
わち第２の位置に切換え、逆に直列フラグｆが１でなけ
ればステップ１０９を実行して第１および第２の切換弁
３１ 、３２をＯＦＦ状態すなわち第１の位置に切換え
る。
しかして切換弁３１ 、３２が第２の位置にあると、作
動油は枝管２３、第１の油圧モータ３１、接続管２８、
第１の切換弁３１、第２の油圧モータ３２、枝管２７お
よび戻り管２５の順に流動してリザーバ１９へ還流する
。したがって、作動油の流量は相対的に少なく、油圧モ
ータ１３ 、１４は高圧かつ高回転数で回転して冷却フ
ァン１１を回転駆動することができる。ここで比例差圧
制？１１１弁３３が閉塞しているとすると、第４図に直
線Ｉで示すように、エンジン回転数ＮＥの上昇に伴ない
冷却ファン回転数ＮＦは直線的に急増する。エンジン回
転数ＮＥがさらに上昇してβを越えると、油圧ポンプ１
６の吐出圧はその内部に設けられた図示しないリリーフ
機構の作用により所定値以上にならないため、もはや作
動油の流量および圧力は上昇しなくなり、冷却ファン回
転数ＮＦは直線Ｊで示すように、一定値をとるようにな
る。なお、ポンプ１６の吐出圧を所定値以下に抑えるの
ではなく、比例差圧制御弁３３を開閉制御′Ｂシて冷却
ファン回転数ＮＦを一定値に保持するようにしてもよい
。
動油は枝管２３、第１の油圧モータ３１、接続管２８、
第１の切換弁３１、第２の油圧モータ３２、枝管２７お
よび戻り管２５の順に流動してリザーバ１９へ還流する
。したがって、作動油の流量は相対的に少なく、油圧モ
ータ１３ 、１４は高圧かつ高回転数で回転して冷却フ
ァン１１を回転駆動することができる。ここで比例差圧
制？１１１弁３３が閉塞しているとすると、第４図に直
線Ｉで示すように、エンジン回転数ＮＥの上昇に伴ない
冷却ファン回転数ＮＦは直線的に急増する。エンジン回
転数ＮＥがさらに上昇してβを越えると、油圧ポンプ１
６の吐出圧はその内部に設けられた図示しないリリーフ
機構の作用により所定値以上にならないため、もはや作
動油の流量および圧力は上昇しなくなり、冷却ファン回
転数ＮＦは直線Ｊで示すように、一定値をとるようにな
る。なお、ポンプ１６の吐出圧を所定値以下に抑えるの
ではなく、比例差圧制御弁３３を開閉制御′Ｂシて冷却
ファン回転数ＮＦを一定値に保持するようにしてもよい
。
一方、ステップ１０９の実行により切換弁３１ 、３２
が第１の位置にあると、作動油の一部は枝管２３、第１
の油圧モータ１３、第２の切換弁３２および枝管２６を
通って戻り管２５へ流れ、また他の作動油は枝管２４、
第１の切換弁３１、第２の油圧モータ１４および枝管２
７を通って戻り管２５へ流れる。したがって、このとき
の作動油の流量は相対的に多く、油圧モータ１３ 、１
４は低圧で高回転し、冷却ファン１１をさらに高回転さ
せることができる。ここで比例差圧制御弁３３が閉塞し
ているとすると、第４図に直線にで示すように、エンジ
ン回転数ＮＥの上昇に伴ない冷却ファン回転数ＮＦは直
線的に緩増する。さらにエンジン回転数ＮＥが上昇して
ｒを越えると、切換弁３１ 、３２が第２の位置にある
ときと同様のリリーフ作用により、作動油の圧力は上昇
しなくなり、第４図に直線して示すように冷却ファン回
転数ＮＦは一定値をとる。
が第１の位置にあると、作動油の一部は枝管２３、第１
の油圧モータ１３、第２の切換弁３２および枝管２６を
通って戻り管２５へ流れ、また他の作動油は枝管２４、
第１の切換弁３１、第２の油圧モータ１４および枝管２
７を通って戻り管２５へ流れる。したがって、このとき
の作動油の流量は相対的に多く、油圧モータ１３ 、１
４は低圧で高回転し、冷却ファン１１をさらに高回転さ
せることができる。ここで比例差圧制御弁３３が閉塞し
ているとすると、第４図に直線にで示すように、エンジ
ン回転数ＮＥの上昇に伴ない冷却ファン回転数ＮＦは直
線的に緩増する。さらにエンジン回転数ＮＥが上昇して
ｒを越えると、切換弁３１ 、３２が第２の位置にある
ときと同様のリリーフ作用により、作動油の圧力は上昇
しなくなり、第４図に直線して示すように冷却ファン回
転数ＮＦは一定値をとる。
上述したように、エンジン回転数ＮＥが一定値αより低
いとき、冷却水温もが判定値Ｔ４以上であれば直列フラ
グｆは必ず１にセットされ、冷却水温もが判定値Ｔ、よ
り低ければ直列フラグｒは０または１の両方の値をとり
うるようになっている。したがって、比例差圧制御弁２
３が閉塞していると仮定すると、エンジン回転数ＮＥの
上昇に伴ない冷却ファン回転数ＮＦは、冷却水温ｔが判
定値Ｔ、以上の場合、第４図において実線の直線１、Ｊ
に沿って変化し、冷却水温しが判定値Ｔ１より低い場合
、第４図において破線の直線Ｋまたは実線の直、＆ｉ
Ｉ 、 Ｊに沿って変化する。同様に、エンジン回転数
ＮＢが一定値α以上のとき、エンジン回転数ＮＥの上昇
に伴ない冷却ファン回転数ＮＦは、冷却水温ｔが判定値
Ｔ２以上の場合、第４図において実線の直線Ｋ 、 Ｌ
に沿って変化し、冷却水温しが判定値Ｔ２より低い場合
、破線の直線Ｊまたは実線の直線に、Ｌに沿って変化す
る。
いとき、冷却水温もが判定値Ｔ４以上であれば直列フラ
グｆは必ず１にセットされ、冷却水温もが判定値Ｔ、よ
り低ければ直列フラグｒは０または１の両方の値をとり
うるようになっている。したがって、比例差圧制御弁２
３が閉塞していると仮定すると、エンジン回転数ＮＥの
上昇に伴ない冷却ファン回転数ＮＦは、冷却水温ｔが判
定値Ｔ、以上の場合、第４図において実線の直線１、Ｊ
に沿って変化し、冷却水温しが判定値Ｔ１より低い場合
、第４図において破線の直線Ｋまたは実線の直、＆ｉ
Ｉ 、 Ｊに沿って変化する。同様に、エンジン回転数
ＮＢが一定値α以上のとき、エンジン回転数ＮＥの上昇
に伴ない冷却ファン回転数ＮＦは、冷却水温ｔが判定値
Ｔ２以上の場合、第４図において実線の直線Ｋ 、 Ｌ
に沿って変化し、冷却水温しが判定値Ｔ２より低い場合
、破線の直線Ｊまたは実線の直線に、Ｌに沿って変化す
る。
ステップ１１０．１１１では、冷却水温に従って比例差
圧制御弁３３の制御デユーティ比を計算する。
圧制御弁３３の制御デユーティ比を計算する。
ステップ１１０は直列制御時におけるデユーティ比の計
算を行ない、ステップ１１１は並列側＜ｎ時におけるデ
ユーティ比の計算を行なう。第５図はエンジン回転数Ｎ
Ｅが一定値αより低い場合における、冷却水温とデユー
ティ比の制御マツプを示す。この図から理解されるよう
に、冷却水温が所定値Ｔ４より低い場合、並列制御時に
おけるデユーティ比は実線Ｎで示すように直線的に変化
し、亮温になるほど制御弁３３を閉弁させてリリーフ量
を減少させる。また直列制御時におけるデューティ比は
、破線Ｍで示すように下に凸の曲線に沿って変化し、高
温になるほど制御弁３３を閉弁させてリリーフ量を減少
させるが、この破ｖＡＭは実線りよりも図中下側にあり
、したがってリリーフ量は並列制御時よりも多い。なお
、冷却水温が所定値Ｔ、より低い場合、制御弁３３は全
閉状態となり、作動油は油圧ポンプ１６の吸込側にリリ
ーフされ、冷却ファン１１は停止する。したがってエン
ジン冷間時、不必要な冷却や高粘度のオイルの吸込みに
よる油圧ポンプ１６の駆動頃失が低減される。
算を行ない、ステップ１１１は並列側＜ｎ時におけるデ
ユーティ比の計算を行なう。第５図はエンジン回転数Ｎ
Ｅが一定値αより低い場合における、冷却水温とデユー
ティ比の制御マツプを示す。この図から理解されるよう
に、冷却水温が所定値Ｔ４より低い場合、並列制御時に
おけるデユーティ比は実線Ｎで示すように直線的に変化
し、亮温になるほど制御弁３３を閉弁させてリリーフ量
を減少させる。また直列制御時におけるデューティ比は
、破線Ｍで示すように下に凸の曲線に沿って変化し、高
温になるほど制御弁３３を閉弁させてリリーフ量を減少
させるが、この破ｖＡＭは実線りよりも図中下側にあり
、したがってリリーフ量は並列制御時よりも多い。なお
、冷却水温が所定値Ｔ、より低い場合、制御弁３３は全
閉状態となり、作動油は油圧ポンプ１６の吸込側にリリ
ーフされ、冷却ファン１１は停止する。したがってエン
ジン冷間時、不必要な冷却や高粘度のオイルの吸込みに
よる油圧ポンプ１６の駆動頃失が低減される。
また冷却水温が所定値下４以上の場合、制御弁３３は全
閉状態となり、制御弁３３からリリーフ管２９へのリリ
ーフ量はＯとなる。さらに、エンジン回転数ＮＥが一定
値α以上の場合には、並列制御時におけるリリーフ量が
直列制御時におけるリリーフ量よりも多くなる、換言す
れば第５図の破線Ｍが実線Ｎの上側にあるような制御マ
ツプ（図示せず）が用いられる。
閉状態となり、制御弁３３からリリーフ管２９へのリリ
ーフ量はＯとなる。さらに、エンジン回転数ＮＥが一定
値α以上の場合には、並列制御時におけるリリーフ量が
直列制御時におけるリリーフ量よりも多くなる、換言す
れば第５図の破線Ｍが実線Ｎの上側にあるような制御マ
ツプ（図示せず）が用いられる。
ステ・ノブ１１２ではステップ１１０．１１１において
計算されたデユーティ比に基き、比例差圧制御弁３３の
開度が設定され、これによりリリーフ量が制御される。
計算されたデユーティ比に基き、比例差圧制御弁３３の
開度が設定され、これによりリリーフ量が制御される。
しかしてステップ１１０〜１１２の制御により、第４図
の直線１．Ｊ、に、Ｌよりも低い任意の冷却ファン回転
数ＮＦが得られる。
の直線１．Ｊ、に、Ｌよりも低い任意の冷却ファン回転
数ＮＦが得られる。
以上、本実施例では、圧力に関するリリーフ機能を油圧
ポンプ１６内のリリーフ機構で行ない、温度に関するＩ
Ｊ ＩＪ−フ機能を比例差圧制御弁３３で行なう場合を
主に説明したが、比例差圧制御弁３３に両リリーフ機能
を持たせてもよく、あるいは油圧ポンプ１６内のリリー
フ機構としてサーモワックスとスプリングを組合わせた
公知のリリーフ圧可“変弁を用い、これに両リリーフ機
能を持たせてもよい。
ポンプ１６内のリリーフ機構で行ない、温度に関するＩ
Ｊ ＩＪ−フ機能を比例差圧制御弁３３で行なう場合を
主に説明したが、比例差圧制御弁３３に両リリーフ機能
を持たせてもよく、あるいは油圧ポンプ１６内のリリー
フ機構としてサーモワックスとスプリングを組合わせた
公知のリリーフ圧可“変弁を用い、これに両リリーフ機
能を持たせてもよい。
なお、比例制御弁３３によるリリーフをやめ、エンジン
回転数が一定値α以上が否かによって並列制御あるいは
直列制御のみを行ない、冷却ファン回転数がエンジン回
転数に応じて第４図の実線１、Ｊ、に、Ｌのみに沿って
変化するようにしてもよい。
回転数が一定値α以上が否かによって並列制御あるいは
直列制御のみを行ない、冷却ファン回転数がエンジン回
転数に応じて第４図の実線１、Ｊ、に、Ｌのみに沿って
変化するようにしてもよい。
また、本実施例では直列あるいは並列制御への切換を行
なうときの水温Ｔｌ、Ｔｚが相互に異なる場合について
説明したが、これらの水温Ｔ１ 。
なうときの水温Ｔｌ、Ｔｚが相互に異なる場合について
説明したが、これらの水温Ｔ１ 。
Ｔ２は等しいものであってもよい。
以上のように本発明によれば、油圧回路内の圧力を低く
抑えつつ、低エンジン回転数域において冷却ファンを充
分高回転させることができる。すなわち、低エンジン回
転数域において充分な冷却能力を得るために、油圧回路
内の作動油の流量および許容圧力を大きくする必要がな
く、油圧ポンプおよびモータを軽量かつ小型化すること
が可能となる。
抑えつつ、低エンジン回転数域において冷却ファンを充
分高回転させることができる。すなわち、低エンジン回
転数域において充分な冷却能力を得るために、油圧回路
内の作動油の流量および許容圧力を大きくする必要がな
く、油圧ポンプおよびモータを軽量かつ小型化すること
が可能となる。
第１図は本発明の一実施例を示す油圧回路図、第２図は
第１図の油圧回路を制御するプログラムのフローチャー
ト、 第３図は直列制御および並列制御を行なう条件を示すグ
ラフ、 第４図はエンジン回転数に対する冷却ファン回転数の変
化を示すグラフ、 第５図は冷却水温に対する比例差圧制御弁の制御デユー
ティ比の変化を示すグラフである。 １１・・・冷却ファン、 １３・・・第１の油圧モータ、 １４・・・第２の油圧モータ、 １６・・・油圧ポンプ、 １つ・・・リザーバ、 ３１・・・第１の切換弁、 ３２・・・第２の切換弁。
第１図の油圧回路を制御するプログラムのフローチャー
ト、 第３図は直列制御および並列制御を行なう条件を示すグ
ラフ、 第４図はエンジン回転数に対する冷却ファン回転数の変
化を示すグラフ、 第５図は冷却水温に対する比例差圧制御弁の制御デユー
ティ比の変化を示すグラフである。 １１・・・冷却ファン、 １３・・・第１の油圧モータ、 １４・・・第２の油圧モータ、 １６・・・油圧ポンプ、 １つ・・・リザーバ、 ３１・・・第１の切換弁、 ３２・・・第２の切換弁。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、冷却ファンの駆動軸に連結された同容量の第１およ
び第２の油圧モータと、作動油を保持するリザーバと、
このリザーバ内の作動油を上記第１および第２の油圧モ
ータへ圧送する油圧ポンプと、上記油圧ポンプと第１お
よび第２の油圧モータ間の流路を切換可能な流路切換手
段と、上記流路内の作動油を所定圧力以下に保持可能な
リリーフ手段とを備え、上記流路切換手段は、低エンジ
ン回転数域において上記第１の油圧モータを駆動した作
動油が第２の油圧モータを駆動すべく上記流路を直列に
連結可能であり、高エンジン回転数域において上記第１
および第２の油圧モータに別々に作動油を供給すべく上
記流路を並列に連結可能であり、上記リリーフ手段は、
上記流路を含む油圧回路内の油圧を所定値以下に保持可
能であることを特徴とする油圧駆動式冷却ファンの制御
装置。 ２、上記リリーフ手段が、上記油圧ポンプに設けられ、
この油圧ポンプの吐出圧を所定値以下に保持可能なリリ
ーフ機構であることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の制御装置。 ３、上記リリーフ手段が、上記第１および第２の油圧モ
ータの上流側と上記油圧ポンプの吸込側とを連結するリ
リーフ管に作動油をリリーフする制御弁であることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12369786A JPS62282110A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | 油圧駆動式冷却フアンの制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12369786A JPS62282110A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | 油圧駆動式冷却フアンの制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62282110A true JPS62282110A (ja) | 1987-12-08 |
Family
ID=14867093
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12369786A Pending JPS62282110A (ja) | 1986-05-30 | 1986-05-30 | 油圧駆動式冷却フアンの制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62282110A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998037318A1 (en) * | 1997-02-20 | 1998-08-27 | Itt Automotive Electrical Systems, Inc. | Hydraulically powered fan system for vehicles |
| US5946911A (en) * | 1997-01-07 | 1999-09-07 | Valeo Electrical Systems, Inc. | Fluid control system for powering vehicle accessories |
| US5960628A (en) * | 1995-03-09 | 1999-10-05 | Valeo Electrical Systems, Inc. | Hydraulically powered fan and power steering in vehicle |
| US6016657A (en) * | 1995-03-09 | 2000-01-25 | Valeo Electrical Systems, Inc. | Automotive hydraulic system and method |
| US6629411B2 (en) | 2001-05-09 | 2003-10-07 | Valeo Electrical Systems, Inc. | Dual displacement motor control |
-
1986
- 1986-05-30 JP JP12369786A patent/JPS62282110A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5960628A (en) * | 1995-03-09 | 1999-10-05 | Valeo Electrical Systems, Inc. | Hydraulically powered fan and power steering in vehicle |
| US6016657A (en) * | 1995-03-09 | 2000-01-25 | Valeo Electrical Systems, Inc. | Automotive hydraulic system and method |
| US6021641A (en) * | 1995-03-09 | 2000-02-08 | Buschur; Jeffrey J. | Hydraulically powered fan system for vehicles |
| US6158216A (en) * | 1995-03-09 | 2000-12-12 | Valeo Electrical Systems, Inc. | Hydraulically powered fan system for vehicles |
| US5946911A (en) * | 1997-01-07 | 1999-09-07 | Valeo Electrical Systems, Inc. | Fluid control system for powering vehicle accessories |
| WO1998037318A1 (en) * | 1997-02-20 | 1998-08-27 | Itt Automotive Electrical Systems, Inc. | Hydraulically powered fan system for vehicles |
| US6629411B2 (en) | 2001-05-09 | 2003-10-07 | Valeo Electrical Systems, Inc. | Dual displacement motor control |
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