JPS62288213A

JPS62288213A - 岩盤固結工法

Info

Publication number: JPS62288213A
Application number: JP13053186A
Authority: JP
Inventors: Shinya Uda; 宇田　信也; Hisakazu Kojima; 久和小島
Original assignee: Tokai Rubber Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Riko Co Ltd
Priority date: 1986-06-05
Filing date: 1986-06-05
Publication date: 1987-12-15
Also published as: JPH0544520B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】３、発明の詳細な説明〔産業上の利用分野〕この発明は、軟弱あるいは破砕された岩盤等を岩盤固結
用薬液により堅固な岩盤に改善する岩盤固結工法に関す
るものである。

〔従来の技術〕

従来から軟弱な岩盤（地山）ないしは破砕された地山等
の地層帯では、トンネル切羽の天盤の崩落等の防止のた
めに、トンネル切羽先端の天盤部に、天盤のアーチに沿
って孔を穿設し、この孔内にポリエステル系、尿素系、
フェノール系等の樹脂液を注入し、他山に浸透させ硬化
させることにより強化することが行われている。しかし
ながら、このような従来の岩盤固結工法では、設備が大
掛りとなり、機械の設置や注入の準備に手間がかかり、
またこの注入のために現場の作業をかなりの期間停止し
なければならないという難点を生じていた。

〔発明が解決しようとする問題点］そこで、本発明者らは、このような難点を解消するため
、中空パイプからなるパッカーの一端側に布等のパツキ
ン（シール材）を配設し、上記パツキンにウレタン樹脂
等の発泡樹脂等を含浸させたのち、予め他山に穿設され
た孔内に上記パッカーを他端側から挿入し、その状態で
パツキンに含浸させたウレタン樹脂を硬化させてパッカ
ーの周囲に発泡層を形成して上記孔の開口を閉塞し、つ
いでこのパッカー内にウレタン樹脂等を圧入してパッカ
ーと孔壁との間隙を埋めると同時にウレタン樹脂を地山
内に浸透させ硬化させることにより、上記孔内にパッカ
ーを残したまま孔周囲の岩盤を固結させる方法を提案し
ずでに特許出願している（特願昭５８−１４４０２４号
）。すなわち、上記方法（以下この方法を「従来法」と
いう）は、第１４図および第１５図に示すように、トン
ネル切羽先端の天盤部２９に天盤のアーチに沿って所定
間隔で上向きに穿設されている孔内にパッカー３０を挿
入して根元部のパツキン３１で孔の開口を塞ぎ、その状
態でパッカー３０の先端から、接続ユニット３２を備え
たホース３３から供給される二液型発泡ウレタン樹脂を
吐出させることによりウレタン樹脂で孔を埋め、さらに
そのウレタン樹脂を地山内に図示のように浸透させ硬化
させることにより岩盤の固結を行うものである。図にお
いて、３４は支保工、３５は固結領域である。トンネル
の形成は、このようにしてトンネル切羽先端の天盤部２
９を天盤のアーチに沿って硬化樹脂で固め、その状態で
トンネル切羽先端を掘削し、一定距離掘削したのらさら
にトンネル切羽先端の天盤部２９を固結するということ
を繰返して行われる。この場合、上記従来法によれば、
天盤部２９の固結は、第１６図に示すように、孔内に残
したパッカー３０とその周囲に分布する固結領域３５の
双方に゛よって行われるため極めて強靭な固結が行われ
る。そのうえ、固結に大形の機械を要しないため大損り
な設備が不要となり、かつ固結が簡単であるため現場作
業の中断が極めて短期間ですむという利点がある。

しかしながら、上記工法は、使用する二液型発泡ウレタ
ン樹脂として、２液混合後の硬化時間が３〜５分の通常
のウレタン樹脂を使用しているため、上記孔内にパッカ
ー３０を挿入してウレタン樹脂を圧入すると、他山に浸
透する樹脂の硬化までに時間がかかつて樹脂の浸透領域
が大きくなり、したがって、使用樹脂量が多くなると同
時に樹脂の圧入時間も長くなる。すなわち、上記ウレタ
ン樹脂のパッカー３０に対する圧入に際しては、パッカ
ー３０の先端から吐出されたウレタン樹脂が地山内に浸
透して硬化すると、樹脂の圧入に要する圧力が急に高（
なることから、それを目安として樹脂の圧入を止めるも
のであり、使用するウレタン樹脂の硬化時間が長ければ
その分、樹脂液の圧入量が多くなって浸透領域が大きく
なり、樹脂液の圧入時間および使用量が増加するのであ
る。また、上記ウレタン樹脂の圧入に際しては、上記パ
ッカー３０にいちいちパツキン３１を装着しなければな
らないためその作業も煩雑である。さらにまた、上記の
ように地山内に浸透したウレタン樹脂の硬化は、樹脂浸
透領域の外周側から行われ、内部は未硬化状態となって
おり、樹脂浸透領域の内部は、未硬化樹脂によっていわ
ば水を含んだような状態となっている。そのため、地山
が砂のような特に柔軟な場合には、場合によって崩落現
象を生じるという難点も有している。したがって、上記
のような軟弱他山に対しては、固結に先立って天盤面に
コンクリート吹き付は処理を行う必要があり、施工に時
間がかかるという難点を生じる。

この発明は、このような事情に鑑みなされたもので、施
工時間の短縮、使用樹脂液の低減および施工作業の簡素
化を目的とする。

〔問題点を解決するための手段〕

上記の目的を達成するため、この発明の岩盤固結工法は
、岩盤に穿設された孔内に、先端側に薬液吐出孔を有す
るロックボルトを根元まで挿入した状態で位置決めし、
そのロックボルト内に岩盤固結用薬液を圧入し、上記孔
内に岩盤固結用薬液を充満させたのち岩盤に浸透させ、
上記孔内にロックボルトを残した状態で上記孔内充満お
よび岩盤浸透の岩盤固結用薬液を硬化させることにより
岩盤固結を行う方法であって、岩盤固結用薬液として、
２液混合後の硬化時間が５〜３０秒の二液型発泡ウレタ
ン樹脂を使用するという構成をとる。

すなわち、本発明者らは、自らが先に提案した上記従来
法の欠点を解消するためさらに研究を重ねた結果、従来
、硬化速度があまり速い樹脂を使用するとバッカー等の
中空パイプ内で樹脂の硬化が生じるという理由から使用
が不可能視されていた硬化速度の著しく速い特殊な二液
型発泡ウレタン樹脂を使用すると、施工時間の著しい短
縮を実現できると同時に使用樹脂量の低減を実現でき、
しかも上記樹脂は上記中空パイプの先端から吐出されて
孔の開口近傍に流下したときに丁度硬化して孔の開口を
閉塞することから、従来法のように、パッカーに予めパ
ツキン等を取付けて孔の開口を閉塞し樹脂の洩れを防ぐ
というような煩雑な作業も必要とせず、そのうえ、砂等
の軟弱な地山に対してもコンクリート吹き付は処理をす
ることなく岩盤固結をなしうることを見いだし、この発
明に到達した。

この発明は、２液混合後の硬化時間が５〜３０秒と極め
て短い二液型発泡ウレタン樹脂を用い、これを岩盤に穿
設された孔内に挿入されているロックボルトに圧入して
岩盤固結を行う。

上記硬化時間の著しく短い二液型発泡ウレタン樹脂は下
記のＡ液とＢ液とを配合比ｌ：■で使用するものである
。上記Ａｉ’ｆｆｌは、水ＭＭを二つ以上もつ第一級ポ
リオールを主体とした水酸基価２５０〜４５０　ＫＯｆ
１ｍｇ／　ｇのポリオールＱ（９，から構成されている
。このようなポリオール液は、通常、水酸基価２０〜６
４００　ＫＯｌ１ｍｇ／　ｇ、平均分子１１８〜５００
０で２官能以上の第一級ポリオールを数種併用して調製
される。また、」二記Ｂ液はイソノアネート基を二つ以
上有するジフェニルメタン−〜１．４°−ジイソシアネ
−１−（ｉＶＩＤＩ）、　　ポリメチレン・ポリフェニ
ル・ポリイソノア２、−ｈ（ポリメリックＭＤ１．　　
クルードＭＤ　Ｉ）およびトリレンジイソンアネート（
ＴＤ［）の少なくとも一つを主体とした平均分子ｆｆ１
１７４〜２０００゜イソシアネート基含有量１８〜４８
重量％（以下「％」と略す）のイソシアネート液から構
成されている。

より詳しく説明すると、上記Ａ液のポリオール成分とし
ては、ポリプロピレングリコール、ポリエチレングリコ
ール、トリメチロールエタン、トリメチロールプロパン
、ヘキシレングリコール。

ヒマシ油等のアルキレングリコールがあげられる。また
、グリセリン、ソルビトールもしくは蔗糖に、エチレン
オキサイドやプロピレンオキサイドを付加した付加物や
、エチレンオキサイド−プロピレンオキサイド共重合物
ならびにエチレンジアミン、ジェタノールアミン、トリ
エタノールアミン、トリエチレンジアミン等のアミン類
にエチレンオキサイド、プロピレンオキサイドを付加し
た付加物等があげられる。特に好適なのは下記のポリオ
ール類である。

（１）エチレングリコール、ジエチレングリコール、ト
リエチレングリコール、ジプロピレングリコール等の低
分子（分子量６０〜１０００）、低粘度（５００ｃｐｓ
　／　２５　’Ｃ以下）の２官能以上で水酸基価が５０
〜２０００　ＫＯＩＩｍｇ／　ｇのアルキレングリコー
ル。

（２）　　グリセリン、蔗糖に、エチレンオキサイド、
プロピレンオキサイドを付加した分子量５００〜６００
０．水酸基価２０〜１５０ＫＯＨｍｇ／　ｇの２官能以
上のポリオール。

（３）　　エチレンジアミン、トリエタノールアミン、
トリエチレンジアミンに、エチレンオキサイド、プロピ
レンオキサイドを付加した分子量１００〜５０００．水
酸基価１００〜１０００　ＫＯＩＩｍｇ／　ｇの２官能
以上のポリオール。

Ｂ′ｅ、のイソシアネート成分としては、イソシアネー
ト基含有量３０〜３１．５％のポリメリックＭＤＩ、高
反応性であるジフェニルメタン−４，４゛　−ジイソシ
アネート（イソシアネート基含有量３２〜３４％）の二
量体、三量体の配合物やクルードＭＤＩと低分子量（５
０〜１０００）のポリオール、例えばエチレングリコー
ル、ジエチレングリコール、ジプロピレングリコール等
との反応生成物（イソシアネート基含有量２０〜３０％
）ならびに上記ジフェニルメタン−４，４”　−ジイソ
シアネートの二量体、三量体と上記低分子量ポリオール
との配合物があげられる。

なお、上記Ａ／＆のポリオール成分は、第−級水Ｈｌｒ
をもち、イソシアネート基との反応性は非常に速く活発
であるが、さらに反応速度を速めるため触媒を配合して
もよい。触媒としては、例えばエチレンジアミン、トリ
エチルアミン、エタノールアミン、ジェタノールアミン
、ジメチルエタノールアミン等の脂肪族アミンや、４，
４“　−ジアミノジフェニルメタン、トリエチレンジア
ミン等の芳香族アミンと、ジブチル錫ジラウレート、オ
クチル酸錫、塩化第二錫、オクテン酸鉛２ナフテン酸鉛
等の有機金属系触媒との併用があげられる。また、ウレ
タン樹脂発泡体の発泡倍率の向上は、トリクロロモノフ
ルオロメタン（ＣＣＡ３Ｆ）　、メチレンクロライド（
Ｃ２１１４Ｃβ２）等やペンタン等の不活性溶剤ならび
に水等の使用が考えられるが、作業員に対する影響等の
観点から発泡剤として水を主体に用いることが望ましい
。ただ、上記メチレンクロライドは発泡剤として作用す
ると同時に、ポリオール成分と触媒等の成分との相溶性
向上効果を奏するため、全体の１０％以下、好ましくは
０．５〜３％の範囲内で使用することが好適である。発
泡剤として水を使用する場合には水を０゜０１〜０．５
モル配合することが行われる。発泡倍率１５倍にするに
は０．１〜０．２モルの水を添加すればよい。

上記のＡ液およびＢ液からなる二液型発泡ウレタン樹脂
は、Ａ液およびＢ液の混合後５〜３０秒で硬化するもの
であり、本発明者らが先に提案した従来法で使用するバ
ッカーを用いても地山に穿設された孔内に注入すること
が可能であるが、本発明者らが新たに開発したロックボ
ルトを用いると、ウレタン樹脂をＬ７ツクボルト等の中
空パイプの途中で硬化させることなく、円滑にかつ奥行
の長い孔に対しても挿入しうるため好適である。

本発明者らが開発したロックポルＩ・は、ジャンボドリ
ル等の削岩機で岩盤に穿設された孔に打ち込んだのち、
ウレタン樹脂を注入する打ら込みタイプのものと、それ
自体が削岩機のドリルとなる自穿孔タイプのものとがあ
る。

第１図は打ち込みタイプのロックボルトを示している。

このロックボルトは、先端閉鎖型中空パイプからなるパ
ッカ一部１と、中空パイプからなるロックボルト本体２
をねし継手３で継合してなり、外径２７龍、内径１４ｍ
ｍで全長へが略３ｍ、パッカ一部１の長さＢが１ｍ、ロ
ックボルト本体２の長さＣが２ｍに設定されている。そ
して上記パッカ一部１の先端部の外周に直径５龍の薬液
吐出孔４が１０個形成されている。他方、パッカ一部１
の後端のねじ部隣接部分には段部１ａが設けられており
、そこに第２図（ａ）、　　（ｂ）に示す静止ミキサー
５がその根元側リング部６を位置させ、先端側をパッカ
一部１の先端側に向けた状態で挿入され固定されている
。上記静止ミキサー５には、根元側リング部６の中心か
ら前方（矢印Ｘ方向）に延びる線状中心軸５ａを中心に
、左半分にＶ字状２重羽根５ｂが一定間隔で傾斜配設さ
れ、右半分には１重羽根５Ｃが一定間隔で傾斜配設され
、ロックボルト内に圧入されたウレタン樹脂のＡ液およ
びＢ液をそれぞれ左半分、右半分に受は入れ上記両液を
同方向（矢印Ａ、Ｂ方向）に旋回させながら移送するよ
うになっている。この場合、右半分には１重羽根５ｃ、
左半分にはＶ字状２重羽根５ｂが設けられ、ウレタン樹
脂が右半分から左半分に旋回移行すると、入口側が広く
出口側が狭隘になっているＶ字状２重羽根５ｂの作用に
よって流速が速められ、左半分から右半分に戻ると初期
速度に戻る。すなわち、Ａ液、Ｂ液は左半分、右半分の
流速の差により同方向に旋回しながらミキシングされる
のであり、従来のようにＡ液、Ｂ液を相互に逆方向に回
転させその交叉部において両液を衝突させてミキシング
されるものではないため、注入時の初期流速を維持した
ままミキシングされ前方に送られる。すなわち、上記ロ
ックボルトは、このような特殊な静止ミキサー５を装備
しているのであり、これによって硬化の著しく速いウレ
タン樹脂を途中で硬化させることなくミキシング移送し
先端から円滑に吐出させうるのである。また、第１図に
示すように、ロックボルト本体２の後端には開口部にワ
ンタッチ接続機構（図示せず）を備えた逆止弁付継手７
がねし継合されている。そして、このロックボルトは第
３図に示すように、トンネル切羽先端の天盤部８に天盤
のアーチに沿って所定間隔で穿設されている孔９内に、
上向き（角度θ＝１０〜２０ａ）の状態で打ち込み挿入
され、後端の逆止弁付継手７に、接続ユニット１０付ホ
ース１１がワンタッチで取付けられるようになっている
。第３図において、１２は上記ホースＩＩに二液型発泡
ウレタン樹脂のＡ液およびＢ液を送り込むウレタン圧入
ポンプである。

第４図は自穿孔タイプのロックボルトを２種顕示してい
る。第４図（ａ）のしＩツクボルトはパッカ一部１およ
びロックボルト本体２をねじ継手３で継合することによ
り構成されているが、パッカ一部１の先端が開放してお
り、その開放部にドリル部（第５図参照）１３を嵌合し
て構成されている。このドリル部１３は先端の端面に４
枚の刃１４が円周方向に９０°間隔で設けられており、
端面の中央部に中心孔１５が形成されているとともに、
刃と刃の間にそれぞれ外周孔１６が形成されている。な
お、逆止弁付継手は、ウレタン樹脂圧入時に取付けられ
る。それ以外の部分は第１図のロックポル１と同じであ
るから同一部分に同一符号を付している。第４図（ｂ）
のロックボルトは、パッカ一部１の先端に、ドリル部１
７が一体形成されている。、二の場合、ドリルの刃部１
８は、根元から２叉に分岐して形成されており、その分
岐部分の先端がそれぞれ刃１９に形成されている。上記
分岐している刃の根元部には、外周孔２０が形成されて
いる。それ以外の部分は第１図のロックポル１−と同し
である。

この発明は、上記ロックボルトを用い、例えばつぎのよ
うにして岩盤固結を行う。すなわち、打ち込みタイプの
ロックボルトを使用するときは、トン名ル切羽先端の天
盤部８に、天盤に沿って所定間隔で、第６図に示すよう
に、ジャンボドリル等の削岩機２１によって孔２２を穿
設（上向きに１０〜２０″の角度）する。そして、穿設
された孔２２内に第１図に示すロックボルトを、ロック
ボルト本体２の後端に、第７図に示すように打ち込み用
アダプター２３を取付けて削岩機・コールビック２４等
で打ち込み、ついで打ち込まれたロックボルトの後端に
第８図に示すように逆止弁付継手２５を取付け、これに
、接続ユニット１０付ホース１１を、その接続ユニッ）
１０を逆止弁付継手２５にワンタッチで装着することに
より取付ける。ついでそのホース１１からウレタン樹脂
のＡ液およびＢ液をロックボルト内に１５〜２０ｋｇ／
　ｃ＋１！の圧力で圧入する。このようにして圧入され
たＡ液およびＢ液はねじ継手３まではＡ液およびＢ液の
層流状態で到達し、パッカ一部１に到達したのちは静止
ミキサー５（第１図参照）により混合されその状態でロ
ックボルト先端の薬液吐出孔４から吐出される。この場
合、最初に吐出されたウレタン樹脂液は孔２２の先端側
から開口方向に流れ、その過程で硬化し、孔２２の開口
に到達するまでに完全硬化状態になって開口を閉塞し後
から吐出される樹脂の洩れを防ぐ。したがって、従来法
のようにパツキンを使用して孔２２の開口を閉塞する必
要はない。そして、上記浸透樹脂が硬化すると、ウレタ
ン圧入ポンプの圧入圧力が急に高くなるため、樹脂の圧
入を止め、接続ユニット１０をワンタッチで外す。この
ようにしてロックボルトが孔２２内に固定され、かつ孔
２２の周囲の他山が硬化樹脂で固結される。この状態を
第９図に示す。このようにしてトンネル切羽先端の天盤
部８に所定間隔で穿設された孔２２にロックボルトが挿
入され岩盤固結が行われる。２６は固結領域である。そ
の結果、第１０図に示すように、複数のロックボルトと
それぞれの周囲の固結領域２６との相乗効果により天盤
部８全体の補強が行われる。

また、第４図（ａ）、　　（ｂ）の自穿孔タイプのロッ
クポルｌ−を使用するときは、ロックボルトを第１１図
に示すように、削岩ｎ、２８にドリルとして取付け、孔
穿設時に、削岩機２８に設けられた水、エアー送入パイ
プ２９からロックボルト内に水、エアーを圧入してロッ
クボルト先端の中心孔１５、外周孔１６から吐出させ、
ロックボルトの刃が削り出す土、砂等を、ロックボルト
の外周に沿って孔内を後方に移行させ孔の開口から外部
に排出しながら孔の穿孔を行う。このようにロックボル
トをドリルとして使用して孔を形成し、その孔の中にロ
ックボルトを残し、ついでロックボルト後端に逆止弁付
継手２５を接続し、第１２図に示すように接続ユニット
１０付ホース１１をワンタッチで接続し、二液型発泡ウ
レタン樹脂のＡ液およびＢ？Ｐｉを注入し、ロックホル
ト先端の刃部に設けられた中心孔１５．外周孔１６から
吐出させ、打ち込みタイプと同様にして岩盤固結（第１
３図参照）を行う。

このようにしてトンネル切羽先端の天盤部に、第１Ｏ図
に示すように、天盤部８のアーチに沿って所定間隔でロ
ックボルトが打ら込まれ、その周囲にウレタン樹脂の固
結領域２６が形成され天盤部８の補強がなされる。

〔発明の効果〕

以上のように、この発明は、岩盤固結用薬液として２液
混合後の硬化時間が５〜３０秒と著しく短い二液型発泡
ウレタン樹脂を、岩盤に穿設された孔に挿入されている
ロックボルトに圧入するため、ロックボルトの先端側の
薬液吐出孔から吐出された上記ウレタン樹脂が、岩盤に
穿設された孔の先端から開口方向に流れる過程で硬化し
、孔の開口近傍を閉塞してそれ以降吐出されるウレタン
樹脂の洩れを防く。したがって、従来のように、ロック
ボルトにパツキンを設けて孔を閉塞するという煩雑な作
業が不要になる。しかも注入樹脂が岩盤に適正に浸透し
て速やかに硬化するため、従来のように多量のウレタン
樹脂を岩盤に必要量以上浸透させるという無駄がなくな
り、使用樹脂の大幅な節約を実現できると同時に作業時
間の大幅な短縮を実現しろるようになる。ただし、この
発明によれば、し】ツクボルトの周囲に形成される固結
領域の幅が狭（なるため、第１０図と第１６図との対比
から明らかなように、一定の範囲の天盤部を固化するに
当たり、従来法よりも穿設する孔の数およびそれに配挿
するロックボルトの数も多くなるが、この発明では、ロ
ックボルト１本当たりのウレタン樹脂の注入時間が、従
来法の３〜５分に対して５〜３０秒と著しく短いため、
全体の施工時間の大幅な短縮を実現しうるようになる。

また、ロックボルト１本当たりの樹脂の使用里が著しく
少ないため、ロックボルト数が増加しても使用薬液量は
従来法よりも著しく少なくなる。なお、第１Ｏ図と第１
６図との対比かられかるように、ロックボルトの周囲に
形成される円柱杖の固結領域の直径はこの発明の方が従
来法より小さくなるのであるが、補強効果はこれで充分
であり、従来法はいわば過剰品質といいうるのである。

すなわち、従来法では、ウレタン樹脂の硬化が遅いため
に自ずと樹脂液の浸１が多くなってロックボルトの周囲
に形成される固結領域の直径が大きくなるのであり、無
駄にウレタン樹脂を消費していたといいうるちのである
。また、この発明の方法によれば、ウレタン樹脂の硬化
が極めて速く行われるため、ウレタン樹脂の浸透領域中
において未硬化樹脂の存在による水含み状態を生じるこ
とがない。したがって、砂等の軟弱な岩盤であっても従
来のようにコンクリート吹き付は処理を行うことなく、
岩盤固結を行うことができ、軟弱な岩盤に対する施工性
の向上効果をも奏するようになる。

つぎに、実施例について比較例と併せて説明する。

まず、二液型発泡ウレタン樹脂のＡ液（ポリオール成分
）としてつぎの第１表に示す３種類のＡ液１．ｎ、Ｉ［
Ｉを準備した。

（以下余白）１−」−一１（ＩＥＯ：エチレンオキサイド、　ＰＯ：プロピレンオ
キサイド上記３種類のＡ液！、ｎ、ＩＩＩの特性は第２
表のとおりである。

また、Ｂ液（イソシアネート成分）として、ポリメリッ
クＭＩＴＩとＭＤＩの二量体、二量体との配合物（イソ
シアネート基含有星３０％）を準備した。

つぎに、上記Ａ液およびＢ液を用い、っぎのようにして
岩盤固結を行った。

〔実施例１〕トンネル切羽先端の天盤部に天盤のアーチに沿って７０
印間隔で１３個の孔を上向きに（水平面との傾斜角θが
１０〜２０°）に穿設し、これらの孔のうち、アーチ状
の一端側にあるものから他端側にあるものに向かって順
次第１図に示す打ち込みタイプのロックボルトを挿入し
、アーチ状の一端側のロックボルトから接続ユニット付
のホースを用いて上記Ａ液およびＢ液を、配合比１：１
、圧力２０ｋｇ／ｃｏｔで圧入し岩盤固結を行った。こ
の固結状態は第１０図のようになった。

〔比較例〕

従来法に従い、切刃先端の天盤に天盤のアーチに沿って
１４０ｃｎａ間隔で合計７個の孔をあけ、その孔に、根
元にパツキンを装着したバッカーを送太し、Ａ液および
Ｂ液の混合後３〜５分で硬化する二液型発泡ウレタン樹
脂を注入し岩盤固結を行った。その固結状態は第１６図
のようになった。

上記実施例１と比較例における孔の穿孔時間および二液
型発泡ウレタン樹脂の圧入時間ならびに総薬液（ウレタ
ン樹脂）量を対比して第３表に示した。

（以下余白）第　　３　　表（以下余白）第３表から明らかなように、実施例１では孔の数が多い
ため、穿孔時間は比較例よりも多くなっているが、樹脂
液の圧入時間が極めて短時間で足りるため、圧入時間は
大幅に短縮でき、その結果、孔の穿孔から圧入に要する
総時間が、比較例１の２２０分に対し、実施例１では１
１７分になり、４４％の短縮となっている。しかも総薬
液量は比較例が７００　ｋｇであるのに対し実施例１で
は２０８ｋｇで６８％の減少となっている。このことか
ら実施例１によれば従来法よりも、ｆｉｌ工時間の大幅
な短縮および使用薬液量の大幅な節約を実現しうろこと
がわかる。しかも、実施例１によれば孔内にロックボル
トを挿入して薬液を注入する際、比較例のようにロック
ボルトにいちいちパツキンを装着する必要がないため、
パツキン装着の施工の煩雑さもなくなり、施工性の向上
効果も得られるようになる。

〔実施例２〕Ａ液として、上記のＩに代えて■を用いた。それ以外は
実施例１と同様にして岩盤固結を行った。

その結果も実施例１と殆ど同様であり、実施例１と同様
の極めて優れた効果が得られた。

〔実施例３〕Ａ液として、上記のＩに代えて■を用いた。それ以外は
実施例１と同様にして岩盤固結を行った。この場合にも
実施例１とほぼ同様の極めて優れた効果が得られた。

このように、この発明の方法によれば施工時間の大幅な
短縮および使用ウレタン樹脂液の大幅な低減を実現でき
、しかも施工作業の面素化をも達成しうろことがわかる
。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明に用いる打ち込みタイプのロックポル
［・の縦断面図、第２図（ａ）はそのロックボルト内に
装着する静止ミキサーの斜視図、第２図（ｂ）はその側
面図、第３図はそのロックボルトに樹脂を圧入する説明
図、第４図（ａ）は自穿孔タイプのロックボルトの縦断
面図、第４図（ｂ）は他の自穿孔タイプのロックボルト
の縦断面図、第５図は第４図（ａ）の要部拡大斜視図、
第６図、第７図、第８図および第９図は第１図のロック
ボルトの使用説明図、第１０図はこの発明の一実施例の
施工状態を示すためトンネル切羽の先端の天盤部を眺め
た状態図、第１１図、第１２図および第１３図は第４図
（ａ）、　　（ｂ）のロックボルトの使用説明図、第１
４図は従来例の施工状態を示す縦断面図、第１５図はそ
の横断面図、第１６図は第１５図における固結領域を個
別に示すための説明図である。 ■・・・パッカ一部　２・・・ロックボルト本体　３・
・・ねじ継手　４・・・薬液吐出孔　２２・・・孔　２
６・・・固結領域１２図（ａ）！２図（ｂ）第３図第５図第１０図ｉ１２ｖＡ企６第１３図第１４図第１５図第１６図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）岩盤に穿設された孔内に、先端側に薬液吐出孔を
有するロックボルトを根元まで挿入した状態で位置決め
し、そのロックボルト内に岩盤固結用薬液を圧入し、上
記孔内に岩盤固結用薬液を充満させたのち岩盤に浸透さ
せ、上記孔内にロックボルトを残した状態で上記孔内充
満および岩盤浸透の岩盤固結用薬液を硬化させることに
より岩盤固結を行う方法であつて、岩盤固結用薬液とし
て、２液混合後の硬化時間が５〜３０秒の二液型発泡ウ
レタン樹脂を使用することを特徴とする岩盤固結工法。