JPS6229665B2 - - Google Patents
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- JPS6229665B2 JPS6229665B2 JP1956779A JP1956779A JPS6229665B2 JP S6229665 B2 JPS6229665 B2 JP S6229665B2 JP 1956779 A JP1956779 A JP 1956779A JP 1956779 A JP1956779 A JP 1956779A JP S6229665 B2 JPS6229665 B2 JP S6229665B2
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- relief
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- piston
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K17/00—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves
- F16K17/02—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on one side; closing on insufficient pressure on one side
- F16K17/04—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on one side; closing on insufficient pressure on one side spring-loaded
- F16K17/10—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on one side; closing on insufficient pressure on one side spring-loaded with auxiliary valve for fluid operation of the main valve
- F16K17/105—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on one side; closing on insufficient pressure on one side spring-loaded with auxiliary valve for fluid operation of the main valve using choking or throttling means to control the fluid operation of the main valve
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16K—VALVES; TAPS; COCKS; ACTUATING-FLOATS; DEVICES FOR VENTING OR AERATING
- F16K17/00—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves
- F16K17/18—Safety valves; Equalising valves, e.g. pressure relief valves opening on surplus pressure on either side
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/7722—Line condition change responsive valves
- Y10T137/7758—Pilot or servo controlled
- Y10T137/7762—Fluid pressure type
- Y10T137/7764—Choked or throttled pressure type
- Y10T137/7766—Choked passage through main valve head
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/7722—Line condition change responsive valves
- Y10T137/7771—Bi-directional flow valves
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Safety Valves (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はパイロツトポペツトをもつリリーフ用
圧力制御弁に関する。
圧力制御弁に関する。
（従来技術）
油圧回路の圧力が設定値以上にならないように
コントロールする圧力制御機能をもつリリーフバ
ルブとして、回路圧力と設定スプリング荷重との
直接的なバランスにもとづいて作動するタイプ
と、パイロツト弁をもつて増幅した圧力差に応動
するタイプとに大別される。
コントロールする圧力制御機能をもつリリーフバ
ルブとして、回路圧力と設定スプリング荷重との
直接的なバランスにもとづいて作動するタイプ
と、パイロツト弁をもつて増幅した圧力差に応動
するタイプとに大別される。
後者は微妙な設定圧の調整が可能で、高度の圧
力管理精度が得られるものであるが、いまこれに
ついて第１図にもとづいて説明する。
力管理精度が得られるものであるが、いまこれに
ついて第１図にもとづいて説明する。
図中、１はシリンダポートなどに連通する圧力
供給ポート、２はリリーフポートであつて、両ポ
ート間の連通を開閉するために、バルブハウジン
グ５に収めたチエツク（バルブ）ポペツト３の内
部にリリーフ（バルブ）ポペツト４が摺動自由に
収められている。
供給ポート、２はリリーフポートであつて、両ポ
ート間の連通を開閉するために、バルブハウジン
グ５に収めたチエツク（バルブ）ポペツト３の内
部にリリーフ（バルブ）ポペツト４が摺動自由に
収められている。
リリーフポペツト４はチエツクポペツト３の通
孔６ａと６ｂとの連通を開閉して、リリーフポー
ト２を開閉する。
孔６ａと６ｂとの連通を開閉して、リリーフポー
ト２を開閉する。
リリーフポペツト４を摺動自由に貫通して円筒
状のピストンポペツト７が配設され、このピスト
ンポペツト７はスプリング８によりフランジ部９
がリリーフポペツト４の内面と当接するように押
圧される。
状のピストンポペツト７が配設され、このピスト
ンポペツト７はスプリング８によりフランジ部９
がリリーフポペツト４の内面と当接するように押
圧される。
前記チエツクポペツト３の内部には、ハウジン
グ５にねじ結合するバルブボデイ１０の先端部
が、チエツクポペツト３に対して相対的に摺動自
由に挿入され、これらによりリリーフポペツト４
の背圧室１１を区画形成している。
グ５にねじ結合するバルブボデイ１０の先端部
が、チエツクポペツト３に対して相対的に摺動自
由に挿入され、これらによりリリーフポペツト４
の背圧室１１を区画形成している。
したがつて、この背圧室１１にはピストンポペ
ツト７の貫通孔７ａを介して絞られた供給ポート
１からの圧油が導かれる。なお、後述するように
ピストンポペツト７の貫通孔７ａがパイロツトポ
ペツト１３により閉じられたときは、ピストンポ
ペツト７の周面の環状間隙７ｂを介して圧油が導
かれる。
ツト７の貫通孔７ａを介して絞られた供給ポート
１からの圧油が導かれる。なお、後述するように
ピストンポペツト７の貫通孔７ａがパイロツトポ
ペツト１３により閉じられたときは、ピストンポ
ペツト７の周面の環状間隙７ｂを介して圧油が導
かれる。
パイロツトポペツト１３はパイロツトスプリン
グ１４により付勢されてバルブシート部１３ａに
圧接しているが、背圧室１１の圧力がスプリング
設定圧以上になると開いて、背圧室１１をリリー
フポート２に通じる通路１７と連通させて圧力を
低下させる。
グ１４により付勢されてバルブシート部１３ａに
圧接しているが、背圧室１１の圧力がスプリング
設定圧以上になると開いて、背圧室１１をリリー
フポート２に通じる通路１７と連通させて圧力を
低下させる。
なお、パイロツトスプリング１４の設定圧はア
ジヤストスクリユー１６によつて自由に調整され
る。
ジヤストスクリユー１６によつて自由に調整され
る。
ここで、チエツクポペツト３はシート部１８の
直径D1と、それよりも大径の背圧が作用する直
径D2との面積差により、すくなくとも供給ポー
ト圧がリリーフポート圧よりも高圧のときは、シ
ート部１８に圧接されて閉じている。
直径D1と、それよりも大径の背圧が作用する直
径D2との面積差により、すくなくとも供給ポー
ト圧がリリーフポート圧よりも高圧のときは、シ
ート部１８に圧接されて閉じている。
このチエツクポペツト３は、供給ポート１側に
キヤビテーシヨンが発生して低圧化したときに受
圧面積差により開き、低圧側から充分な油を流入
させ空間を満たす。
キヤビテーシヨンが発生して低圧化したときに受
圧面積差により開き、低圧側から充分な油を流入
させ空間を満たす。
リリーフポペツト４は、供給ポート１の圧力が
設定値になると開くのであるが、まず、背圧室１
１にピストンポペツト７を介して導かれた圧力
が、パイロツトポペツト１３の設定圧以上になる
と、パイロツトポペツト１３が開いて背圧室１１
の圧力を低下させる。ピストンポペツト７は供給
ポート１の圧力と背圧室１１の圧力との差圧によ
りスプリング８に抗して移動し、パイロツトポペ
ツト１３の先端部１３ｂに当接すると貫通孔７ａ
が閉じられる。
設定値になると開くのであるが、まず、背圧室１
１にピストンポペツト７を介して導かれた圧力
が、パイロツトポペツト１３の設定圧以上になる
と、パイロツトポペツト１３が開いて背圧室１１
の圧力を低下させる。ピストンポペツト７は供給
ポート１の圧力と背圧室１１の圧力との差圧によ
りスプリング８に抗して移動し、パイロツトポペ
ツト１３の先端部１３ｂに当接すると貫通孔７ａ
が閉じられる。
これにより背圧室１１への圧力供給は環状間隙
７ｂのみになり、さらに大幅に圧力が下がり、こ
の低下圧力と供給ポート圧力との差圧によりリリ
ーフポペツト４が開くので、供給ポート１とリリ
ーフポート２とが連通し圧油の一部をリリーフし
て、供給ポート１の圧力を設定圧に保つのであ
る。
７ｂのみになり、さらに大幅に圧力が下がり、こ
の低下圧力と供給ポート圧力との差圧によりリリ
ーフポペツト４が開くので、供給ポート１とリリ
ーフポート２とが連通し圧油の一部をリリーフし
て、供給ポート１の圧力を設定圧に保つのであ
る。
（発明が解決すべき問題点）
ところがこの圧力制御弁においては、第２図に
も示すように、リリーフポペツト４の開き始め直
後の設定圧力の制御に大きな変動がみられ、圧力
波形はピーク圧力後にいつたん大きく落ち込み、
しかも実験によれば、この落ち込み量も一定しな
いでバラツキが大きく、安定性に著しく欠けると
いう傾向があつた。
も示すように、リリーフポペツト４の開き始め直
後の設定圧力の制御に大きな変動がみられ、圧力
波形はピーク圧力後にいつたん大きく落ち込み、
しかも実験によれば、この落ち込み量も一定しな
いでバラツキが大きく、安定性に著しく欠けると
いう傾向があつた。
この原因は本発明者らの研究によると、ピスト
ンポペツト７が移動してパイロツトポペツト１３
によりシートされた直後の背圧室１１の圧力変化
（低下）割合が急激になり過ぎ、リリーフポペツ
ト４が開き過ぎを起こすためであると判明した。
ンポペツト７が移動してパイロツトポペツト１３
によりシートされた直後の背圧室１１の圧力変化
（低下）割合が急激になり過ぎ、リリーフポペツ
ト４が開き過ぎを起こすためであると判明した。
そこで本発明は、背圧室の圧力低下を抑制する
ため、ピストンポペツトの断面積ＡRとパイロツ
トポペツトのシート部面積ＡPとの比ＡP／ＡR
を、すくなくとも「ＡP／ＡR≧1.1」に設定した
もので、これによつてリリーフポペツト開弁直後
の圧力制御における過渡特性及び安定性の向上を
はかることを目的とする。
ため、ピストンポペツトの断面積ＡRとパイロツ
トポペツトのシート部面積ＡPとの比ＡP／ＡR
を、すくなくとも「ＡP／ＡR≧1.1」に設定した
もので、これによつてリリーフポペツト開弁直後
の圧力制御における過渡特性及び安定性の向上を
はかることを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
そこで本発明は、圧力供給ポートとリリーフポ
ートとの連通を開閉するリリーフポペツトと、リ
リーフポペツトを摺動自由に貫通して内部の背圧
室を圧力供給ポートと連通させる円筒状のピスト
ンポペツトと、背圧室の圧力が所定値以上になる
と開いて低圧側リリーフポートと連通させるパイ
ロツトポペツトとを有し、パイロツトポペツトの
開弁によりピストンポペツトが閉じるまで変位さ
せて背圧室の圧力を比例的に低下させ、リリーフ
ポートを開くようにした圧力制御弁において、ピ
ストンポペツトの断面積ＡRとパイロツトポペツ
トのシート部の面積ＡPとの比を、ＡP／ＡR≧1.1
に設定した。
ートとの連通を開閉するリリーフポペツトと、リ
リーフポペツトを摺動自由に貫通して内部の背圧
室を圧力供給ポートと連通させる円筒状のピスト
ンポペツトと、背圧室の圧力が所定値以上になる
と開いて低圧側リリーフポートと連通させるパイ
ロツトポペツトとを有し、パイロツトポペツトの
開弁によりピストンポペツトが閉じるまで変位さ
せて背圧室の圧力を比例的に低下させ、リリーフ
ポートを開くようにした圧力制御弁において、ピ
ストンポペツトの断面積ＡRとパイロツトポペツ
トのシート部の面積ＡPとの比を、ＡP／ＡR≧1.1
に設定した。
（作 用）
したがつて、ピストンポペツトがパイロツトポ
ペツトに接触して閉じるときに、パイロツトポペ
ツトに作用する開き方向の力の変化割合を小さく
抑えて、ピストンポペツトの閉じた直後における
背圧室の圧力の低下割合を小さくし、これにより
リリーフポペツトの開き過ぎを阻止して、供給ポ
ートの圧力が、パイロツトポペツトのクラツキン
グ圧力以下に大きく低下するのを防止し、供給ポ
ートの圧力が安定するまでの時間を短縮すると共
に、安定変動を小さくして過渡特性を向上させら
れる。
ペツトに接触して閉じるときに、パイロツトポペ
ツトに作用する開き方向の力の変化割合を小さく
抑えて、ピストンポペツトの閉じた直後における
背圧室の圧力の低下割合を小さくし、これにより
リリーフポペツトの開き過ぎを阻止して、供給ポ
ートの圧力が、パイロツトポペツトのクラツキン
グ圧力以下に大きく低下するのを防止し、供給ポ
ートの圧力が安定するまでの時間を短縮すると共
に、安定変動を小さくして過渡特性を向上させら
れる。
以下、本発明の実施例を図面にもとづいて説明
する。
する。
第３図に示すように、本発明は、ピストンポペ
ツト７の断面積ＡRよりもパイロツトポペツト１
３のシート部１３ａの面積ＡPの方を大きく、す
くなくともＡP／ＡR≧1.1となるように、それぞ
れピストンポペツト７の直径ＤRとシート部１３
ａの直径ＤPとを設定したもので、その他の構成
については従来装置（第１図）と同様である。次
に、このようにした理由及びこの構成にもとづく
作用、効果を従来のものと比較しながら説明す
る。
ツト７の断面積ＡRよりもパイロツトポペツト１
３のシート部１３ａの面積ＡPの方を大きく、す
くなくともＡP／ＡR≧1.1となるように、それぞ
れピストンポペツト７の直径ＤRとシート部１３
ａの直径ＤPとを設定したもので、その他の構成
については従来装置（第１図）と同様である。次
に、このようにした理由及びこの構成にもとづく
作用、効果を従来のものと比較しながら説明す
る。
ここで、今、本発明と従来装置の各部分の記号
を A′R ：従来装置におけるピストンポペツト７
の断面積 ＡR ：本発明装置におけるピストンポペツト
７の断面積 ＡB ：貫通孔７ａの断面積 ＡP ：パイロツトポペツト１３のシート部１
３ａの面積 Ｐ1-i：供給ポート１内の各状態における圧力
（ｉ＝１、２、３） Ｐ2-i：背圧室１１内の各状態における圧力
（ｉ＝１、２、３） F′P-i：従来装置の各状態において、パイロツ
トポペツト１３を開く方向に作用する
力（ｉ＝１、２、３） ＦP-i：本発明装置の各状態において、パイロ
ツトポペツト１３を開く方向に作用す
る力（ｉ＝１、２、３） とし、かつ、「A′R＝ＡP」にとつた従来装置の場
合と、説明の便宜上からたとえば仮にＡRのみを
小さくして「ＡR＜ＡP」にとつた本発明の場合と
を比較しながら、上記リリーフ動作の各状態にお
いてパイロツトポペツト１３に作用する従来装置
の開き方向の力F′P-iと本発明の場合の開き方向
の力ＦP-iとを考えてみる。
を A′R ：従来装置におけるピストンポペツト７
の断面積 ＡR ：本発明装置におけるピストンポペツト
７の断面積 ＡB ：貫通孔７ａの断面積 ＡP ：パイロツトポペツト１３のシート部１
３ａの面積 Ｐ1-i：供給ポート１内の各状態における圧力
（ｉ＝１、２、３） Ｐ2-i：背圧室１１内の各状態における圧力
（ｉ＝１、２、３） F′P-i：従来装置の各状態において、パイロツ
トポペツト１３を開く方向に作用する
力（ｉ＝１、２、３） ＦP-i：本発明装置の各状態において、パイロ
ツトポペツト１３を開く方向に作用す
る力（ｉ＝１、２、３） とし、かつ、「A′R＝ＡP」にとつた従来装置の場
合と、説明の便宜上からたとえば仮にＡRのみを
小さくして「ＡR＜ＡP」にとつた本発明の場合と
を比較しながら、上記リリーフ動作の各状態にお
いてパイロツトポペツト１３に作用する従来装置
の開き方向の力F′P-iと本発明の場合の開き方向
の力ＦP-iとを考えてみる。
前記リリーフ動作時におけるパイロツトポペツ
ト１３が開き始めるときのパイロツトポペツト１
３に作用する開き方向の力F′P-1とＦP-1は、
「P1-1＝P2-1であるから F′P-1＝ＡP・P2-1＝ＡP・P1-1 ＦP-1＝ＡP・P2-1＝ＡP・P1-1 となつて両者は等しく、従つて両者のクラツキン
グ圧力ＰCは全く等しい。
ト１３が開き始めるときのパイロツトポペツト１
３に作用する開き方向の力F′P-1とＦP-1は、
「P1-1＝P2-1であるから F′P-1＝ＡP・P2-1＝ＡP・P1-1 ＦP-1＝ＡP・P2-1＝ＡP・P1-1 となつて両者は等しく、従つて両者のクラツキン
グ圧力ＰCは全く等しい。
次で、パイロツトポペツト１３が開いてからピ
ストンポペツト７がこのパイロツトポペツト１３
にシートするまでの間のパイロツトポペツト１３
に作用する開き方向の力F′P-2とＦP-2はこの間
「P1-2＞P2-2」の関係にあることから F′P-2＝ＡP・P2-2 ＦP-2＝ＡP・P2-2 で与えられ、しかも、「P2-2＞P2-1」であるため
に、パイロツトポペツト１３に作用する開き方向
の力F′P-2とＦP-2は、先のF′P-1とＦP-1の場合に
比べて増大はするが、依然として従来装置と本発
明におけるF′P-2とＦP-2とは変わることがない。
ストンポペツト７がこのパイロツトポペツト１３
にシートするまでの間のパイロツトポペツト１３
に作用する開き方向の力F′P-2とＦP-2はこの間
「P1-2＞P2-2」の関係にあることから F′P-2＝ＡP・P2-2 ＦP-2＝ＡP・P2-2 で与えられ、しかも、「P2-2＞P2-1」であるため
に、パイロツトポペツト１３に作用する開き方向
の力F′P-2とＦP-2は、先のF′P-1とＦP-1の場合に
比べて増大はするが、依然として従来装置と本発
明におけるF′P-2とＦP-2とは変わることがない。
しかし、ピストンポペツト７がパイロツトポペ
ツト１３にシートしたのちにおけるパイロツトポ
ペツト１３に作用する開き方向の力F′P-3とＦP-3
は、 F′P-3＝A′R・P1-3＋（ＡP−ＡB）・P2-3 −（A′R−ＡB）・P2-3 ＝A′R・P1-3 「ＡP＝A′R」 …１ ＦP-3＝ＡR・P1-3＋（ＡP−ＡB）・P2-3 −（ＡR−ＡB）・P2-3 ＝ＡR・P1-3＋（ＡP −ＡR）・P2-3 「ＡP＞ＡR」 …２ で与えられる。この１式と２式において、１式の
「A′R」と２式の「ＡR＋（ＡP−ＡR）」は同面積で
かつ「P1-3≫P2-3」であることから、 F′P-3＞ＦP-3 ∴F′P-3−F′P-2＞ＦP-3−ＦP-2 ということになる。
ツト１３にシートしたのちにおけるパイロツトポ
ペツト１３に作用する開き方向の力F′P-3とＦP-3
は、 F′P-3＝A′R・P1-3＋（ＡP−ＡB）・P2-3 −（A′R−ＡB）・P2-3 ＝A′R・P1-3 「ＡP＝A′R」 …１ ＦP-3＝ＡR・P1-3＋（ＡP−ＡB）・P2-3 −（ＡR−ＡB）・P2-3 ＝ＡR・P1-3＋（ＡP −ＡR）・P2-3 「ＡP＞ＡR」 …２ で与えられる。この１式と２式において、１式の
「A′R」と２式の「ＡR＋（ＡP−ＡR）」は同面積で
かつ「P1-3≫P2-3」であることから、 F′P-3＞ＦP-3 ∴F′P-3−F′P-2＞ＦP-3−ＦP-2 ということになる。
そのため、ピストンポペツト７がパイロツトポ
ペツト１３にシートする前後において、パイロツ
トポペツト１３に作用する開き方向の力の差
「F′P-3−F′P-2」が大きい従来装置にあつては、
ピストンポペツト７がシートすると、パイロツト
ポペツト１３が大きく開いて背圧室１１から流出
する油の量が増える一方、ピストンポペツト７の
貫通孔７ａを通して背圧室１１に流入していた油
の流れが断たれるため、この背圧室１１内の圧力
P2-3は急激に低下することになるが、それにも拘
らず、上記１式は、P2-3の項をもたないためにパ
イロツトポペツト１３がこのP2-3の変化に応動で
きず、従つて、P2-3の低下に伴いパイロツトポペ
ツト１３を閉じる方向に作動させて、P2-3の低下
し過ぎを抑制するというコントロールができな
い。また、そればかりでなく、パイロツトポペツ
ト１３は、供給ポート１内の圧力P1-3のみによつ
てその開度が決定され、しかも、このパイロツト
ポペツト１３の開度によつて背圧室１１内の圧力
P2-3が決まるため、特に供給ポート１内の圧力
P1-3が変動し易い過渡時にあつては、この圧力
P1-3の変動に伴いP2-3も大きく変動してバラツキ
易い。
ペツト１３にシートする前後において、パイロツ
トポペツト１３に作用する開き方向の力の差
「F′P-3−F′P-2」が大きい従来装置にあつては、
ピストンポペツト７がシートすると、パイロツト
ポペツト１３が大きく開いて背圧室１１から流出
する油の量が増える一方、ピストンポペツト７の
貫通孔７ａを通して背圧室１１に流入していた油
の流れが断たれるため、この背圧室１１内の圧力
P2-3は急激に低下することになるが、それにも拘
らず、上記１式は、P2-3の項をもたないためにパ
イロツトポペツト１３がこのP2-3の変化に応動で
きず、従つて、P2-3の低下に伴いパイロツトポペ
ツト１３を閉じる方向に作動させて、P2-3の低下
し過ぎを抑制するというコントロールができな
い。また、そればかりでなく、パイロツトポペツ
ト１３は、供給ポート１内の圧力P1-3のみによつ
てその開度が決定され、しかも、このパイロツト
ポペツト１３の開度によつて背圧室１１内の圧力
P2-3が決まるため、特に供給ポート１内の圧力
P1-3が変動し易い過渡時にあつては、この圧力
P1-3の変動に伴いP2-3も大きく変動してバラツキ
易い。
それに対し、上記従来装置に比べて「ＦP-3−
ＦP-2」の小さい本発明では、ピストンポペツト
７がパイロツトポペツト１３にシートしたときの
パイロツトポペツト１３の開き量が従来装置に比
較して少ないため、このときの背圧室１１におけ
る圧力P2-3の低下割合が小さいばかりでなく、上
記２式から分るように、ピストンポペツト７のシ
ート後においても背圧室１１内の圧力P2-3がパイ
ロツトポペツト１３に作用する開き方向の力ＦP-
３に関与するため、P2-3の変化に応動してパイロ
ツトポペツト１３の開度を調整しつつ背圧室１１
内の圧力P2-3の変動を低く抑えることができる。
ＦP-2」の小さい本発明では、ピストンポペツト
７がパイロツトポペツト１３にシートしたときの
パイロツトポペツト１３の開き量が従来装置に比
較して少ないため、このときの背圧室１１におけ
る圧力P2-3の低下割合が小さいばかりでなく、上
記２式から分るように、ピストンポペツト７のシ
ート後においても背圧室１１内の圧力P2-3がパイ
ロツトポペツト１３に作用する開き方向の力ＦP-
３に関与するため、P2-3の変化に応動してパイロ
ツトポペツト１３の開度を調整しつつ背圧室１１
内の圧力P2-3の変動を低く抑えることができる。
この結果と、前記リリーフ動作の説明で述べた
ように、リリーフポペツト４は供給ポート１と背
圧室１１との間の圧力差「P1-3−P2-3」に起因し
て開くことから、ピストンポペツト７がパイロツ
トポペツト１３にシートしたのちにおいて、背圧
室１１内の圧力P2-3の低下に応動してパイロツト
ポペツト１３の開度を制御しつつP2-3の低下し過
ぎとバラツキとをコントロールすることのできな
い従来装置にあつては、P2-3の低下し過ぎにより
リリーフポペツト４が開き過ぎてP1-3がパイロツ
トポペツト１３のクラツキング圧力ＰC以下に大
きく下降し、これにより、パイロツトポペツト１
３が閉じてリリーフポペツトを閉じる方向に作動
させつつP1-3を上昇させ、次で、このP1-3の上昇
に伴い再びパイロツトポペツト１３が開いてリリ
ーフポペツト４を開き方向に作動させつつP1-3を
低下させるという動作を繰返しながら、パイロツ
トポペツト１３がP1-3の変化に応動してリリーフ
ポペツト４の開度を適当な値に安定させることに
なるため、供給ポート１の圧力を定常圧力に安定
させるまでに多くの時間を要し、しかも、この過
渡時においてP2-3が大きく変動し易いために、
P2-3の影響を受けて作動するリリーフポペツト４
でコントロールされる供給ポート１内の圧力P1-3
も大きく変動し、これらによつて過渡特性が著し
く劣る。
ように、リリーフポペツト４は供給ポート１と背
圧室１１との間の圧力差「P1-3−P2-3」に起因し
て開くことから、ピストンポペツト７がパイロツ
トポペツト１３にシートしたのちにおいて、背圧
室１１内の圧力P2-3の低下に応動してパイロツト
ポペツト１３の開度を制御しつつP2-3の低下し過
ぎとバラツキとをコントロールすることのできな
い従来装置にあつては、P2-3の低下し過ぎにより
リリーフポペツト４が開き過ぎてP1-3がパイロツ
トポペツト１３のクラツキング圧力ＰC以下に大
きく下降し、これにより、パイロツトポペツト１
３が閉じてリリーフポペツトを閉じる方向に作動
させつつP1-3を上昇させ、次で、このP1-3の上昇
に伴い再びパイロツトポペツト１３が開いてリリ
ーフポペツト４を開き方向に作動させつつP1-3を
低下させるという動作を繰返しながら、パイロツ
トポペツト１３がP1-3の変化に応動してリリーフ
ポペツト４の開度を適当な値に安定させることに
なるため、供給ポート１の圧力を定常圧力に安定
させるまでに多くの時間を要し、しかも、この過
渡時においてP2-3が大きく変動し易いために、
P2-3の影響を受けて作動するリリーフポペツト４
でコントロールされる供給ポート１内の圧力P1-3
も大きく変動し、これらによつて過渡特性が著し
く劣る。
その点、本発明にあつては、ピストンポペツト
７のシート後においても背圧室１１内の圧力P2-3
がパイロツトポペツト１３の開度に関与してくる
ため、ピストンポペツト７がパイロツトポペツト
１３にシートする前後のパイロツトポペツト１３
に作用する開き方向の力ＦP-2とＦP-3の変化割合
を低く抑えて、ピストンポペツト７のシート後に
おける背圧室１１内の圧力P2-3の低下割合を少な
くし、これによりリリーフポペツト４の開き過ぎ
を阻止して供給ポート１内の圧力P1-3がパイロツ
トポペツト１３のクラツキング圧力ＰC以下に大
きく低下するのを抑制することができ、従つて、
供給ポート１内の圧力が定常圧力に安定するまで
の時間を短かくして、リリーフバルブとして安定
性を向上させ得るばかりか、パイロツトポペツト
１３がP2-3の変化に応動してパイロツトの流れの
流れ抵抗を積極的に変えるため、P2-3の変動が少
なくなつて供給ポート１内の圧力P1-3の変動も小
さくなり、かくして過渡特性が極めて向上する。
７のシート後においても背圧室１１内の圧力P2-3
がパイロツトポペツト１３の開度に関与してくる
ため、ピストンポペツト７がパイロツトポペツト
１３にシートする前後のパイロツトポペツト１３
に作用する開き方向の力ＦP-2とＦP-3の変化割合
を低く抑えて、ピストンポペツト７のシート後に
おける背圧室１１内の圧力P2-3の低下割合を少な
くし、これによりリリーフポペツト４の開き過ぎ
を阻止して供給ポート１内の圧力P1-3がパイロツ
トポペツト１３のクラツキング圧力ＰC以下に大
きく低下するのを抑制することができ、従つて、
供給ポート１内の圧力が定常圧力に安定するまで
の時間を短かくして、リリーフバルブとして安定
性を向上させ得るばかりか、パイロツトポペツト
１３がP2-3の変化に応動してパイロツトの流れの
流れ抵抗を積極的に変えるため、P2-3の変動が少
なくなつて供給ポート１内の圧力P1-3の変動も小
さくなり、かくして過渡特性が極めて向上する。
ところで本発明者らの行なつた実験によると、
ピストンポペツト７の断面積ＡRとパイロツトポ
ペツト１３のシート部１３ａの面積ＡPとの比
「ＡP／ＡR」は可能な限り大きくとつてやる方が
好ましい結果が得られたが、少なくとも「ＡP／
ＡR≧1.1」にとつてやることにより、リリーフバ
ルブとしての過渡性及び安定性に向上が見受けら
れた。
ピストンポペツト７の断面積ＡRとパイロツトポ
ペツト１３のシート部１３ａの面積ＡPとの比
「ＡP／ＡR」は可能な限り大きくとつてやる方が
好ましい結果が得られたが、少なくとも「ＡP／
ＡR≧1.1」にとつてやることにより、リリーフバ
ルブとしての過渡性及び安定性に向上が見受けら
れた。
（発明の効果）
このように本発明によれば、ピストンポペツト
とパイロツトポペツトシート部の面積比をＡP／
ＡR≧1.1に設定するという極めて簡単な構成によ
つて、リリーフ圧力制御の過渡特性及び安定性を
著しく改善できる効果がある。
とパイロツトポペツトシート部の面積比をＡP／
ＡR≧1.1に設定するという極めて簡単な構成によ
つて、リリーフ圧力制御の過渡特性及び安定性を
著しく改善できる効果がある。
第１図は従来装置の断面図、第２図はその作動
特性図、第３図は本発明の要部の断面図である。 １…圧力供給ポート、２…リリーフポート、３
…チエツクバルブポペツト、４…リリーフバルブ
ポペツト、７…ピストンポペツト、７ａ…貫通
孔、７ｂ…環状間隙、１１…背圧室、１３…パイ
ロツトポペツト、１３ａ…シート部。
特性図、第３図は本発明の要部の断面図である。 １…圧力供給ポート、２…リリーフポート、３
…チエツクバルブポペツト、４…リリーフバルブ
ポペツト、７…ピストンポペツト、７ａ…貫通
孔、７ｂ…環状間隙、１１…背圧室、１３…パイ
ロツトポペツト、１３ａ…シート部。
Claims (1)
- １ 圧力供給ポートとリリーフポートとの連通を
開閉するリリーフポペツトと、リリーフポペツト
を摺動自由に貫通して内部の背圧室を圧力供給ポ
ートと連通させる円筒状のピストンポペツトと、
背圧室の圧力が所定値以上になると開いて低圧側
リリーフポートと連通させるパイロツトポペツト
と有し、パイロツトポペツトの開弁によりピスト
ンポペツトが閉じるまで変位させて背圧室の圧力
を比例的に低下させ、リリーフポペツトを開くよ
うにした圧力制御弁において、ピストンポペツト
の断面積ＡRとパイロツトポペツトのシート部の
面積ＡPとの比を、ＡP／ＡR≧1.1に設定したこと
を特徴とする圧力制御弁。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1956779A JPS55112463A (en) | 1979-02-20 | 1979-02-20 | Pressure control valve |
| US06/121,609 US4289160A (en) | 1979-02-20 | 1980-02-14 | Pressure control valve |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1956779A JPS55112463A (en) | 1979-02-20 | 1979-02-20 | Pressure control valve |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55112463A JPS55112463A (en) | 1980-08-30 |
| JPS6229665B2 true JPS6229665B2 (ja) | 1987-06-27 |
Family
ID=12002862
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1956779A Granted JPS55112463A (en) | 1979-02-20 | 1979-02-20 | Pressure control valve |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4289160A (ja) |
| JP (1) | JPS55112463A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0185945U (ja) * | 1987-11-30 | 1989-06-07 |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4476890A (en) * | 1981-06-12 | 1984-10-16 | Kayaba Kogyo Kabushiki Kaisha | Pressure control valve |
| JPH0750612Y2 (ja) * | 1989-03-16 | 1995-11-15 | 株式会社小松製作所 | 圧力制御弁 |
| JP3452474B2 (ja) * | 1997-11-28 | 2003-09-29 | 株式会社ナブコ | バランス形リリーフ弁 |
| FR2836711A1 (fr) * | 2002-03-01 | 2003-09-05 | Volvo Constr Equip Holding Se | Soupape de regulation de pression de type a clapet pilote |
| DE10345712A1 (de) * | 2003-10-01 | 2005-04-21 | Bosch Rexroth Ag | Druck-Einspeiseventil |
| KR100652875B1 (ko) * | 2005-09-15 | 2006-12-01 | 볼보 컨스트럭션 이키프먼트 홀딩 스웨덴 에이비 | 유압 릴리프밸브 |
| US8360096B2 (en) * | 2007-08-15 | 2013-01-29 | Sauer-Danfoss Inc. | Low pressure rise rate pilot operated poppet relief valve |
| DE102009053635A1 (de) * | 2009-11-17 | 2011-05-19 | Robert Bosch Gmbh | Vorgesteuertes Druckbegrenzungsventil |
| CN102116232B (zh) * | 2009-12-31 | 2012-11-21 | 比亚迪股份有限公司 | 发动机供油管路保压器 |
| KR20130086119A (ko) * | 2010-05-17 | 2013-07-31 | 볼보 컨스트럭션 이큅먼트 에이비 | 압력제어밸브 |
| CN102959298B (zh) * | 2010-07-06 | 2015-05-06 | 沃尔沃建造设备有限公司 | 用于控制压力的阀 |
| JP5984397B2 (ja) * | 2012-01-13 | 2016-09-06 | Ｋｙｂ株式会社 | リリーフ弁 |
| JP5991434B2 (ja) * | 2013-06-20 | 2016-09-14 | 株式会社島津製作所 | 圧力制御弁及びコントロールバルブ |
| US20170284277A1 (en) * | 2016-04-01 | 2017-10-05 | Husco Automotive Holdings Llc | Pilot Operated Piston Oil Cooling Jet Control Valve |
| US10437269B1 (en) * | 2017-10-06 | 2019-10-08 | Sun Hydraulics, Llc | Electrohydraulic counterbalance and pressure relief valve |
| US10794510B1 (en) | 2017-12-20 | 2020-10-06 | Sun Hydraulics, Llc | Electrohydraulic counterbalance and pressure relief valve |
| US10495117B1 (en) | 2018-04-17 | 2019-12-03 | Sun Hydraulics, Llc | Electrohydraulic counterbalance and pressure relief valve |
| US10683879B1 (en) | 2019-01-22 | 2020-06-16 | Sun Hydraulics, Llc | Two-port electrohydraulic counterbalance valve |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2898072A (en) * | 1954-02-23 | 1959-08-04 | Copeland Refrigeration Corp | Lubricating system for refrigerant compressors |
| BE630417A (ja) * | 1961-11-17 | 1900-01-01 | ||
| US3164166A (en) * | 1962-06-14 | 1965-01-05 | Hydraulic Unit Specialities Co | Pilot operated pressure and vacuum relief valve |
| DE2616251C2 (de) * | 1976-04-13 | 1986-05-15 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Druckbegrenzungs- und Nachsaugventil |
-
1979
- 1979-02-20 JP JP1956779A patent/JPS55112463A/ja active Granted
-
1980
- 1980-02-14 US US06/121,609 patent/US4289160A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0185945U (ja) * | 1987-11-30 | 1989-06-07 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55112463A (en) | 1980-08-30 |
| US4289160A (en) | 1981-09-15 |
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