JPS62297316A - 繊維強化プリプレグ用樹脂組成物およびその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、先進複合材料として、強度、弾性率、さらに
はこれらを比重で除した、比強度、比弾性率の大なるこ
とを要求される構造体に用いられるプリプレグに関する
。さらに詳しくは、プリプレグの粘着性と柔軟性を確保
しつつ、充分な耐熱性を保持し、耐水性と衝撃性の改良
がなされ、物性のバランスの優れた構造体を与えるプリ
プレグに関する。

［従来の技術］ 先進複合材料は、強化繊維と、マトリックス樹脂からな
る不均一材料であり、一般にプリプレグとよばれる中間
基材が中間材料として便利なため、マトリックス樹脂と
しては、プリプレグとすることの容易なエポキシＩＪＲ
が従来から使用されて０る。マトリックス！１１１は、
強化繊維のｉｔＩ的性能を複合材料の構造体として発現
させるために重要な“役割を担っており、特に、耐熱性
、耐水性、耐溶剤性、非繊維軸方向のａ誠的強度といっ
た物性は、マトリックス樹脂の物性を顕著に反映する。

従来から、特に耐熱性を要求される構造体は、特公昭５
５−２５２１７に示されるようにテトラグリシジルジア
ミノジフェニルメタンと、ジアミノジフェニルスルホン
を主成分とするエポキシ樹脂系が用いられてきているが
、この系は耐熱性が良好である半面、靭性に乏しいため
、耐衝撃性に劣るという欠点を有している。

他方、従来から熱可塑性樹脂であるポリスルホンをビス
フェノールＡ型エポキシ樹脂を主成分としたエポキシ樹
脂とブレンドする方法が知られており、（例えば、特公
昭４６−１７０６７、特公昭４８−５１０７）　、靭性
や接着性の改善がなされているがそれにより得られたも
のは耐熱性の乏しいものであった。

さらに近年になり、テトラグリシジルジアミノジフェニ
ルメタンと４，４°−ジアミノジフェニルスルホンを主
成分としたエポキシ樹脂系に対する靭性の改良のため、
ポリエーテルスルホンをはじめとする種々のポリマーを
エポキシ樹脂とブレンドすることによる改良が試みられ
ているが、（例えば、特開昭５８−１３４１２６）耐熱
性、耐衝撃性、耐水性のバランスにおいて、充分に満足
すべき改良には、致っていない、また、バックナルら（
Ｃ，Ｂ、Ｂｕｃｋｎａｌｌ　ｅｔ　ａｌ）　、ポリ？　
−（Ｐｏｌｙ−−ｍｅｒ）　、２４６３９　（１９８３
）あるいは、ディアマントら（Ｊ、Ｄｉａｍａｎｔ　　
ｅｔ　ａｔ）　、第２９回ナショナルサンペシンポジウ
ム（２９ｔｈ　Ｎａｔｉｏｎａｌ　ＳＡＭＰＥ　Ｓｙｍ
ｐ、）、４２２　（１９８４）などの和文の中で、この
手法では樹脂の靭性をあられすＫｓｃ値にあまり改善が
みちれないとの報告がなされている。

［発明が解決しようとする問題点］ 、　以上のように主として熱可塑性樹脂を既存のエポキ
シ樹脂にブレンドする手法によって靭性の改良がなされ
ているが、この手法によると室温で固い熱可塑性８！詣
を大量に含む場合には、昇温時の粘度低下は抑えられる
ものの、半面、室温付近での粘着性と柔軟性を損なう問
題があった。逆に熱可塑性樹脂を少量だけ含む場合には
、耐ＷＩＴ！１！性の改善効果が小さいという問題があ
った。このため、エポキシ樹脂組成物を、たとえば、テ
トラグリシジルジアミノジフェニルメタンと、粘度の低
いエポキシ希釈剤とを混合するなどしてこの問題を解決
しようとしているが、耐熱性の低下を招くため、根本的
な解決策とはなっていなかった。そこで、この問題解決
のため詳細な検討を行った結果、新しい構造式を有する
耐熱性が良好で粘度の低いエポキシ樹脂を導入すること
で、タックが良好でされに特に耐熱性と耐衝撃性におい
て改善がなされ、予想以上に、優れた物性バランスを有
する成形体を与えるプリプレグが得られることを発見し
本発明に散った。

［問題点を解決するための手段］ すなわち本発明は次の構成を有する。

（１）０次の樹脂成分［Ａ］、［Ｂ］、［Ｃ］を必須成
分とし、１．５℃／分の昇温過程における最低粘度が１
ボイス以上である繊維強化プリプレグ用樹脂組成物。

［Ａ］　　ｆｉｔＩ造式［１］のエポキシ樹脂構造式［
１］ ただし、Ｒ１、Ｒ２はいずれか一方がＣＨ３゜他方がＨ
を表す。

［Ｂ］　ジアミノジフェニルスルホン ［Ｃ］　　構造式［２］のポリエーテルイミド構造式［
２］ （２）６次の樹脂成分［Ａ］、［Ｂ］、［Ｃ］を必須成
分とし、１．５℃／分の昇温過程における最低粘度が１
ポイズ以上である４＆！維強化プリプレグ用樹脂組成物
を製造するに際して、［Ｃ］のポリエーテルイミドを粉
砕した後、１００〜１８０℃で溶媒を用いずにエポキシ
樹脂に溶解し、１００℃以下に冷却の後ジアミノジフェ
ニルスルホンと混合することを特徴とする繊維強化プリ
プレグ用樹脂組成物の製造法。

［Ａ］　　構造式［１］のエポキシ樹脂構造式［１］ ただし、Ｒ１、Ｒ２はいずれか一方がＣＨａ。

他方がＨを表す。

［Ｂ］　　ジアミノジフェニルスルホン［Ｃ］　　構造
式［２］のポリエーテルイミド構造式［２］ 構造式［１］で表されるエポキシ樹脂はクレゾール類を
原料にして公知の反応の組合わせにより合成することが
可能である。原料となるクレゾールはｍ−クレゾールま
たはＯ−クレゾールであり、中間体であろアミノクレゾ
ールを経て目的物となる０合成ルートは以下の組合わせ
により成り立つ。

（ルート１）クレゾールを硝酸でニトロ化した後水添し
てアミンクレゾールとする。

（ルート２）クレゾールを亜硝酸塩によりニトロソ化合
物としたのち水添してアミンクレゾールとする。

（ルート３）アミノクレゾールとエビハロヒドリンの反
応により両者の付加物とする。

（ルート４）アミノクレゾールとエビハロヒドリンの付
加物を苛性アルカリにより閉環さゼエボキシ８！詣とす
る。

（ルート１） アミノクレゾール （ルート２） アミノクレゾール （Ｊ）ｌ（ヱ （ルート４） 構造式［１］のエポキシ８！詣での中で、は特に構造式
［３］のエポキシ樹脂が純度の良好な樹脂が得やすいた
め優れている。

構造式［３］ 構造式［１］のエポキシ樹脂は、粘度が低く、なおかつ
硬化物の弾性率と耐熱性が良好なため、比較的多量のポ
リエーテルイミドを組成物中に合んでも組成物のタック
を失わないという特長をもっている。また、トリグリシ
ジル−ｐ−アミノフェノールに比較して室温における保
存性に優れるため組成物中に大きな割合で含むことがで
きる。

しかしながら、樹脂の伸度に乏しいため、他のエポキシ
ｔｄＭＨと混合して用いることも葉た本発明においては
好都合である。混合して用いることの可能なエポキシ樹
脂としては、例えば、テトラグリシジルジアミノジフェ
ニルメタン、トリグリシジル−ｍ−アミンフェノール、
トリグリシジル−ｐ−アミンフェノール、ビスフェノー
ルＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂
、フェノールノボラック型エポキシｍＪＲ、クレゾール
ノボラック型エポキシ樹脂、ブロム化エポキシ樹脂、指
環式エポキシ樹脂、および下記に構造式を示す一群のエ
ポキシ樹脂等が、あげられるが、構造式［１］のエポキ
シ樹脂と均一に混合する限りにおいて１分子中に１個以
上のグリシジル基を有するエポキシ８！詣が使用可能で
ある。

ＣＨ３ＣＨ３ ここで、Ｇは次の構造を表す。

す 本発明に用いられるエポキシ硬化剤は、ジアミノジフェ
ニルスルホンである。ジアミノジフェニルスルホンは、
４，４′、３，３”等の異性体を有するが、これらはい
ずれも使用可能である。４゜４′−ジアミノジフェニル
スルホンは耐熱性が他の異性体より高い特徴を有する半
面吸水率が大きく、３．３°−ジアミノジフェニルスル
ホンは弾性率が高い半面ガラス転移温度が低い欠点を有
する。そこでこれらは重視する物性に応じて適宜選択す
ることが可能である。また、これらの硬化剤はアミンの
活性水素がエポキシ樹脂のエポキシ基に対して、０．４
−１．５当量の割合で含むことが好ましい。

また、本発明において、三フッ化ホウ素モノエチルアミ
ン、Ｎ−（３，４−ジクロロフェニル）−Ｎ’、Ｎ’−
ジメチルウレアなどの重合触媒を用いることも可能であ
る。また、他の硬化剤、例えば少量のジシアンジアミド
を添加することも可能である。

本発明に用いるポリエーテルイミドは、構造式［２］で
示される熱可塑性樹脂である。

構造式［２］ 熱可塑性８！詣を、エポキシ樹脂にブレンドする手法は
、例えば、特公昭４６−１７０６７あるいは、特公昭４
８−５１０７にポリスルホンをエポキシＩＪＲにブレン
ドする手法として、公知である。

しかしながら、該当する特許によると、耐熱性は低く本
発明による手法との差は歴然としている。

また、パックナル（Ｃ，Ｂ、Ｂｕｃｋｎａｌｌ）らは、
ポリマー（Ｐｏｌｙｍｅｒ）　２４６３９　（１９８３
）に代表される一連の報告の中でテトラグリシジルジア
ミノジフェニルメタンあるいはまた、トリグリシジル−
ｐ−アミンフェノールと、ジアミノジフェニルスルホン
の樹脂系にポリエーテルスルホンを加えたが、樹脂の破
壊靭性を表すＫｓｃ値にさしたる効果は、見出されなか
ったと述べている。またディアマント（Ｊ、Ｄｉａｍａ
ｎｔ）らも、第２９回ナショナル　サンペ　シンポジウ
ム（２９ｔｈ　Ｎａｔｉｏｎａｌ　ＳＡＭＰＥ　Ｓｙｍ
ｐｏｓｉｕｍ）　　４２２　（１９８４）において、テ
トラグリシジルジアミノジフェニルメタンと、ジアミノ
ジフェニルスルホンのエポキシ８！詣系に、ポリ蔓−テ
ルスルホンや、ポリエーテルイミドを添加したが、さし
たる効果がないと論じている。また、特開昭６０−２１
２４１８においてもポリエーテルイミド添加が検討され
ている。このように、熱可塑性ｖｄ詣のブレンドは、既
存のエポキシ８！詣を用いて検討されていたが、本発明
においては、エポキシ８！詣として新たな構造を有する
モノマーを用いた点に改良のポイントがある。

さらに、マトリックス樹脂の粘度挙動は硬化の過程にお
いて重要な意味をもっている。すなわち、積層したプリ
プレグの加圧下において加熱すると、樹脂はまず粘度が
低下し強化繊維が動きやすくなる。さらに、加熱が進む
と、Ｕ！脂は硬化し強化繊維は固定される。そこで、こ
の間に強化繊維の配向に乱れが生じると、最終的に得ら
れたＣＦＲＰの繊維の配向が乱雑となるため物性が低下
してしまう０以上の理由により昇温時の粘度挙動、特に
最低粘度が重要となる。最低粘度の下限はプリプレグ中
の樹脂含有量や積層の枚数や硬化方法（プレス使用、オ
ートクレーブ便用）や硬化条件（温度、圧力）により著
しく異なるため、−ｉに規定できないが、オートクレー
ブを用いた成形では、一般には１ポイズ以上、より好ま
しくは１０ポイズ以上が適し、プレス成形では１０ポイ
ズ以上、さらには好ましくは３０ポイズ以上が適する。

積層枚数が増えるとさらに最低粘度の高いｖＪ詣系（例
えば３０〜８０ポイズ）が最適となる。

昇温過程の粘度は、コーンプレート式回転粘度計あるい
は、Ｂ型粘度計を用いて測定できる。昇温速度は、一般
に０．５〜５℃が適当であるが、昇温速度を変化させる
と粘度挙動も変化するので一般には毎分１〜２℃の昇温
速度で測定することが好ましい。

以上の要因を勘案すると、本発明に適した組成は次の様
に示される。

１）耐熱性を重視する場合 ■構造式［１］のエポキシ樹脂 好適　　５〜１００！量部 さらに好適　１０〜９０重量部 ■テトラグリシジルジアミノジフェニルメタントリグリ
シジル−ｍ−アミンフェノールトリグリシジル−ｐ−ア
ミンフェノールから選ばれるエポキシ樹脂 好適　　０〜８０ｘ量部 さらに好適　　Ｏ〜　７０！ｌｌ部 ■ビスフェノールＡ型エポキシｌＪＮ ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂 フェノールノボラック型エポキシ１ｆｉ（Ｊｕから選ば
れるエポキシ樹脂 好適　　０〜４０１量部 さらに好適　　０〜３０重量部 ■ポリエーテルイミド 好適　　０〜５０！ｌｌ部 さらに好適　１０〜４０！ｌｌ部 ■ジアミノジフェニルスルホン 好適　２０〜７０！ｌｌ部 さらに好適　３０〜６０を置部 ２”）Ｗｉ性を重視する場合 ■構造式［１］のエポキシ樹脂 好適　　５〜７０重量部 さらに好適　１０〜５０重量部 ■テトラグリシジルジアミノジフェニルメタントリグリ
シジル−ｍ−アミンフェノールトリグリシジル−ｐ−ア
ミンフェノールから選ばれるエポキシ樹脂 好適　　０〜６０！ｌｌ［置部 さらに好適　　０〜５０ｍ１ｆｆｉ部 ■ビスフェノールＡ型エポキシＩｌｌ ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂 フェノールノボラック型エポキシ樹脂 から選ばれるエポキシ樹脂 好適　　０〜８０重量部 さらに好適　２０〜７０重量部 ■ポリエーテルイミド 好適　　０〜５０重量部 さらに好適　１０〜４０ｒＬ量部 ■ジアミノジフェニルスルホン 好適　２０〜７０！ｉｉ部 さらに好適　３０〜６０１１［ｆ部 本発明における８！詣組成物の製法は、構造式［２］の
ポリエーテルイミドを粉砕したのち、１００℃〜１８０
℃で溶媒を用いずにエポキシ８！詣に溶解し、１００℃
以下に冷却ののちジアミノジフェニルスルホンと混合す
る方法である。ポリエーテルイミドの粉砕をすることに
よりエポキシ樹脂とポリエーテルイミドを短時間でかつ
無溶媒で均一に混合することが可能となる。ポリエーテ
ルイミドの粉砕方法としては、＃’Ａ式粉砕粉砕機る方
法が良好である。他のジェット粉ＶＰ機による方法、沈
殿法による方法はあまり良い結果が得られない、また、
衝撃式粉砕機は、粉砕時に液体窒素やドライアイス等に
より冷却を行うものが、本発明の目的により適している
。衝撃式粉砕機は、特にそのタイプを限定しないが、ブ
レード（羽根）をモーターで回転し、ライナー（ブレー
ドのぶつかる壁）とブレードとのあいだで粉末がｗＲ＊
を受けるタイプの粉砕機が好ましい０本発明に用いる熱
可塑性樹脂は、粉砕により２００μｍ以下の粒径とする
ことが好ましいが１５０μｍ以下がより好ましい、粉砕
後にふるい、あるいは気流分級機により大きな粒子を除
くことは組成物中に未溶解の粒子をなくすることに大き
な効果がある。

本発明の樹脂組成物にさらに液状ゴムや固形ゴムやシリ
カ微粉末を添加することも可能である。

これらの手法により眉間剥離力を強化することが可能で
ある。

本発明の組成物は、先進複合材料のマトリックス樹脂と
して用いられるが、その強化繊維には、炭素繊維、アラ
ミド４！維、炭化ケイ素繊維、アルミナｍ１ｉｔｔ、ボ
ロン繊維、タングステンカーバイド繊維があげられ、こ
れらは、組合わせて用いることが可能であり、ｍ推の形
状は限定されない。

また本発明によるプリプレグは、硬化後にプリプレグ間
に強固に接着された層として存在するいわゆるインター
リーフ層と組合わせて用いることができる。インターリ
ーフ層は、特にその成分を限定されないが、例えば次の
ような成分のものが用いられる。

■、ポリアミド、ポリエーテルスルホン、ポリエーテル
イミド、ポリイミド、ポリエーテルエーテルケトン等の
熱可塑性樹脂 ■、■の熱可塑性樹脂とエポキシ樹脂やフェノール樹脂
等の熱硬化性ｔＥ！詣の混合物 ■、エポキシ樹脂やフェノール樹脂等の熱硬化性樹脂と
、液状ゴム、固形ゴム、あるいはまた無ａ質の微粉末か
ら措成される組成物 また、構造式［１］のエポキシ樹脂をインターリーフ層
の成分の一部として用いることも可能である。

以下は、実施例を開示してさらに詳細に本発明を説明す
る。

［実施例］ 実施例１　ポリエーテルイミドのｗＲ撃式粉砕機による
粉砕 ゼネラルエレクトリック（株）から入手した、ポリエー
テルイミド　５　ｋｇを、液体窒素を用いて冷却が可能
な衝撃式粉砕機である、リンレックスミルＬＸ−０（ホ
ンカワミクロン／大阪ガス商標）を用いて粉砕した。こ
の時内部の温度を一８０℃に保った。粉砕には、２．５
時間を要した。粉砕後１５０μＩｎの分級を行った。得
られた粉末の粒度分布を粉砕前と共に図１に示す、また
同様に、液体窒素を用いないＩＥＭ式粉砕粉砕機るファ
インビクトリーミルＦＶＰ−１（ホンカワミクロン（株
）商標）を用いて粉砕を行った。これにより得られた粒
度分布も図１と同様であった。

実施例２〜７および、比較例１，２ 本件においては、強化繊維を含まないで、樹脂組成物を
硬化させた場合と、炭素ｔＵｔプリプレグを作成して、
成形しコンポジットとした場合の物性を測定した０表１
に、樹脂組成を一括してまとめ、表２には、強化繊維を
含まない樹ｊ１硬化物の物性を、表３には、コンポジッ
ト物性を一括してまとめた。また、以降は、実施例２〜
７、比較例１．２といった呼称により、表１に示す８！
詣組成を表現することとする。

構造式［３］のエポキシ樹脂は本文中めルート１．３．
４の方法により合成された０表１中のＥＬＭ４３４は住
人化学工業（株）製のテトラグリシジルジアミノジフェ
ニルメタン、ＥＰ８２８は神化シェルエポキシ（株）製
のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂である。ＥＰＣ８３
０は大日本インキ工業（株）製のビスフェノールＦ型エ
ポキシ樹脂である。４．４　’−ＤＤＳは、住人化学工
業（株）製の４．４″−ジアミノジフェニルスルボンで
ある。３．３″−ＤＤＳは三井東圧ファイン（株）製の
３，３″−ジアミノジフェニルスルポンである。ＵＬＴ
ＥＭはエンジニアリングプラスチック（株）から入手し
た、ＵＬＴＥＭｌｏｏＯである。

強化ａｔ推を含まない樹脂硬化物の物性は、次の様にし
て測定した。

（方法）　表１に示されるエポキシ樹脂とポリエーテル
イミド（含まれる場合のみ）を、所定量だけ丸底ビーカ
ーに秤量し、１６０’Ｃのオイルバスにて加熱し均一混
合させる。その後、真空脱泡をしてから、厚さ２ｒｎＩ
１１の型に流しこみ１８０’Ｃ２時間の硬化によす硬化
板を得た。その硬化板を切出して、ＪＩＳ　Ｋ−７１１
３に準じて引張試験を行った。また、ＤＳＣの昇温過程
によりによりガラス転移温度（Ｔｇ）を、また、４０時
間沸水浸漬におけるｍ景増加率により、吸水率を求めた
。

味た、硬化以前の樹脂配合物のタックを判定してこれら
の結果を表２に示した。

次に、これらの樹脂組成物を溶媒を用いずに調合し、そ
れを用いてＣＦクロスプリプレグを作製し、成型してＣ
ＦＲＰ物性を測定した。

［樹脂調合方法（実施例２の場合）］ 小型ニニーダに構造式［３］のエポキシ樹脂を５００ｇ
、ＥＬＭ４３４を３００ｇ、ＥＰ８２８を２００ｇ秤量
し１５０℃に加熱混合した。そこに実施例１により得た
微粉末状のポリエーテルイミド２００ｇを添加して０．
５時間強力に攪拌した。これによりポリエーテルイミド
が完全に溶解したことを、位相差顕微鏡による観察でｉ
認した。

この後、ニーダ−を６０℃に冷却して、４，４゜−ジア
ミノジフェニルスルホン５００ｇを加えさらに攪拌し樹
脂組成物を得た。この組成物２０ｇをオーブン中で１８
０℃Ｘ２時間の硬化し、硬化物が透明であることを確認
した。

昇温過程の粘度は、コーンプレート型粘度計を用いて、
毎分１．５℃の昇温速度で測定した。実施例２と比較例
１の粘度曲線を、図１に示した。

離型紙にこの樹脂を押広げ、トレカクロス７３７３（東
しく株）商標）と圧着することによりプリプレグを作製
した。成形後の繊維の重量含有率が５９％となるように
樹脂の厚さを調節した。

得られたプリプレグを疑似等人的に２４枚積層してオー
トクレーブ中で６ｋｇｆ／ｍｍ２の加圧下で１８０℃で
２時間の成形を行いＣＦＲＰを得た。この成形体の厚さ
は平均５．１ｍｍであった。

このＣＦＲＰを高さ１５０ｍｍ、幅１００ｍｍに切断し
、衝撃後圧縮試験を行った。試験片の中央に落鍾試験に
より１５００ボンドインチ／インチの衝撃を与えたのち
にＡＳＴＭ　　Ｄ−６９５に従い圧縮強度試験を行った
。結果は表２に衝撃後圧縮試験として表示した。

実施例２〜７はＵＬＴＥＭを１５ｆｆｉ量部含むにもか
かわらず比較例１と同様に樹脂組成物の粘着性は良好で
ある。このことは構造式［３］のエポキシＵＪ詣が低粘
度であることが寄与している０表２に示した強化しない
樹脂硬化物の引張物性からは実施例２〜７はいずれも強
度、弾性率、伸度が良好であることを示し咳たガラス転
移温度もほぼ比較例２と同等である。また、吸水率も比
較例と同等である。これらの値から実施例はいずれも耐
熱性や耐水性に優れた組成物であることが確認された。

また、特に実施例２は耐熱性に優れ実施例４．５は靭性
に優れることが理解される０表３にはコンポジットの耐
衝撃試験の結果を示すがいずれも比較例２を上回った。

このことから、ポリエーテルイミドの含量が増加するこ
とによりコンポジットの耐衝撃性が向上することが理解
され、本発明による組成物が耐ｆＩｆｆｒｆｌ性に優れ
たコンポジットを与えることがこれにより証明された。

［本発明の効果］ 本発明による樹脂組成物を用いることにより耐衝撃性が
良好で耐熱耐水性に優れなおかつ充分に粘着性を有し成
形性に優れたプリプレグを得ることができる。

【図面の簡単な説明】

図１は実施例１におけるポリエーテルイミドの粉砕後の
粒度分布を示す、単位は重量％である。 図２は実施例２と比較例１の昇温過程における粘度挙Ｉ
ＩＩを示す。 図１　ポリエーテルイミドの粉砕後 の粒度分布 温度　　℃ 図２　・樹脂組成物の昇温過程における粘度挙動

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）、次の樹脂成分［Ａ］、［Ｂ］、［Ｃ］を必須成
   分とし、１．５℃／分の昇温過程における最低粘度が１
   ポイズ以上である繊維強化プリプレグ用樹脂組成物。 ［Ａ］構造式［１］のエポキシ樹脂 ▲数式、化学式、表等があります▼ 構造式［１］ ただし、Ｒ＿１、Ｒ＿２はいずれか一方がＣＨ＿３、他
   方がＨを表す。 ［Ｂ］ジアミノジフェニルスルホン ［Ｃ］構造式［２］のポリエーテルイミド ▲数式、化学式、表等があります▼ 構造式［２］
2. （２）、次の樹脂成分［Ａ］、［Ｂ］、［Ｃ］を必須成
   分とし、１．５℃／分の昇温過程における最低粘度が１
   ポイズ以上である繊維強化プリプレグ用樹脂組成物を製
   造するに際して、［Ｃ］のポリエーテルイミドを粉砕し
   た後、１００〜１８０℃で溶媒を用いずにエポキシ樹脂
   に溶解し、１００℃以下に冷却の後ジアミノジフェニル
   スルホンと混合することを特徴とする繊維強化プリプレ
   グ用樹脂組成物の製造法。 ［Ａ］構造式［１］のエポキシ樹脂 ▲数式、化学式、表等があります▼ 構造式［１］ ただし、Ｒ＿１、Ｒ＿２はいずれか一方がＣＨ＿３、他
   方がＨを表す。 ［Ｂ］ジアミノジフェニルスルホン ［Ｃ］構造式［２］のポリエーテルイミド ▲数式、化学式、表等があります▼ 構造式［２］