JPS6230807A - 低窒素鋼の製造方法 - Google Patents
低窒素鋼の製造方法Info
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- JPS6230807A JPS6230807A JP17038185A JP17038185A JPS6230807A JP S6230807 A JPS6230807 A JP S6230807A JP 17038185 A JP17038185 A JP 17038185A JP 17038185 A JP17038185 A JP 17038185A JP S6230807 A JPS6230807 A JP S6230807A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
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- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
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- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、排ガスを回収するＯＧ式排ガス処理設備をイ
１゛する転炉（以下ＯＧ式転炉という）により低窒素鋼
、とりわけ炭ぶ濃度０．１０％以下の低窒素鋼を製造す
る装置に関する。
１゛する転炉（以下ＯＧ式転炉という）により低窒素鋼
、とりわけ炭ぶ濃度０．１０％以下の低窒素鋼を製造す
る装置に関する。
従来の技術
窒素は冷延！ｇ仮の引張り強さ、降杖点、伸び等機械的
特性、加工用熱延鋼板の歪時効、厚鋼板の靭性、溶接部
の靭性、焼入れ性等に影介し、また、連続鋳造スラブの
表面ヨコヒビワレの発生にも影響する。これらを改善す
るには鋼中の窒１ｆｉｃ度を低下させることが必要であ
る。低窒素鋼の製造においては、転炉で窒素０度の低い
粗溶鋼を得ることが重要であり、できるだけ空気を遮断
した状態で吹錬することが必要である。
特性、加工用熱延鋼板の歪時効、厚鋼板の靭性、溶接部
の靭性、焼入れ性等に影介し、また、連続鋳造スラブの
表面ヨコヒビワレの発生にも影響する。これらを改善す
るには鋼中の窒１ｆｉｃ度を低下させることが必要であ
る。低窒素鋼の製造においては、転炉で窒素０度の低い
粗溶鋼を得ることが重要であり、できるだけ空気を遮断
した状態で吹錬することが必要である。
第４図は従来のＯＧ式転炉の構成の説明図である。同図
において、ＯＧ式転炉は転炉■本体、う／ス（１）、フ
ード（３）および該フード（３）からｔ！：：続する排
ガス排出路により構成され、該排ガス排出路は炉側から
順にダンパーう）、 ｆ６）、流量計（８）、吸引−７
アン（４〕、逆止器■を存し、ガスホルダ（図示せず）
に通じている。吸引ファ／１４）と逆止２３１″７）と
の間には緊急時ガス放散用の放散塔（９）が取り付けら
れている。
において、ＯＧ式転炉は転炉■本体、う／ス（１）、フ
ード（３）および該フード（３）からｔ！：：続する排
ガス排出路により構成され、該排ガス排出路は炉側から
順にダンパーう）、 ｆ６）、流量計（８）、吸引−７
アン（４〕、逆止器■を存し、ガスホルダ（図示せず）
に通じている。吸引ファ／１４）と逆止２３１″７）と
の間には緊急時ガス放散用の放散塔（９）が取り付けら
れている。
上記のＪ、うなＯＧ式転炉で低窒素鋼を製造するには空
気中の窒素がＷ３ｆＪ４に吸収されるのを防ぐことが必
要で、通常は転炉■炉口部の圧力すなわち炉［」圧が大
気圧に対して正圧となる正圧操業を実施し、空気の炉内
への侵入を極力防止する。ここに正圧操業とは炉［］圧
が＋２〜＋５−ｍＨｚｏの範囲での操業をいい、＋２
ｍｍ＃Ｉｘｏ未満では炉口からの空気の吸い込みが大き
く、＋５ｌ−ＨｚＯを越えると炉口からのガスの吹き出
しが大きい。しかし、上記の正圧操業を吹錬の全期間を
通して実施しよう乏しても、吸引ファンの容量はＮ！素
と広大原料中のＣとの反応速度すなわち脱炭速度が一定
値を示す脱炭最盛期における発生ガス量に合せ太き（と
っているため寸−ジノグ限界流量も大きく、炭素０度の
減少に伴い発生ガス量が減少する脱炭末期では、回転数
制御やダンパー制御を実施してら吸引ファンのサージン
グ限界流量がガス発生ａを」二回るので負圧となり、炉
口部からの空気の流入量が増大し、炉内の窒素分圧は上
昇し、鋼中窒素濃度は増大する。
気中の窒素がＷ３ｆＪ４に吸収されるのを防ぐことが必
要で、通常は転炉■炉口部の圧力すなわち炉［」圧が大
気圧に対して正圧となる正圧操業を実施し、空気の炉内
への侵入を極力防止する。ここに正圧操業とは炉［］圧
が＋２〜＋５−ｍＨｚｏの範囲での操業をいい、＋２
ｍｍ＃Ｉｘｏ未満では炉口からの空気の吸い込みが大き
く、＋５ｌ−ＨｚＯを越えると炉口からのガスの吹き出
しが大きい。しかし、上記の正圧操業を吹錬の全期間を
通して実施しよう乏しても、吸引ファンの容量はＮ！素
と広大原料中のＣとの反応速度すなわち脱炭速度が一定
値を示す脱炭最盛期における発生ガス量に合せ太き（と
っているため寸−ジノグ限界流量も大きく、炭素０度の
減少に伴い発生ガス量が減少する脱炭末期では、回転数
制御やダンパー制御を実施してら吸引ファンのサージン
グ限界流量がガス発生ａを」二回るので負圧となり、炉
口部からの空気の流入量が増大し、炉内の窒素分圧は上
昇し、鋼中窒素濃度は増大する。
第５図（イ）、仲）および（ハ）は１−記の炭素０度、
炉口圧およびガス流量の吹錬開始から終了までの経時変
化を示した線図である。横軸は同図（イ）、（口１およ
び（ハ）に共通で吹錬開始から終了までの時間経過を示
す。同図（イ）において、縦軸は炭素濃度を示す。
炉口圧およびガス流量の吹錬開始から終了までの経時変
化を示した線図である。横軸は同図（イ）、（口１およ
び（ハ）に共通で吹錬開始から終了までの時間経過を示
す。同図（イ）において、縦軸は炭素濃度を示す。
該炭素濃度は脱炭反応により次第に減少し、吹錬開始時
の約４．５％から吹錬終了時には０．１％以ドになる。
の約４．５％から吹錬終了時には０．１％以ドになる。
同図仲）において、縦軸は炉口圧を示ず。
該炉口圧は炉口、すなわち第４図、の転炉■の上方であ
ってフード（３）の人口であるＰ点における圧力を大気
圧を基準として示したもので、吹錬開始直後は発生ガス
が少なく、吸引ファンはサージング限界以上の流量で運
転されるため負圧であるが、吹錬が進むにつれて脱炭反
応その他の酸化反応が活発になり正圧となる。しかし吹
錬末期になると炭素濃度が減少し、それにつれて発生ガ
ス量が減少し、サージング限界流量以上で運転される吸
引ファンの流量が前記発生ガス量を上回り再度負圧を示
す。同図（ハ）は脱炭反応その他の酸化反応による発生
ガス量、炉口からの侵入空気量およびｆｔ、置針（８）
で測定される排ガス流量の相対的な関係を示した線図で
ある。
ってフード（３）の人口であるＰ点における圧力を大気
圧を基準として示したもので、吹錬開始直後は発生ガス
が少なく、吸引ファンはサージング限界以上の流量で運
転されるため負圧であるが、吹錬が進むにつれて脱炭反
応その他の酸化反応が活発になり正圧となる。しかし吹
錬末期になると炭素濃度が減少し、それにつれて発生ガ
ス量が減少し、サージング限界流量以上で運転される吸
引ファンの流量が前記発生ガス量を上回り再度負圧を示
す。同図（ハ）は脱炭反応その他の酸化反応による発生
ガス量、炉口からの侵入空気量およびｆｔ、置針（８）
で測定される排ガス流量の相対的な関係を示した線図で
ある。
いま、発生ガス量をＱｃ％排ガス流量をＱｒｓ炉Ｆ炉部
１部入空気ａをＱａｉｒとすると、発生ガス中のＣＯは
反応式ｃｏ＋＋ｏ、 ＝Ｃｏ、にしたがって侵入空気中
ｉ７） Ｏ＊ と反応してＣＯ３になるので反応の前後
で発生ガス量自体には変化はなく、侵入空気中の０１は
すべて消費され残ったーＱａｉｒ （Ｄ Ｎ、が排ガス
流量に加えられることになる。すなわち、Ｑ７ ＝ Ｑ
に＋ Ｑａｉｒ −−−−一（１）となる。（１）式
において吸引ファンを安定稼動させるためには排ガス流
ｆｆ１Ｑｙはサージング限界流量よりも大きな値でなけ
ればならず、低窒素鋼の吹錬で発生ガス量Ｑｃが減少し
た場合Ｑ ａ ｉ ｒを増大させなければならない。同
図（ハ）において斜線部が−Ｑａｉｒを表わし、吹錬末
期において急激に増大する。
１部入空気ａをＱａｉｒとすると、発生ガス中のＣＯは
反応式ｃｏ＋＋ｏ、 ＝Ｃｏ、にしたがって侵入空気中
ｉ７） Ｏ＊ と反応してＣＯ３になるので反応の前後
で発生ガス量自体には変化はなく、侵入空気中の０１は
すべて消費され残ったーＱａｉｒ （Ｄ Ｎ、が排ガス
流量に加えられることになる。すなわち、Ｑ７ ＝ Ｑ
に＋ Ｑａｉｒ −−−−一（１）となる。（１）式
において吸引ファンを安定稼動させるためには排ガス流
ｆｆ１Ｑｙはサージング限界流量よりも大きな値でなけ
ればならず、低窒素鋼の吹錬で発生ガス量Ｑｃが減少し
た場合Ｑ ａ ｉ ｒを増大させなければならない。同
図（ハ）において斜線部が−Ｑａｉｒを表わし、吹錬末
期において急激に増大する。
上記のような従来のＯＧ式転炉の欠点に対し種々の検ｚ
−１がなされ、例えば特開昭５２ １０１Ｆ３１９号公
報では、吹錬の後半ガス発生ｈ１が減少し始めた時期に
送酸ｆａをｌＯ％程度増し、吹止炭素Ｈ０，２０％以上
、吹上温度は（出鋼目標温度−２０°Ｃ）以上で一旦吹
上【２、かつ再吹錬する最初の送酸量を鋼浴撹拌を起さ
ない程度に絞って炉内を酸素で置換し、その後規定送酸
量に上げて吹錬を行なう方法が提案されている。
−１がなされ、例えば特開昭５２ １０１Ｆ３１９号公
報では、吹錬の後半ガス発生ｈ１が減少し始めた時期に
送酸ｆａをｌＯ％程度増し、吹止炭素Ｈ０，２０％以上
、吹上温度は（出鋼目標温度−２０°Ｃ）以上で一旦吹
上【２、かつ再吹錬する最初の送酸量を鋼浴撹拌を起さ
ない程度に絞って炉内を酸素で置換し、その後規定送酸
量に上げて吹錬を行なう方法が提案されている。
発明が解決しようとする問題点
しかしながら、上記提案の方法を炭素０度０．１０％以
Ｆの例えば００５％の低窒素鋼の精錬に適用した場合に
は、通常の転炉でのガス発生乱は脱炭最盛期の３以下で
、送酸量を１０％程度増ａしただけでは脱炭末期の発生
ガス量の減少には追従不可能であり、また炭素０度が低
い条件下で送酸量を増加すると鉄の酸化量が増加して鉄
歩留が低下し、スラグ中の酸化鉄量が増加することによ
り炉体耐火物の損耗が増大する。
Ｆの例えば００５％の低窒素鋼の精錬に適用した場合に
は、通常の転炉でのガス発生乱は脱炭最盛期の３以下で
、送酸量を１０％程度増ａしただけでは脱炭末期の発生
ガス量の減少には追従不可能であり、また炭素０度が低
い条件下で送酸量を増加すると鉄の酸化量が増加して鉄
歩留が低下し、スラグ中の酸化鉄量が増加することによ
り炉体耐火物の損耗が増大する。
また、吹錬を−リ停止し、成分、温度を確認した後吹錬
を再開する時に炉内を酸素で置換する場合は、転炉能率
の低下、吹錬時間の延長による炉体耐火物損耗の増大、
余分の酸素を必要とする等多くの問題がある。
を再開する時に炉内を酸素で置換する場合は、転炉能率
の低下、吹錬時間の延長による炉体耐火物損耗の増大、
余分の酸素を必要とする等多くの問題がある。
本発明は上記従来の問題を解決することを目的とする。
問題点を解決するための下段
本発明は上記目的をもってなされたものであって、転炉
に付設された００式排ガス処理設備の排ガス排出路中に
複数台の吸引ファンを設けてなる低窒素鋼製造装置に関
する。
に付設された００式排ガス処理設備の排ガス排出路中に
複数台の吸引ファンを設けてなる低窒素鋼製造装置に関
する。
以下に本発明の詳細な説明する。
第１図は本発明の装置の一例の説明図である。
本発明の装置は第４図に示した従来のＯＧ式転炉と同様
に、転炉（２）本体、ランス（＋）、フード（３）およ
び該フート（３）から接続する排ガス排出路により構成
され、３排ガス排出路は炉側から順にダンバー（５）、
（６）、流量計（８）、逆上器（２）を有しガスホル
ダ（図示せず）に通じ、耐記逆止器（７）の炉側前方部
に放散塔（９）が取り付けられる。前記流ａ計（８）の
後方部には分岐された配管が設けられ、該配管の一方に
は大容量吸引ファン（４）が、他方には小容琶吸引フ７
：’（１ＣＤが弁（ＩＩａＸ］ＩｂＸＩＩＣ）（１１ｄ
）操作により切換え可能に設けられている。該分岐配管
は再度集合され前１己逆止器（′７）に１妾続される。
に、転炉（２）本体、ランス（＋）、フード（３）およ
び該フート（３）から接続する排ガス排出路により構成
され、３排ガス排出路は炉側から順にダンバー（５）、
（６）、流量計（８）、逆上器（２）を有しガスホル
ダ（図示せず）に通じ、耐記逆止器（７）の炉側前方部
に放散塔（９）が取り付けられる。前記流ａ計（８）の
後方部には分岐された配管が設けられ、該配管の一方に
は大容量吸引ファン（４）が、他方には小容琶吸引フ７
：’（１ＣＤが弁（ＩＩａＸ］ＩｂＸＩＩＣ）（１１ｄ
）操作により切換え可能に設けられている。該分岐配管
は再度集合され前１己逆止器（′７）に１妾続される。
作 用
上記のように構成された本発明の装置において箋排ガス
流ｒ；ｋＱｒが脱炭９盛期の排ガスｆｆ、 ｆａ ＱＴ
とサージング限界流量との間のあらかじめ設定した流量
まで減少した時点で小容舟吸引フｙ ７ （ＩＧを起動
させ、ないしはあらかじめ起動させておいた小容量吸引
ファンの回転数を上げ、説伏末期で発生ガスが減少し正
圧操業の継続が困難になる直＋ｊｊｉに弁（ＩＩｃＸＩ
ｌｄ）を閏にするとともに弁（ＩＩａＸＩＩｂ）を開に
し、以降吹錬終了まで小容量吸引７１ノに吸引させて吹
錬を行なう。
流ｒ；ｋＱｒが脱炭９盛期の排ガスｆｆ、 ｆａ ＱＴ
とサージング限界流量との間のあらかじめ設定した流量
まで減少した時点で小容舟吸引フｙ ７ （ＩＧを起動
させ、ないしはあらかじめ起動させておいた小容量吸引
ファンの回転数を上げ、説伏末期で発生ガスが減少し正
圧操業の継続が困難になる直＋ｊｊｉに弁（ＩＩｃＸＩ
ｌｄ）を閏にするとともに弁（ＩＩａＸＩＩｂ）を開に
し、以降吹錬終了まで小容量吸引７１ノに吸引させて吹
錬を行なう。
第２図は上記のような吹錬を実施したときの経時変化を
示す線図で、同図（イ）は炭素１５度、同図（ロ）は炉
口圧、同図（ハ）はガス流量を示す。上記の吹錬を実施
した結果、前記第５図に示した炉口圧およびガス流量は
２１Ｔ２図のように数倍される。すなわち同図（ロ）に
示すように、吹錬末期で発生ガスはが減少する直前から
小容量吸引ファン（１１に切換えることにより排ガス流
ｆｆ１Ｑｙを減少させるので、炉［−］圧が負圧になる
のを避は正圧を維持することができる。また同図（ハ）
に示すように、図中Ｓで示した吹錬終了前の時間帯にお
いて小容量眼用ファン（Ｉ［ｌを使用して排ガス流ｆｌ
Ｑｒを発生ガスｆｆ１Ｑｃの減少に見合うだけ減少させ
ることにすれば、該時間帯においてサージング限界流量
が低下するので排ガス流ＱＱｒを減少させることができ
、前記−Ｑａ）ｒを表わす斜線部は吹錬終了まで殆んど
増加しない。
示す線図で、同図（イ）は炭素１５度、同図（ロ）は炉
口圧、同図（ハ）はガス流量を示す。上記の吹錬を実施
した結果、前記第５図に示した炉口圧およびガス流量は
２１Ｔ２図のように数倍される。すなわち同図（ロ）に
示すように、吹錬末期で発生ガスはが減少する直前から
小容量吸引ファン（１１に切換えることにより排ガス流
ｆｆ１Ｑｙを減少させるので、炉［−］圧が負圧になる
のを避は正圧を維持することができる。また同図（ハ）
に示すように、図中Ｓで示した吹錬終了前の時間帯にお
いて小容量眼用ファン（Ｉ［ｌを使用して排ガス流ｆｌ
Ｑｒを発生ガスｆｆ１Ｑｃの減少に見合うだけ減少させ
ることにすれば、該時間帯においてサージング限界流量
が低下するので排ガス流ＱＱｒを減少させることができ
、前記−Ｑａ）ｒを表わす斜線部は吹錬終了まで殆んど
増加しない。
従って炉口からの侵入空気ｆｆＬ Ｑａｉｒを増加させ
るととなく吹錬を続けることが可能となる。
るととなく吹錬を続けることが可能となる。
上記のように本発明の装置を用いることにより空気の炉
内への侵入が防止され、溶鋼への窒素の吸収が抑制され
て、低窒素鋼を製造することかできる。
内への侵入が防止され、溶鋼への窒素の吸収が抑制され
て、低窒素鋼を製造することかできる。
上記の本発明の装置の描成例は小容量吸引７７７１台を
大容量の吸引ファンに並列に設置した場合であるが、２
台もしくはそれ以上設置してそれらを並列あるいは直列
で稼動させてもよい。また、同容量の吸引ファン′２台
を並列に設置しておき、吹錬当初は２台同時に稼動させ
発生ガス量が減少する直前から１台稼動とする方法をと
ってもよい。
大容量の吸引ファンに並列に設置した場合であるが、２
台もしくはそれ以上設置してそれらを並列あるいは直列
で稼動させてもよい。また、同容量の吸引ファン′２台
を並列に設置しておき、吹錬当初は２台同時に稼動させ
発生ガス量が減少する直前から１台稼動とする方法をと
ってもよい。
なお、ここでいうＯＧ式転炉のなかには通算“の純酸素
上吹転炉の他に炉底に底吹ガス吹込口を付設した複合吹
錬転炉あるいは上下吹転炉も含む。
上吹転炉の他に炉底に底吹ガス吹込口を付設した複合吹
錬転炉あるいは上下吹転炉も含む。
実 施 例
以下実施例にもとづいて説明する。
実施例１
２５０トン上底吹転炉において、４゛発明の装置と従来
のＨｌについて比較試験を行な、た。上吹送酸量は４２
．０ＯＯＮ♂／ｌｌｒ １底吹ｃｏ、ｍは１．７．０Ｏ
Ｎ♂／１１ｒで、排ガス吸引ファンの定格容量は１６０
，０ＯＯＮ♂／ｆｉｒ、サージング限界流量は６０，０
００ Ｎｆ／ｌｌｒである。溶銑率はいずれも９２％で
、溶銑の化７成分は第１表に示す通りである。本発明の
装置における小容量吸引ファンの定格容量は８０．００
ＯＮ♂／１１ｒ、サージング限界容量は３０，０ＯＯＮ
♂／ｎｒである。
のＨｌについて比較試験を行な、た。上吹送酸量は４２
．０ＯＯＮ♂／ｌｌｒ １底吹ｃｏ、ｍは１．７．０Ｏ
Ｎ♂／１１ｒで、排ガス吸引ファンの定格容量は１６０
，０ＯＯＮ♂／ｆｉｒ、サージング限界流量は６０，０
００ Ｎｆ／ｌｌｒである。溶銑率はいずれも９２％で
、溶銑の化７成分は第１表に示す通りである。本発明の
装置における小容量吸引ファンの定格容量は８０．００
ＯＮ♂／１１ｒ、サージング限界容量は３０，０ＯＯＮ
♂／ｎｒである。
第２表は上記試験結果をまとめたもので、排ガス流量０
丁と吹錬終了時の化学成分を示す。同表の結果から、吹
錬末期１．５分間の排ガス流量の下限値は、従来装置に
おいては６５，００ ＯＮ＋ｊ”／Ｉｌｒであるのに対
し、本発明の装置では４０，０００ Ｎ１１１１／ｌｌ
ｒとかなり低くなっており、その結果窒素り度が従来装
置では２０ ｐｐｍであるのに対し、本発明の装置では
１０ＰＰ曹と減少していることがわかる。
丁と吹錬終了時の化学成分を示す。同表の結果から、吹
錬末期１．５分間の排ガス流量の下限値は、従来装置に
おいては６５，００ ＯＮ＋ｊ”／Ｉｌｒであるのに対
し、本発明の装置では４０，０００ Ｎ１１１１／ｌｌ
ｒとかなり低くなっており、その結果窒素り度が従来装
置では２０ ｐｐｍであるのに対し、本発明の装置では
１０ＰＰ曹と減少していることがわかる。
第１表
第２表
実施例２
実施例１と同一の転炉および本発明の装５を用い、種々
の炭素濃度を存する低窒素鋼を製造した。
の炭素濃度を存する低窒素鋼を製造した。
結果を第３図に示す。同図において、従来￥；置では炭
１？ｉｏ度が０．１０％よりも低くなるに従い窒素濃度
が瀬次増人（７ているのに対し、本光明の装置を用いた
場合は窒素濃度の増大はみられない。
１？ｉｏ度が０．１０％よりも低くなるに従い窒素濃度
が瀬次増人（７ているのに対し、本光明の装置を用いた
場合は窒素濃度の増大はみられない。
発明の効果
以上述べたように、００式転炉により低窒素鋼を製造す
るにあたり、排ガス排出路中に複数台の吸引ファンを設
け、発生ガス量が減少する吹錬末期に７ア／容量を大容
量から不審なへ切換えることができる本発明の４５ Ｈ
を適用することにより、炉１１からの空気の侵入ならび
に溶鋼への窒素の吸収を抑制することが可能で、炭素濃
度０．１０％以下の低窒素鋼を容易に製造することがで
きる。
るにあたり、排ガス排出路中に複数台の吸引ファンを設
け、発生ガス量が減少する吹錬末期に７ア／容量を大容
量から不審なへ切換えることができる本発明の４５ Ｈ
を適用することにより、炉１１からの空気の侵入ならび
に溶鋼への窒素の吸収を抑制することが可能で、炭素濃
度０．１０％以下の低窒素鋼を容易に製造することがで
きる。
第１図は本発明の装置の一例の説明図、第２図は本発明
の装置を用いた場合の炭素濃度、炉１」圧およびガス流
量の吹錬開始から終了までの経時変化を示す線図、第３
図は本発明の装置および従来の装置により吹錬した低空
沿鋼における窒素０度と炭素濃度との相関性を示す線図
、第、１図は００式転炉の構成の説明図、￥ＬＪ５図は
従来法における炭素１５度、炉口圧およびガス流量の吹
錬開始から終了までの経時変化を示す線図である。 ｌ・・・ランス ２・・・転炉 ３・・・フード ４・・・大容量吸引ファン５・・
・ダンパー ６・・・ダンパー７・・・逆止器
８・・・流量計 ９・・・放散）５１Ｏ・・・小容量吸引ファン！＋ａ、
ｌｌｂ、ｌｉｅ、ｌ１ｄ−−−弁用願人 住友金届工
業株式会社 第２図 第３図 １１次（％） 第４図 ８ｔ／−７ 第５図 （ロ）
の装置を用いた場合の炭素濃度、炉１」圧およびガス流
量の吹錬開始から終了までの経時変化を示す線図、第３
図は本発明の装置および従来の装置により吹錬した低空
沿鋼における窒素０度と炭素濃度との相関性を示す線図
、第、１図は００式転炉の構成の説明図、￥ＬＪ５図は
従来法における炭素１５度、炉口圧およびガス流量の吹
錬開始から終了までの経時変化を示す線図である。 ｌ・・・ランス ２・・・転炉 ３・・・フード ４・・・大容量吸引ファン５・・
・ダンパー ６・・・ダンパー７・・・逆止器
８・・・流量計 ９・・・放散）５１Ｏ・・・小容量吸引ファン！＋ａ、
ｌｌｂ、ｌｉｅ、ｌ１ｄ−−−弁用願人 住友金届工
業株式会社 第２図 第３図 １１次（％） 第４図 ８ｔ／−７ 第５図 （ロ）
Claims (3)
- （１）転炉に付設されたＯＧ式排ガス処理設備の排ガス
排出路中に複数台の吸引ファンを設けてなる低窒素鋼の
製造装置。 - （２）複数台の吸引ファンが大容量のファン１台と該フ
ァンに並列に設けた小容量のファン１台とからなる特許
請求の範囲第１項記載の低窒素鋼の製造装置。 - （３）複数台の吸引ファンが並列に設けた同容量のファ
ン２台からなる特許請求の範囲第１項記載の低窒素鋼の
製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17038185A JPS6230807A (ja) | 1985-08-01 | 1985-08-01 | 低窒素鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17038185A JPS6230807A (ja) | 1985-08-01 | 1985-08-01 | 低窒素鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6230807A true JPS6230807A (ja) | 1987-02-09 |
| JPH0438821B2 JPH0438821B2 (ja) | 1992-06-25 |
Family
ID=15903881
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17038185A Granted JPS6230807A (ja) | 1985-08-01 | 1985-08-01 | 低窒素鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6230807A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015161021A (ja) * | 2014-02-28 | 2015-09-07 | 新日鐵住金株式会社 | 転炉脱炭処理方法 |
| EP3851545A1 (de) * | 2020-01-20 | 2021-07-21 | SMS Group GmbH | Vorrichtung und verfahren zum betreiben der vorrichtung |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57164910A (en) * | 1981-04-01 | 1982-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for rocovering waste gas of converter |
-
1985
- 1985-08-01 JP JP17038185A patent/JPS6230807A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57164910A (en) * | 1981-04-01 | 1982-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for rocovering waste gas of converter |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015161021A (ja) * | 2014-02-28 | 2015-09-07 | 新日鐵住金株式会社 | 転炉脱炭処理方法 |
| EP3851545A1 (de) * | 2020-01-20 | 2021-07-21 | SMS Group GmbH | Vorrichtung und verfahren zum betreiben der vorrichtung |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0438821B2 (ja) | 1992-06-25 |
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