JPS623087Y2 - - Google Patents
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- JPS623087Y2 JPS623087Y2 JP16014780U JP16014780U JPS623087Y2 JP S623087 Y2 JPS623087 Y2 JP S623087Y2 JP 16014780 U JP16014780 U JP 16014780U JP 16014780 U JP16014780 U JP 16014780U JP S623087 Y2 JPS623087 Y2 JP S623087Y2
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- Packages (AREA)
- Thermally Insulated Containers For Foods (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は真空断熱容器、例えば金属製魔法瓶、
クライオスタツト、断熱弁当箱等の頚部構造の改
良に係り、頚部に於ける熱損失が特に少なく、然
かも断熱空間の真空度の低下を招かない様にした
真空断熱容器の頚部構造に関する。
クライオスタツト、断熱弁当箱等の頚部構造の改
良に係り、頚部に於ける熱損失が特に少なく、然
かも断熱空間の真空度の低下を招かない様にした
真空断熱容器の頚部構造に関する。
真空断熱容器は、その秀れた断熱特性の故に一
般に広く利用されている。然し乍ら、従来の金属
製真空断熱容器に於いては、容器頚部からの熱の
侵入又は放散が相当量あるために、真空断熱の優
れた断熱特性を十分に活かし切れていないという
欠点がある。
般に広く利用されている。然し乍ら、従来の金属
製真空断熱容器に於いては、容器頚部からの熱の
侵入又は放散が相当量あるために、真空断熱の優
れた断熱特性を十分に活かし切れていないという
欠点がある。
これ等の問題を解決するために、従前から、容
器頚部を構成する金属板の厚みを極力薄くするた
めの努力が行なわれている。しかし、容器頚部の
機械的強度等の面から、金属板の厚みを薄くする
ことには一定の限界があり、容器頚部からの熱損
失を十分に低減させ得る迄には至つていない。
器頚部を構成する金属板の厚みを極力薄くするた
めの努力が行なわれている。しかし、容器頚部の
機械的強度等の面から、金属板の厚みを薄くする
ことには一定の限界があり、容器頚部からの熱損
失を十分に低減させ得る迄には至つていない。
一方、容器頚部の内層板を金属板から合成樹脂
板に代えることにより、頚部に於ける熱損失を少
くしようとする研究が、最近進められている。合
成樹脂材は熱伝導率が小さいため、頚部に於ける
板厚を比較的大きく出来るからである。しかし、
合成樹脂板はガスの透過率が金属に比較して極め
て高いうえ、樹脂自体からも多量の内部ガスが放
出されるため、断熱空間の真空度を長期に亘つて
所定値に保持し得ないという基本的な欠陥があ
る。
板に代えることにより、頚部に於ける熱損失を少
くしようとする研究が、最近進められている。合
成樹脂材は熱伝導率が小さいため、頚部に於ける
板厚を比較的大きく出来るからである。しかし、
合成樹脂板はガスの透過率が金属に比較して極め
て高いうえ、樹脂自体からも多量の内部ガスが放
出されるため、断熱空間の真空度を長期に亘つて
所定値に保持し得ないという基本的な欠陥があ
る。
そこで、本考案者は、合成樹脂板の表面に金属
を蒸着又はメツキ等によりコーテイングする事を
着想し、これを利用した真空断熱容器について
種々の実験を繰返し行なつて来た。その結果、金
属層が10μｍ以下では、ガスの透過を防止し且つ
合成樹脂板からの内部ガスを十分に遮断すること
が不可能であり、実用的な性能を得るためには、
50μｍ以上の金属層の厚みを要することを知得し
た。
を蒸着又はメツキ等によりコーテイングする事を
着想し、これを利用した真空断熱容器について
種々の実験を繰返し行なつて来た。その結果、金
属層が10μｍ以下では、ガスの透過を防止し且つ
合成樹脂板からの内部ガスを十分に遮断すること
が不可能であり、実用的な性能を得るためには、
50μｍ以上の金属層の厚みを要することを知得し
た。
又、メツキによる金属層は、ピンホールが比較
的多く、内部ガスの放出量が十分に低下する程の
効果が無いことも判明した。
的多く、内部ガスの放出量が十分に低下する程の
効果が無いことも判明した。
更に、蒸着により金属層を形成する場合には、
合成樹脂の軟化の問題を起生する。即ち合成樹脂
の表面に50μｍ以上もの層厚の金属を蒸着させる
場合には、樹脂表層に於いて凝固する金属の凝固
熱により、合成樹脂が軟化を起すというのであ
る。又、樹脂の軟化を防ぎつつ50μｍ程度の層厚
に金属を蒸着するためには、約20〜30時間程度の
時間を要することになり、実用上に多くの問題が
あることが判明した。
合成樹脂の軟化の問題を起生する。即ち合成樹脂
の表面に50μｍ以上もの層厚の金属を蒸着させる
場合には、樹脂表層に於いて凝固する金属の凝固
熱により、合成樹脂が軟化を起すというのであ
る。又、樹脂の軟化を防ぎつつ50μｍ程度の層厚
に金属を蒸着するためには、約20〜30時間程度の
時間を要することになり、実用上に多くの問題が
あることが判明した。
上述の如き各種の開発実験とその結果を通し
て、本願考案者は、厚さ0.01mm〜0.6mmの金属薄
板の一側に、厚さ0.5mm〜２mmのP.B.Tやポリエ
チレン等の合成樹脂を、エポキシ系接着材等を用
いるか、又は樹脂側をブロー成形して加熱し、溶
着によつて固着し、該積層板の金属側を真空側に
用いて真空断熱容器の頚部に用いることにより、
ガスの透過性が低く且つ合成樹脂材からの内部放
出ガスの遮断も完全で、長期に亘つて高真空度を
保持し得ると共に、頚部に於ける熱損失を著しく
低減させることが出来、そのうえ所望の機械的強
度を容易に得ることが出来る真空断熱容器の頚部
構造を開発した。
て、本願考案者は、厚さ0.01mm〜0.6mmの金属薄
板の一側に、厚さ0.5mm〜２mmのP.B.Tやポリエ
チレン等の合成樹脂を、エポキシ系接着材等を用
いるか、又は樹脂側をブロー成形して加熱し、溶
着によつて固着し、該積層板の金属側を真空側に
用いて真空断熱容器の頚部に用いることにより、
ガスの透過性が低く且つ合成樹脂材からの内部放
出ガスの遮断も完全で、長期に亘つて高真空度を
保持し得ると共に、頚部に於ける熱損失を著しく
低減させることが出来、そのうえ所望の機械的強
度を容易に得ることが出来る真空断熱容器の頚部
構造を開発した。
以下、第１図乃至第４図に示す本考案の各実施
例に基づいて、その詳細を説明する。
例に基づいて、その詳細を説明する。
尚、本考案は実施例の構成のみに限定されるも
のではなく、その要旨を逸脱しない範囲に汚いて
適宜に構造の変更を為し得るものである。又、本
考案に係る“真空断熱容器の頚部構造”に於いて
用いる前記積層板は、真空断熱パネルの板材及び
枠材としても利用できることは勿論である。
のではなく、その要旨を逸脱しない範囲に汚いて
適宜に構造の変更を為し得るものである。又、本
考案に係る“真空断熱容器の頚部構造”に於いて
用いる前記積層板は、真空断熱パネルの板材及び
枠材としても利用できることは勿論である。
第１図は本考案の第１実施例を示すものであ
り、真空断熱板１を利用した弁当箱の縦断面図で
ある。又第２図は頚部の部分拡大断面図である。
図に於いて、２は真空断熱板１を構成する外層板
であり、厚さ0.6mmのステンレス板が使用されて
いて、その外形寸法は横幅175mm、縦幅250mm、高
さ55mmであつて、一側を開放した直方体状の筒体
に形成されている。又、３は断熱スペーサであつ
て、厚さ２mm、高さ３mmの硬質ガラス製の棧を３
段に積み重ねたものが使用されている。
り、真空断熱板１を利用した弁当箱の縦断面図で
ある。又第２図は頚部の部分拡大断面図である。
図に於いて、２は真空断熱板１を構成する外層板
であり、厚さ0.6mmのステンレス板が使用されて
いて、その外形寸法は横幅175mm、縦幅250mm、高
さ55mmであつて、一側を開放した直方体状の筒体
に形成されている。又、３は断熱スペーサであつ
て、厚さ２mm、高さ３mmの硬質ガラス製の棧を３
段に積み重ねたものが使用されている。
４は、金属薄板４ａの一側に合成樹脂層４ｂを
固着して形成した積層板であつて、当該実施例に
於いては、厚さ0.1mmのステンレス板の一側に、
厚さ１mmのポリカーボネートを固着した積層板４
が、真空断熱板１の内層板として使用されてい
る。該積層板４は、前記外層板２と同様に一側が
開放した直方体状の筒体に形成されており、スペ
ーサ３を介設して前記外層板２内へ挿着すること
により、外寸厚さ10mmの真空断熱板１より成る弁
当箱本体が構成されている。
固着して形成した積層板であつて、当該実施例に
於いては、厚さ0.1mmのステンレス板の一側に、
厚さ１mmのポリカーボネートを固着した積層板４
が、真空断熱板１の内層板として使用されてい
る。該積層板４は、前記外層板２と同様に一側が
開放した直方体状の筒体に形成されており、スペ
ーサ３を介設して前記外層板２内へ挿着すること
により、外寸厚さ10mmの真空断熱板１より成る弁
当箱本体が構成されている。
前記積層板４は、厚さ0.1mmのステンレス板を
直方体状に巻いて合せ目を半田付けした四角筒状
の一端に、プレス成型した深さ約５mmの四角型の
キヤツプを半田付でとり付けた直方体状の筒体内
へ、これよりやや小さ目に金型で成型したポリカ
ーボネート製の同形状の筒体の表面にエポキシ系
接着剤を塗布した後挿入し、接着剤を硬化せしめ
て製作されている。尚、前述の接着剤によらず、
前記ステンレス製の直方体状の筒体は外部から金
型で固定し、筒体内へポリエチレン等をブロー成
型法によつてステンレスと密着成型し、加熱して
溶着するようにしても良いことは勿論である。
又、本実施例にあつては、真空断熱板１の内層板
を全て前記ステンレスとポリカーボネイトとの積
層板４によつて形成しているが、弁当箱の開口部
５の近傍、即ちウレタン断熱材７が入つている部
分のみに前記積層板４を利用し、他の部分は厚さ
0.4〜0.5mm程度のステンレス板としても良い。
直方体状に巻いて合せ目を半田付けした四角筒状
の一端に、プレス成型した深さ約５mmの四角型の
キヤツプを半田付でとり付けた直方体状の筒体内
へ、これよりやや小さ目に金型で成型したポリカ
ーボネート製の同形状の筒体の表面にエポキシ系
接着剤を塗布した後挿入し、接着剤を硬化せしめ
て製作されている。尚、前述の接着剤によらず、
前記ステンレス製の直方体状の筒体は外部から金
型で固定し、筒体内へポリエチレン等をブロー成
型法によつてステンレスと密着成型し、加熱して
溶着するようにしても良いことは勿論である。
又、本実施例にあつては、真空断熱板１の内層板
を全て前記ステンレスとポリカーボネイトとの積
層板４によつて形成しているが、弁当箱の開口部
５の近傍、即ちウレタン断熱材７が入つている部
分のみに前記積層板４を利用し、他の部分は厚さ
0.4〜0.5mm程度のステンレス板としても良い。
６は、弁当箱本体内へ挿入する内箱であり、ポ
リカーボネイト等の有害物の析出のない合成樹脂
材でもつて形成されており、その一側には厚さ30
mmのウレタン断熱材７が固着されていて、弁当箱
本体の開口部５が閉塞される構成となつている。
８は内箱６の蓋体である。
リカーボネイト等の有害物の析出のない合成樹脂
材でもつて形成されており、その一側には厚さ30
mmのウレタン断熱材７が固着されていて、弁当箱
本体の開口部５が閉塞される構成となつている。
８は内箱６の蓋体である。
次に、本考案に係る頚部構造の断熱特性につい
て、前述した弁当箱を基にして説明する。
て、前述した弁当箱を基にして説明する。
先ず比較のために、第１図に示した弁当箱と全
く同一の構成で、唯だ内層板を0.4mmのステンレ
ス板で形成した真空断熱弁当箱の熱損支を示せ
ば、下記の通りになる。尚、下記の熱損失量Ｑ
は、計算値であるが、この値は実測値と略完全に
一致することが実証されている。
く同一の構成で、唯だ内層板を0.4mmのステンレ
ス板で形成した真空断熱弁当箱の熱損支を示せ
ば、下記の通りになる。尚、下記の熱損失量Ｑ
は、計算値であるが、この値は実測値と略完全に
一致することが実証されている。
全熱損失量Ｑ＝6.8kcal／Ｈ
内訳(a) 断熱スペーサ３からの伝熱損失
Q1＝2.1kcal／Ｈ
(b) ウレタン断熱材７からの伝熱損失
Q2＝0.1kcal／Ｈ
(c) 頚部Ａからの伝熱損失
Q3＝2.7kcal／Ｈ
(d) 輻射による熱損失
Q4＝1.5kcal／Ｈ
(e) 真空断熱の分子熱伝導
（真空度１×10-4Torr）
＝Q5無視可能
上記の結果からも明らかな様に、頚部Ａからの
伝熱損失Q3は全損失量Ｑの略40％を含めてお
り、この種真空断熱容器に於いては、当該損失
Q3の低減が最重要課題となつている。
伝熱損失Q3は全損失量Ｑの略40％を含めてお
り、この種真空断熱容器に於いては、当該損失
Q3の低減が最重要課題となつている。
一方、本考案に係る頚部構造を有する第１図の
如き真空断熱弁当箱に於いては、頚部Ａに於ける
伝熱損失Q3が略1/4（≒0.7kcal／Ｈ）に減少し、
その結果全熱損失量Ｑが4.8kcal／Ｈとなる。即
ち、熱損失量を略30％低減させることが可能とな
る。
如き真空断熱弁当箱に於いては、頚部Ａに於ける
伝熱損失Q3が略1/4（≒0.7kcal／Ｈ）に減少し、
その結果全熱損失量Ｑが4.8kcal／Ｈとなる。即
ち、熱損失量を略30％低減させることが可能とな
る。
前記ステンレス板４ａの厚みｔは、前述の如く
真空度の保持という面から、少くとも0.01mm以上
の厚さを必要とし、又、厚さｔが0.6mm以上にな
れば、この種の保温弁当箱に於いては、全体を発
泡ウレタンで保温する場合と断熱性能がほぼ同じ
になり、真空断熱にするメリツトが失なわれる。
真空度の保持という面から、少くとも0.01mm以上
の厚さを必要とし、又、厚さｔが0.6mm以上にな
れば、この種の保温弁当箱に於いては、全体を発
泡ウレタンで保温する場合と断熱性能がほぼ同じ
になり、真空断熱にするメリツトが失なわれる。
又、ステンレス板以外の金属でも、金属薄板４
ａとして使用可能であるが、熱伝導率がステンレ
ス板（14kcal／m.H.℃）の２倍近くにもなれ
ば、当該頚部構造とする利益が薄れるため、熱伝
導率が30kcal／m.H.℃以下の材質が望ましい。
ａとして使用可能であるが、熱伝導率がステンレ
ス板（14kcal／m.H.℃）の２倍近くにもなれ
ば、当該頚部構造とする利益が薄れるため、熱伝
導率が30kcal／m.H.℃以下の材質が望ましい。
第３図は本考案の第２実施例の要部を示すもの
であり、円筒状の全金属製魔法瓶に適用したもの
である。又第４図は頚部の部分拡大断面図であ
る。
であり、円筒状の全金属製魔法瓶に適用したもの
である。又第４図は頚部の部分拡大断面図であ
る。
図に於いて、９及び１０はステンレス製の内槽
と外槽である。当該断熱容器の頚部Ａは、予かじ
め0.1mm厚のステンレス板４ａを円筒状に加工形
成した筒体の内面に、厚さ２mmにガラス繊維とエ
ポキシ樹脂の所謂F.R.Pを積層成形した構造の積
層板４によつて構成されており、該積層板４の両
端部は、夫々内槽９と外槽１０の端部へハンダ付
けによつて固着されている。
と外槽である。当該断熱容器の頚部Ａは、予かじ
め0.1mm厚のステンレス板４ａを円筒状に加工形
成した筒体の内面に、厚さ２mmにガラス繊維とエ
ポキシ樹脂の所謂F.R.Pを積層成形した構造の積
層板４によつて構成されており、該積層板４の両
端部は、夫々内槽９と外槽１０の端部へハンダ付
けによつて固着されている。
前記F.R.P４ｂの熱伝導率は0.2kcal／m.H.℃
程度であつて極めて低く、その厚さをステンレス
板４ａの20倍（２mm）にしても伝熱損失は無視し
得る程度であり、当該F.R.P４ｂにより、容器頚
部Ａの機械的強度を所望の値に保持することが出
来る。又、F.R.Pに代え、他の低熱伝導率の合成
樹脂材の使用が可能であることは勿論である。
程度であつて極めて低く、その厚さをステンレス
板４ａの20倍（２mm）にしても伝熱損失は無視し
得る程度であり、当該F.R.P４ｂにより、容器頚
部Ａの機械的強度を所望の値に保持することが出
来る。又、F.R.Pに代え、他の低熱伝導率の合成
樹脂材の使用が可能であることは勿論である。
本考案は上述の通り、極めて簡単な構成にも拘
わらず、従来から金属真空断熱容器の最弱点であ
るとされていた容器頚部Ａに於ける熱損失を著し
く減少させることが出来る。
わらず、従来から金属真空断熱容器の最弱点であ
るとされていた容器頚部Ａに於ける熱損失を著し
く減少させることが出来る。
又、合成樹脂層によつて容器頚部の機械的強度
を保持することが出来、そのうえ金属薄板により
ガスの透過が完全に遮断されるため、真空度が経
時的に低下することもない。このように、本考案
は優れた実用的効用を有するものである。
を保持することが出来、そのうえ金属薄板により
ガスの透過が完全に遮断されるため、真空度が経
時的に低下することもない。このように、本考案
は優れた実用的効用を有するものである。
第１図は、本考案の第１実施例を示す縦断面図
であり、真空断熱弁当箱に本考案を適用したもの
である。第２図は、第１図Ｂ部の拡大断面図であ
る。第３図は、本考案の第２実施例を示す縦断面
図である。第４図は、第３図Ｃ部の拡大断面図で
ある。 Ａ……真空断熱容器の頚部、１……真空断熱
板、２……外層板、３……断熱スペーサ、４……
積層板、４ａ……金属薄板、４ｂ……合成樹脂
層、５……開口部、６……内箱、７……ウレタン
断熱材、８……内箱の蓋、９……内槽、１０……
外槽。
であり、真空断熱弁当箱に本考案を適用したもの
である。第２図は、第１図Ｂ部の拡大断面図であ
る。第３図は、本考案の第２実施例を示す縦断面
図である。第４図は、第３図Ｃ部の拡大断面図で
ある。 Ａ……真空断熱容器の頚部、１……真空断熱
板、２……外層板、３……断熱スペーサ、４……
積層板、４ａ……金属薄板、４ｂ……合成樹脂
層、５……開口部、６……内箱、７……ウレタン
断熱材、８……内箱の蓋、９……内槽、１０……
外槽。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 (1) 金属薄板４ａの一側に合成樹脂層４ｂを密着
して積層板４を形成し、該積層板４の金属薄板
４ａを真空側にして断熱容器の頚部Ａを構成す
ることを特徴とする真空断熱容器の頚部構造。 (2) 熱伝導率が30Kcal／m.H.℃以下であり、且
つ厚みｔが0.01mm〜0.6mmの金属薄板４ａを用
いる実用新案登録請求の範囲第１項に記載の真
空断熱容器の頚部構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16014780U JPS623087Y2 (ja) | 1980-11-07 | 1980-11-07 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16014780U JPS623087Y2 (ja) | 1980-11-07 | 1980-11-07 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5786977U JPS5786977U (ja) | 1982-05-28 |
| JPS623087Y2 true JPS623087Y2 (ja) | 1987-01-23 |
Family
ID=29519143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16014780U Expired JPS623087Y2 (ja) | 1980-11-07 | 1980-11-07 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS623087Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6515913B2 (ja) * | 2016-12-22 | 2019-05-22 | トヨタ自動車株式会社 | 真空断熱容器 |
-
1980
- 1980-11-07 JP JP16014780U patent/JPS623087Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5786977U (ja) | 1982-05-28 |
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