JPS6234003A - 窯炉容器の耐火物ライニングプロフイルの計測方法 - Google Patents
窯炉容器の耐火物ライニングプロフイルの計測方法Info
- Publication number
- JPS6234003A JPS6234003A JP17247485A JP17247485A JPS6234003A JP S6234003 A JPS6234003 A JP S6234003A JP 17247485 A JP17247485 A JP 17247485A JP 17247485 A JP17247485 A JP 17247485A JP S6234003 A JPS6234003 A JP S6234003A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- distance
- wall
- sensor head
- refractory wall
- coil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Measurement Of Length, Angles, Or The Like Using Electric Or Magnetic Means (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、導電性で連続的な平面あるいは曲面状の外
殻の内側に非導電性の耐火物を内張りした窯炉容器の耐
火物ライニングプロフィルの計測方法に関する。
殻の内側に非導電性の耐火物を内張りした窯炉容器の耐
火物ライニングプロフィルの計測方法に関する。
（従来の技術）
窯炉容器の耐火物壁の厚さを精度よく計測することは、
耐火物壁の補修整備にとって極めて重要である。すなわ
ち、耐火物壁の厚さを精度よく計測し、各部位の溶損量
に応じた補修を行うことにより容器全体の溶損バランス
が保たれ、耐火物を効率的に使用することが出来る。
耐火物壁の補修整備にとって極めて重要である。すなわ
ち、耐火物壁の厚さを精度よく計測し、各部位の溶損量
に応じた補修を行うことにより容器全体の溶損バランス
が保たれ、耐火物を効率的に使用することが出来る。
現在、耐火物壁の厚さを計測する方法として次のような
ものがある。（例えば特開昭５１−１４７５１０号公報
等） （１） レーザーやマイクロ波のような波を利用して
、これらの波が発生装置から出て耐火物壁で反射し、ま
た発生装置に戻ってくるまでの時間から耐火物壁と発生
装置の距離を求め、この距離の変化から溶損量及び耐火
物壁の厚さを算出する。
ものがある。（例えば特開昭５１−１４７５１０号公報
等） （１） レーザーやマイクロ波のような波を利用して
、これらの波が発生装置から出て耐火物壁で反射し、ま
た発生装置に戻ってくるまでの時間から耐火物壁と発生
装置の距離を求め、この距離の変化から溶損量及び耐火
物壁の厚さを算出する。
（２）容器のある特定の２点を指定し、この２点間にピ
アノ線等で基準線を設定し、この基準線と耐火物壁の距
離を物差し等で測定して耐火物壁の溶損量及び厚さを算
出する。
アノ線等で基準線を設定し、この基準線と耐火物壁の距
離を物差し等で測定して耐火物壁の溶損量及び厚さを算
出する。
以上（１１、（２＋に共通する問題点としてまず鉄皮の
変形による誤差があげられる。例えば取鍋について第１
０図に示すごとく変形したならば、Ｏａ方向では、耐火
物壁の厚さは見掛は上薄くなり、まだｏｂ力方向は厚く
なる。また、（１） 、 （２）の方法では基準点（又
は線）と耐火物壁の距離を計測することにより、耐火物
の溶損量を求め、残存寸法を算出している。従っである
部位において最初に計測したときの距離がわからなけれ
ば、最初から今回計測する時までの溶損量が求められず
、残存寸法も算出することができない。ゆえに、これら
の方法では層側部位が最初に計測した点に限られること
になり、耐火物壁の厚さを広範囲に知ることが困難とな
る。
変形による誤差があげられる。例えば取鍋について第１
０図に示すごとく変形したならば、Ｏａ方向では、耐火
物壁の厚さは見掛は上薄くなり、まだｏｂ力方向は厚く
なる。また、（１） 、 （２）の方法では基準点（又
は線）と耐火物壁の距離を計測することにより、耐火物
の溶損量を求め、残存寸法を算出している。従っである
部位において最初に計測したときの距離がわからなけれ
ば、最初から今回計測する時までの溶損量が求められず
、残存寸法も算出することができない。ゆえに、これら
の方法では層側部位が最初に計測した点に限られること
になり、耐火物壁の厚さを広範囲に知ることが困難とな
る。
従って、正確で広範囲な耐火物壁の厚さの情報に基づい
た補修が出来なくなり最悪の場合、湯洩れ事故を引き起
こすことも考えられる。
た補修が出来なくなり最悪の場合、湯洩れ事故を引き起
こすことも考えられる。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明の目的は、＠記従来の計測方法のような欠点がな
く、耐火物壁の厚さを正確に計測する方法を提供しよう
とするものである。
く、耐火物壁の厚さを正確に計測する方法を提供しよう
とするものである。
（問題を解決するための手段）
本発明の耐火物壁厚さ計測方法は、非磁性体の導線を巻
設し、かつ鉄皮の法線を対称軸として対称に間隔をおい
て設置〆された２個１対のコイル（以下これをセンサー
ヘッドと呼ぶ）、該対称軸が常に鉄皮と垂直になるよう
にセンサーヘッドを移動させる機構、センサーヘッドが
移動中、あるいは特定の計測点上で停止してセンサーヘ
ッドと耐火物壁の距離を計測する機構、各計測点におい
てセンサーヘラドル鉄皮間距離をコイルの誘起電圧から
求め、更にセンサーヘッド−鉄皮間距離とセンサーヘラ
ドル耐火物壁間距離の差から耐火物壁の厚さを求める演
算機能、及び全測定点における耐火物壁の厚さを表示す
る表示機能とからなっている。
設し、かつ鉄皮の法線を対称軸として対称に間隔をおい
て設置〆された２個１対のコイル（以下これをセンサー
ヘッドと呼ぶ）、該対称軸が常に鉄皮と垂直になるよう
にセンサーヘッドを移動させる機構、センサーヘッドが
移動中、あるいは特定の計測点上で停止してセンサーヘ
ッドと耐火物壁の距離を計測する機構、各計測点におい
てセンサーヘラドル鉄皮間距離をコイルの誘起電圧から
求め、更にセンサーヘッド−鉄皮間距離とセンサーヘラ
ドル耐火物壁間距離の差から耐火物壁の厚さを求める演
算機能、及び全測定点における耐火物壁の厚さを表示す
る表示機能とからなっている。
（作用）
上記のセンサーヘッドをその対称軸が常に鉄皮と垂直に
なるように耐火物壁土を移動させる。センサーヘッドは
２個のコイルすなわち送波コイルと受波コイルから成る
。まず、送波コイルに高同波電流を流して高周波磁界を
発生させる。以下でこれを１次磁界と呼ぶ。１次磁界内
に鉄皮のような導電体が近接すると電磁誘導により渦電
流が流れ、更に２次磁界が形成される。１次及び２次磁
界の合成磁界により受波コイルに誘起電圧が発生する。
なるように耐火物壁土を移動させる。センサーヘッドは
２個のコイルすなわち送波コイルと受波コイルから成る
。まず、送波コイルに高同波電流を流して高周波磁界を
発生させる。以下でこれを１次磁界と呼ぶ。１次磁界内
に鉄皮のような導電体が近接すると電磁誘導により渦電
流が流れ、更に２次磁界が形成される。１次及び２次磁
界の合成磁界により受波コイルに誘起電圧が発生する。
この誘起電圧の大きさは、センサーヘラドル鉄皮間距離
によって変化する。従って両者の関係を検量線として予
め求めておくことにより誘起電圧からセンサーヘラドル
鉄皮間距離を知ることが出来る。また同時にセンサーヘ
ッドが移動中あるいは特定の計測点上で停止してセンサ
ーヘラドル耐火物壁間距離を計測する。センサーヘラド
ル鉄皮間距離とセンサーヘラドル耐火物壁間距離の差か
ら耐火物壁の厚さを自動的に演算し、プリンターあるい
はプロッター上に表示する〇（実施例） 以下本発明を実施するだめの装置例と共に説明する。
によって変化する。従って両者の関係を検量線として予
め求めておくことにより誘起電圧からセンサーヘラドル
鉄皮間距離を知ることが出来る。また同時にセンサーヘ
ッドが移動中あるいは特定の計測点上で停止してセンサ
ーヘラドル耐火物壁間距離を計測する。センサーヘラド
ル鉄皮間距離とセンサーヘラドル耐火物壁間距離の差か
ら耐火物壁の厚さを自動的に演算し、プリンターあるい
はプロッター上に表示する〇（実施例） 以下本発明を実施するだめの装置例と共に説明する。
第１図は本発明を取鍋において実施した場合を示す。第
１図において、１はセンサーヘッド、２はアーム、３は
アーム２を介してセンサーヘッド１を上下前後に動かし
、かつセンサーヘッド１をアーム２を回転軸として回転
させる駆動装置である。この駆動装［３はアーム２を上
下及び回転させ、また旋回バー４上を移動する。旋１ｃ
！Ｊバー４は取鍋の縁に置いたレール５上を車輪６を介
して４動し、旋回運動する。この旋回運動によってセン
サーヘッド１は取鍋内を日間カ向に移動することができ
る。なお車輪６は旋回バー４内に取付けられたモーター
（図中省略）によって回転する。レール５は高さ調節脚
７によって水平に保たれる。
１図において、１はセンサーヘッド、２はアーム、３は
アーム２を介してセンサーヘッド１を上下前後に動かし
、かつセンサーヘッド１をアーム２を回転軸として回転
させる駆動装置である。この駆動装［３はアーム２を上
下及び回転させ、また旋回バー４上を移動する。旋１ｃ
！Ｊバー４は取鍋の縁に置いたレール５上を車輪６を介
して４動し、旋回運動する。この旋回運動によってセン
サーヘッド１は取鍋内を日間カ向に移動することができ
る。なお車輪６は旋回バー４内に取付けられたモーター
（図中省略）によって回転する。レール５は高さ調節脚
７によって水平に保たれる。
８は送波用ケーブル９ａを介してセンサーヘッド１の送
波コイルに高周波電流を供給するだめの砧周波電源であ
る。また受波コイルに発生した誘、起電圧は受波用ケー
ブル９ｂを介して取り出され、高Ｗ！Ｊ波増幅器１０及
び検波器１１を通って信号処理器１２でセンサーヘラド
ル鉄皮開路ｆｉｒ！ Ｈに変換される。
波コイルに高周波電流を供給するだめの砧周波電源であ
る。また受波コイルに発生した誘、起電圧は受波用ケー
ブル９ｂを介して取り出され、高Ｗ！Ｊ波増幅器１０及
び検波器１１を通って信号処理器１２でセンサーヘラド
ル鉄皮開路ｆｉｒ！ Ｈに変換される。
またセンサーヘラドル耐火物壁間距離りも別の手段によ
って求められ、Ｈ−ｈの信号処理により、各計測点にお
ける耐火物壁の厚さが求められる。
って求められ、Ｈ−ｈの信号処理により、各計測点にお
ける耐火物壁の厚さが求められる。
計測点は、アーム２の上下移動量及び旋回ノ（−４の旋
回角度を検出し、同じく信号処理によってその位置が決
定される。計測点及びその位置における耐火物壁の厚さ
は表示器１３により表示される。
回角度を検出し、同じく信号処理によってその位置が決
定される。計測点及びその位置における耐火物壁の厚さ
は表示器１３により表示される。
センサーヘッド方向設定装＃１４については後述する。
耐火物壁１５を構成する耐火物はアルミナ、シリ′力な
どのような非導電性固体であり具体的には電気抵抗をρ
（μΩ論）とするとノｎρ〉１４のものである。
どのような非導電性固体であり具体的には電気抵抗をρ
（μΩ論）とするとノｎρ〉１４のものである。
センサーヘラドル耐火物壁間距離りの計測例を次に述べ
る。
る。
第２図は、計測点上でセンサーヘッドが一時停止してセ
ンサーヘラドル耐火物壁間距離りを計測すする方法を示
す説明図である。計測点上でセンサーヘッドは周方向又
は高さ方向の移動を一時停止踵距離設定棒１７の先端が
耐火物壁１５に当たるまで耐火物壁１５に接近する。そ
して距離設定棒１７の先端が耐火物壁１５に当だってい
る状態でセンサーヘッド１の受波コイルに発生した誘起
電圧よりセンサーヘラドル鉄皮間距離を求める。また距
離設定棒１７は先端が耐火物壁１５に当っている状態で
その長さが常に一定値りに保たれている。従ってセンサ
ーヘラドル鉄皮間距離から一定値りを差し引くことによ
り、耐火物壁１５の厚さを求めることができる。
ンサーヘラドル耐火物壁間距離りを計測すする方法を示
す説明図である。計測点上でセンサーヘッドは周方向又
は高さ方向の移動を一時停止踵距離設定棒１７の先端が
耐火物壁１５に当たるまで耐火物壁１５に接近する。そ
して距離設定棒１７の先端が耐火物壁１５に当だってい
る状態でセンサーヘッド１の受波コイルに発生した誘起
電圧よりセンサーヘラドル鉄皮間距離を求める。また距
離設定棒１７は先端が耐火物壁１５に当っている状態で
その長さが常に一定値りに保たれている。従ってセンサ
ーヘラドル鉄皮間距離から一定値りを差し引くことによ
り、耐火物壁１５の厚さを求めることができる。
第３図は、計測点上でセンサーヘッド１が一時停止して
センサーヘラドル耐火物壁間距離りを測定する方法を示
す他の説明図である。距離設定棒１７はセンサーヘッド
１の長手方向に複数個配置され、センサーヘッド１との
間はばね１８によってつながっている。この状態でセン
サーヘッド１を！耐火物壁１５に近接きせると、距離設
定棒１７の先端が耐火物壁１５に当たり、次々とばね１
８が縮み、力が発生する。この力をすべてのばね１８に
ついて監視し、最後の距離設定棒１７に接続されたばね
１８が縮んだときにセンサーヘッド１の移動を止める。
センサーヘラドル耐火物壁間距離りを測定する方法を示
す他の説明図である。距離設定棒１７はセンサーヘッド
１の長手方向に複数個配置され、センサーヘッド１との
間はばね１８によってつながっている。この状態でセン
サーヘッド１を！耐火物壁１５に近接きせると、距離設
定棒１７の先端が耐火物壁１５に当たり、次々とばね１
８が縮み、力が発生する。この力をすべてのばね１８に
ついて監視し、最後の距離設定棒１７に接続されたばね
１８が縮んだときにセンサーヘッド１の移動を止める。
この時全てのばね１８は縮んだ状態になっており、従っ
て力が発生している。この力を数値的に検出し、フック
の法則からはね１８の長さ！を求めることができる。最
大ばね１８の長さを！ｍａｘ距離設定棒１７の長さをｔ
とするとｔ＋ Ａｍａｘが長さＬの区間で最溶損部位に
おけるセンサーヘラドル耐火物壁間距離に最も近い値と
なる。センサーヘラドル鉄皮間距離を求める方法は第１
図を説明したときと同じである。従ってセンサーヘラド
ル鉄皮間距離からｔ十ノｍａｘを引いた値が最溶損部位
の厚さに最も近い値となる。最溶損部位の厚さを一層正
確に測定するためには、距離設定ｔｌ１７の数をふやし
、距離設定棒１７間の間隔をせまくすればよい。
て力が発生している。この力を数値的に検出し、フック
の法則からはね１８の長さ！を求めることができる。最
大ばね１８の長さを！ｍａｘ距離設定棒１７の長さをｔ
とするとｔ＋ Ａｍａｘが長さＬの区間で最溶損部位に
おけるセンサーヘラドル耐火物壁間距離に最も近い値と
なる。センサーヘラドル鉄皮間距離を求める方法は第１
図を説明したときと同じである。従ってセンサーヘラド
ル鉄皮間距離からｔ十ノｍａｘを引いた値が最溶損部位
の厚さに最も近い値となる。最溶損部位の厚さを一層正
確に測定するためには、距離設定ｔｌ１７の数をふやし
、距離設定棒１７間の間隔をせまくすればよい。
第４図は、センサーヘッド１が移動しながら、同時にセ
ンサーヘラドル耐火物壁間距離りを測定する方法を示す
説明図である。距離設定棒１７はセンサーヘッド１の中
央部に取付けられ、第３図と同じくばね１８が接続され
ている。このばね１８は、やはり第３図と同じく縮んだ
ときにその力を検出する装置が取付けられている。また
、距離設定棒１７の先端には、車輪１９が取付けられて
いる。この車輪１９により、距離設定棒１７の先端が耐
火物壁１５に接したままの状態で移動が可能となる。こ
の状態では、ばね１８は縮み力が発生する。この力を数
値的に検出して、フックの法則により、ばね１８の長き
ノを求める。そして距離設定棒１７の長さをｔとすると
ｔ＋１が求めるｈとなる。
ンサーヘラドル耐火物壁間距離りを測定する方法を示す
説明図である。距離設定棒１７はセンサーヘッド１の中
央部に取付けられ、第３図と同じくばね１８が接続され
ている。このばね１８は、やはり第３図と同じく縮んだ
ときにその力を検出する装置が取付けられている。また
、距離設定棒１７の先端には、車輪１９が取付けられて
いる。この車輪１９により、距離設定棒１７の先端が耐
火物壁１５に接したままの状態で移動が可能となる。こ
の状態では、ばね１８は縮み力が発生する。この力を数
値的に検出して、フックの法則により、ばね１８の長き
ノを求める。そして距離設定棒１７の長さをｔとすると
ｔ＋１が求めるｈとなる。
傾５図は、センサーヘッド１が移動しながら、同時にセ
ンサーヘラドル耐火物壁間距離りを測定する方法を示す
他の説明図である。センサーヘッド１の中央部には２本
の導波管２０ 、２１が取付けられており、一方から音
波又は電磁波を出し、Ｉ耐火物壁１５上で反射したこれ
らの波が他方へもどるようになっている。ｈはこれらの
波が出てからもどるまでの時間を計測することにより求
められる。
ンサーヘラドル耐火物壁間距離りを測定する方法を示す
他の説明図である。センサーヘッド１の中央部には２本
の導波管２０ 、２１が取付けられており、一方から音
波又は電磁波を出し、Ｉ耐火物壁１５上で反射したこれ
らの波が他方へもどるようになっている。ｈはこれらの
波が出てからもどるまでの時間を計測することにより求
められる。
次にセンサーヘッド１の対称軸が鉄皮の法線と一致する
ようにセンサーヘッド１を移動させる方法を述べる。
ようにセンサーヘッド１を移動させる方法を述べる。
第６図は取鍋耐火物壁１５厚さの計測状況を上から見た
ものであるが、この図に示すように、センサーヘッド１
の対称軸が鉄皮の法線と一致していないと検量線用デー
タを取ったときと比較して磁界の状態が変化し、誤差要
因となる。従って、センサーヘッド１の対称軸２２は測
定時に鉄皮の法線２３と一致させる必要がある。一般に
取鍋の場合、第７図（ａ）のように縦断面内での変形は
少ないが、第７図（ｂ）のように横断面内での変形はし
ばしば起こっている。従って、センサーヘッド１を移動
させる場合、この横断面内での変形に追従して、センサ
ーヘッド１の対称軸２２と鉄皮の法＠２３が一致する′
ようにしなければならない。第８図にその具体例を示す
。１４ ａは方向設定棒でらシ、これはセンサーヘッド
１の対称軸２２と方向が常に一致するようになっている
。１だ、方向設定棒１４ ａは導電性でその片端は、回
転盤１４ｂの上面に常に接触している。回転盤１４ｂは
非導電体であるが、回転盤１４ ｂの上面にある幅の狭
い直線上の帯部１４ ｃと回転軸１４ ｄは導電体であ
る。帯部１４ ｃと回転軸１４ ｄは電気的につながっ
ており、また帯部１４ ｃは１回転するたびに方向設定
棒１４ ａの一端と接触し、このとき−瞬帯部１４ ｃ
から方向設定棒１４ ａに電流が流れるようになってい
る。第９図（ａ）は、測定前の状態を真上から見た図で
あり、このとき、帯部１４ｃ。
ものであるが、この図に示すように、センサーヘッド１
の対称軸が鉄皮の法線と一致していないと検量線用デー
タを取ったときと比較して磁界の状態が変化し、誤差要
因となる。従って、センサーヘッド１の対称軸２２は測
定時に鉄皮の法線２３と一致させる必要がある。一般に
取鍋の場合、第７図（ａ）のように縦断面内での変形は
少ないが、第７図（ｂ）のように横断面内での変形はし
ばしば起こっている。従って、センサーヘッド１を移動
させる場合、この横断面内での変形に追従して、センサ
ーヘッド１の対称軸２２と鉄皮の法＠２３が一致する′
ようにしなければならない。第８図にその具体例を示す
。１４ ａは方向設定棒でらシ、これはセンサーヘッド
１の対称軸２２と方向が常に一致するようになっている
。１だ、方向設定棒１４ ａは導電性でその片端は、回
転盤１４ｂの上面に常に接触している。回転盤１４ｂは
非導電体であるが、回転盤１４ ｂの上面にある幅の狭
い直線上の帯部１４ ｃと回転軸１４ ｄは導電体であ
る。帯部１４ ｃと回転軸１４ ｄは電気的につながっ
ており、また帯部１４ ｃは１回転するたびに方向設定
棒１４ ａの一端と接触し、このとき−瞬帯部１４ ｃ
から方向設定棒１４ ａに電流が流れるようになってい
る。第９図（ａ）は、測定前の状態を真上から見た図で
あり、このとき、帯部１４ｃ。
方向設定棒１４ａ及び鉄皮の法線の三者が同一の方向に
あるように調整する。この状態から、測定を開始して、
定速でセンサーヘッド１が移動するならば回転盤１４ｂ
の回転速度も一定であり、帯部１４ｃは同じ時間ヤ常に
もとの位置にもどってくる。従って第９図（ｂ）のよう
に方向設定棒が（ａ）の位置からずれていれば、帯部１
４ ｃが第１０図（ａ）の位置にくる時間と帯部１４
ｃが方向設定棒１４ ａと接触して電流が流れる時間と
の間にはずれが生じる。この時間的ずれを検知し、これ
がゼロになるように方向設定棒１４ ａの向きを修正す
ることにより、センサーヘッド１の対称軸２２が鉄皮の
法線２３と一致するようにセンサーヘッド１を移動させ
ることが出来る。
あるように調整する。この状態から、測定を開始して、
定速でセンサーヘッド１が移動するならば回転盤１４ｂ
の回転速度も一定であり、帯部１４ｃは同じ時間ヤ常に
もとの位置にもどってくる。従って第９図（ｂ）のよう
に方向設定棒が（ａ）の位置からずれていれば、帯部１
４ ｃが第１０図（ａ）の位置にくる時間と帯部１４
ｃが方向設定棒１４ ａと接触して電流が流れる時間と
の間にはずれが生じる。この時間的ずれを検知し、これ
がゼロになるように方向設定棒１４ ａの向きを修正す
ることにより、センサーヘッド１の対称軸２２が鉄皮の
法線２３と一致するようにセンサーヘッド１を移動させ
ることが出来る。
なお回転軸の下端には車輪１４ ｅがと９つけられてお
り、該車輪１４ ｅが常に取鍋側面上を転がるように回
転軸固定台１４ ｆが回転軸を保持している。
り、該車輪１４ ｅが常に取鍋側面上を転がるように回
転軸固定台１４ ｆが回転軸を保持している。
（発明の効果）
本発明においては、鉄皮変形の影響を受けずに、窯炉容
器内の任意の位置について耐火物壁の厚さを測定するこ
とができる。
器内の任意の位置について耐火物壁の厚さを測定するこ
とができる。
従って、高い精度で広範囲にわたって、ライニングプロ
フィルを求めることが出来るので、各部位の溶損バラン
スが保たれるような、効果的な補修が可能となる。この
ことにより、一部の耐火物壁が寿命を律速することなく
、各部位が溶損限界となるまで窯炉容器を使用すること
が可能となり、寿命延長と原単位低減が達成される。
フィルを求めることが出来るので、各部位の溶損バラン
スが保たれるような、効果的な補修が可能となる。この
ことにより、一部の耐火物壁が寿命を律速することなく
、各部位が溶損限界となるまで窯炉容器を使用すること
が可能となり、寿命延長と原単位低減が達成される。
第１図は本発明を実施するだめの計測装置の断面説明図
、第２図はセンサーヘッド−耐人物壁間距離設定方法を
示す断面説明図、第３図はセンサーヘラドル耐火物壁間
距離設定方法を示す他の例を示す説明図、第４図及び第
５図は更にその他の例を示す説明図、第６図はセンサー
ヘッドの対称軸が鉄皮の法線と一致していない状態を示
す説明図、第７図（ａ） 、 （ｂ）は鉄皮の変形状況
を示す断面説明図、第８図はセンサーヘッドの対称４１
ｊ１と鉄皮の法線が一致するように、センサーヘラドラ
移動させるセンサーヘッド方向設定装置の斜視説明図、
第９図（ａ）は測定前に方向設定棒及び帯部が鉄皮法線
と一致している状態を示す説明図、第９図（ｂ）は方向
設定棒が鉄皮法線と一致していない状態を示す説明図、
第１０図は取鍋鉄皮の変形前後の形状例を示す説明図で
ある。 ｌはセンサーヘッド、２はアーム、３は駆動装置、４は
旋回バー、５はレール、６は車輪、７は高さ調節脚、８
は高周波電源、９ａは送波用ケーブル、９ｂは受波用ケ
ーブル、１０は高周波増幅器、１１は検波器、１２は信
号処理器、１３は表示器、１４はセンサーヘッド方向設
定装置、１４ ａは方向設定棒、１４ｂは回転盤、１４
ｃは帯部、１４ ｄは回転軸、１４ ｅは車輪、１４
ｆは回転軸固定台、１５は耐火物壁、１６は取鍋鉄皮
、１７は距離設定棒、１８はばね、１９は車輪、２０
、２１は導波管、２２はセンサーヘッドの対称軸、２３
は鉄皮の法線。 特許 出 願人 新日本製鉄株式会社 ヤ孝圀 ヤｅ）図
、第２図はセンサーヘッド−耐人物壁間距離設定方法を
示す断面説明図、第３図はセンサーヘラドル耐火物壁間
距離設定方法を示す他の例を示す説明図、第４図及び第
５図は更にその他の例を示す説明図、第６図はセンサー
ヘッドの対称軸が鉄皮の法線と一致していない状態を示
す説明図、第７図（ａ） 、 （ｂ）は鉄皮の変形状況
を示す断面説明図、第８図はセンサーヘッドの対称４１
ｊ１と鉄皮の法線が一致するように、センサーヘラドラ
移動させるセンサーヘッド方向設定装置の斜視説明図、
第９図（ａ）は測定前に方向設定棒及び帯部が鉄皮法線
と一致している状態を示す説明図、第９図（ｂ）は方向
設定棒が鉄皮法線と一致していない状態を示す説明図、
第１０図は取鍋鉄皮の変形前後の形状例を示す説明図で
ある。 ｌはセンサーヘッド、２はアーム、３は駆動装置、４は
旋回バー、５はレール、６は車輪、７は高さ調節脚、８
は高周波電源、９ａは送波用ケーブル、９ｂは受波用ケ
ーブル、１０は高周波増幅器、１１は検波器、１２は信
号処理器、１３は表示器、１４はセンサーヘッド方向設
定装置、１４ ａは方向設定棒、１４ｂは回転盤、１４
ｃは帯部、１４ ｄは回転軸、１４ ｅは車輪、１４
ｆは回転軸固定台、１５は耐火物壁、１６は取鍋鉄皮
、１７は距離設定棒、１８はばね、１９は車輪、２０
、２１は導波管、２２はセンサーヘッドの対称軸、２３
は鉄皮の法線。 特許 出 願人 新日本製鉄株式会社 ヤ孝圀 ヤｅ）図
Claims (1)
- 導電性で連続的な平面あるいは曲面状の外殻の内側に非
導電性の固体を内張りした壁の内面に非磁性体の導線を
巻設したコイルを２個１対として、該２個のコイルを間
隔をおいて、かつ外殻の法線を対称軸として対称に設置
し、一方のコイルに交流電圧を印加したときの他方のコ
イルの誘起電圧から壁の厚さを求める際に、２個のコイ
ルの対称軸が常に外殻と垂直になるように移動し、移動
中あるいは特定の計測点上で停止してコイルと壁の距離
を計測し、次にコイルの誘起電圧より得られるコイルと
外殻間の距離からコイルと壁の距離を差し引いて壁の厚
さを求めることを特徴とする窯炉容器の耐火物ライニン
グプロフィルの計測方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17247485A JPS6234003A (ja) | 1985-08-07 | 1985-08-07 | 窯炉容器の耐火物ライニングプロフイルの計測方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17247485A JPS6234003A (ja) | 1985-08-07 | 1985-08-07 | 窯炉容器の耐火物ライニングプロフイルの計測方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6234003A true JPS6234003A (ja) | 1987-02-14 |
Family
ID=15942655
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17247485A Pending JPS6234003A (ja) | 1985-08-07 | 1985-08-07 | 窯炉容器の耐火物ライニングプロフイルの計測方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6234003A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0225687A (ja) * | 1988-07-13 | 1990-01-29 | Nippon Steel Corp | 溶融金属用内張容器の補修方法 |
| JPH06160074A (ja) * | 1992-11-19 | 1994-06-07 | Nippon Steel Corp | 高温溶融物体容器プロフィル測定装置 |
| US5523685A (en) * | 1992-02-07 | 1996-06-04 | Nippon Steel Corporation | Method and apparatus for detecting penetrant metal and measuring thickness of refractory lining |
| JP2012181164A (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-20 | Kobe Steel Ltd | 耐火物残厚評価方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56158906A (en) * | 1980-05-13 | 1981-12-08 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Measuring device for thickness |
| JPS5983005A (ja) * | 1982-11-04 | 1984-05-14 | Nippon Steel Corp | 窯炉容器の耐火物壁厚さ測定方法 |
-
1985
- 1985-08-07 JP JP17247485A patent/JPS6234003A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56158906A (en) * | 1980-05-13 | 1981-12-08 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Measuring device for thickness |
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| JPH06160074A (ja) * | 1992-11-19 | 1994-06-07 | Nippon Steel Corp | 高温溶融物体容器プロフィル測定装置 |
| JP2012181164A (ja) * | 2011-03-03 | 2012-09-20 | Kobe Steel Ltd | 耐火物残厚評価方法 |
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