JPS6234425Y2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6234425Y2 JPS6234425Y2 JP1980048161U JP4816180U JPS6234425Y2 JP S6234425 Y2 JPS6234425 Y2 JP S6234425Y2 JP 1980048161 U JP1980048161 U JP 1980048161U JP 4816180 U JP4816180 U JP 4816180U JP S6234425 Y2 JPS6234425 Y2 JP S6234425Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- bobbin
- flange
- transformer
- cavity
- primary
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/28—Coils; Windings; Conductive connections
- H01F27/30—Fastening or clamping coils, windings, or parts thereof together; Fastening or mounting coils or windings on core, casing, or other support
- H01F27/306—Fastening or mounting coils or windings on core, casing or other support
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Insulating Of Coils (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
本考案は変成器用ボビンの構造に係り、更に詳
述すればIEC，CEE，VDE，BSI等の国際的な安
全規格に合致し且つ容積率の良い変成器用ボビン
に関する。
述すればIEC，CEE，VDE，BSI等の国際的な安
全規格に合致し且つ容積率の良い変成器用ボビン
に関する。
従来上記の規格に合致した変成器を製造せんと
する場合には多くの工数を必要とし、結果的に高
価な変成器となつていた。すなわち、上記規格で
要求される沿面距離、離間距離、高絶縁耐圧を満
足させるために、従来のテープ巻絶縁法ではかな
り厚いテープ層を必要としたので、変成器の外形
が大きくなり、且つ無駄な製造工数を費やしてい
た。ここで前記の沿面距離とは、２つの巻線間又
はリード線間における中間表面に沿つた最短の距
離であり、そして離間距離とは、上記中間表面の
沿面と空隙又は両方の組み合せによる最短距離で
ある。
する場合には多くの工数を必要とし、結果的に高
価な変成器となつていた。すなわち、上記規格で
要求される沿面距離、離間距離、高絶縁耐圧を満
足させるために、従来のテープ巻絶縁法ではかな
り厚いテープ層を必要としたので、変成器の外形
が大きくなり、且つ無駄な製造工数を費やしてい
た。ここで前記の沿面距離とは、２つの巻線間又
はリード線間における中間表面に沿つた最短の距
離であり、そして離間距離とは、上記中間表面の
沿面と空隙又は両方の組み合せによる最短距離で
ある。
次の従来方法は、要求された最小限度の沿面距
離、離間距離及び高絶縁耐圧を得るためにボビン
とシールドを用い、そして遮断用のシールド壁を
介して直線上に配置されていた。かかる構成の変
成器は各素子が直線上に配列されているため、多
くの鉄心が必要となり、その結果重く且つかさば
る。その上、各素子の直線状の配列は、漏れ磁束
が多いために効率の悪い変成器となつていた。
離、離間距離及び高絶縁耐圧を得るためにボビン
とシールドを用い、そして遮断用のシールド壁を
介して直線上に配置されていた。かかる構成の変
成器は各素子が直線上に配列されているため、多
くの鉄心が必要となり、その結果重く且つかさば
る。その上、各素子の直線状の配列は、漏れ磁束
が多いために効率の悪い変成器となつていた。
上記IEC，CEE，VDE，BSI等の規格に合致す
るような絶縁用小形変成器を設計する場合、漏れ
磁束が少なくて高効率で且つ製造工数の少ないこ
とが要望されていた。本考案はかかる要望に応え
た変成器用ボビンを提供せんとするものである。
るような絶縁用小形変成器を設計する場合、漏れ
磁束が少なくて高効率で且つ製造工数の少ないこ
とが要望されていた。本考案はかかる要望に応え
た変成器用ボビンを提供せんとするものである。
本考案の一実施例によれば単一の二次側ボビン
と２個の一次側ボビンで構成される。そして二次
側ボビンにおける両側の段付フランジの外部表面
間及び開口部の中央内側に設けた絶縁障壁によ
り、一次巻線間で必要な沿面距離や、離間距離や
高絶縁耐圧が得られる。その上、一次巻線におけ
るリード線の間隔は各一次ボビンの外側フランジ
に設けられた穴によつて維持される。又、変成器
として組み立てるときは、２つの一次側ボビンを
それぞれ、二次側ボビンの両側開口部から内方へ
挿入する。
と２個の一次側ボビンで構成される。そして二次
側ボビンにおける両側の段付フランジの外部表面
間及び開口部の中央内側に設けた絶縁障壁によ
り、一次巻線間で必要な沿面距離や、離間距離や
高絶縁耐圧が得られる。その上、一次巻線におけ
るリード線の間隔は各一次ボビンの外側フランジ
に設けられた穴によつて維持される。又、変成器
として組み立てるときは、２つの一次側ボビンを
それぞれ、二次側ボビンの両側開口部から内方へ
挿入する。
第４ａ図は従来の変成器ボビンの構成を示す組
立斜視図である。これはIEC，CEE，BSI，VDE
規格に合致させるために６個の素子から構成され
ている。すなわち、鉄心シールド素子５１、２個
の一次ボビン素子５３、二次ボビン素子５５、２
個の一次と二次間シールド素子５７である。各ボ
ビンにそれぞれの巻線を施した後、各ボビン５３
と５５及びシールド素子５７は、お互いに隣接し
て同一軸上に配列される。そして鉄心シールド５
１は全てのボビンとシールド素子５３〜５７を包
んで組み立てた後、鉄心が開口部５９に挿入され
る。又、一次側や二次側の各リード線は、組立て
た変成器の両側における一次側ボビン５３の外側
フランジに設けた中継端子６１に装着される。
立斜視図である。これはIEC，CEE，BSI，VDE
規格に合致させるために６個の素子から構成され
ている。すなわち、鉄心シールド素子５１、２個
の一次ボビン素子５３、二次ボビン素子５５、２
個の一次と二次間シールド素子５７である。各ボ
ビンにそれぞれの巻線を施した後、各ボビン５３
と５５及びシールド素子５７は、お互いに隣接し
て同一軸上に配列される。そして鉄心シールド５
１は全てのボビンとシールド素子５３〜５７を包
んで組み立てた後、鉄心が開口部５９に挿入され
る。又、一次側や二次側の各リード線は、組立て
た変成器の両側における一次側ボビン５３の外側
フランジに設けた中継端子６１に装着される。
上記の従来技術によるボビンで構成される沿面
距離と離間距離は、一次ボビン５３と二次ボビン
５５の各片側フランジに隣接するシールド素子５
７及びそれの絶縁障壁部６３によつて達成され
る。又、各ボビン素子やシールド素子は各巻線間
の絶縁耐圧にも必要である。そしてこの絶縁は適
切な材料（例えばプラスチツク）を選択して各素
子を製造することにより達成される。
距離と離間距離は、一次ボビン５３と二次ボビン
５５の各片側フランジに隣接するシールド素子５
７及びそれの絶縁障壁部６３によつて達成され
る。又、各ボビン素子やシールド素子は各巻線間
の絶縁耐圧にも必要である。そしてこの絶縁は適
切な材料（例えばプラスチツク）を選択して各素
子を製造することにより達成される。
上記構成の変成器は規格に合致するけれども、
効率が低下し、且つ非常にかさばる。又、各素子
の直線状配列は、各巻線間の磁気結合を減少せし
め、その結果磁束の漏洩率が多い。すなわち変成
器としては低効率になつてしまう。
効率が低下し、且つ非常にかさばる。又、各素子
の直線状配列は、各巻線間の磁気結合を減少せし
め、その結果磁束の漏洩率が多い。すなわち変成
器としては低効率になつてしまう。
第４ｂ図は第４ａ図に示した変成器の側断面図
である。この図から明らかなように、一次ボビン
５３と二次ボビン５５にそれぞれ巻線を施したと
きの一次、二次間の最小の沿面距離や離間距離
は、両側共に、一次と二次間のシールド素子５７
における障壁部６３の高さの２倍と該障壁部６３
の厚さと、二次ボビン５５のフランジ６７の厚さ
を加えたものである。なお、変成器のリード線間
の最小の沿面距離や離間距離は、一次ボビン５３
の外側フランジに取り付けた中間端子６１の間隔
で定まる。
である。この図から明らかなように、一次ボビン
５３と二次ボビン５５にそれぞれ巻線を施したと
きの一次、二次間の最小の沿面距離や離間距離
は、両側共に、一次と二次間のシールド素子５７
における障壁部６３の高さの２倍と該障壁部６３
の厚さと、二次ボビン５５のフランジ６７の厚さ
を加えたものである。なお、変成器のリード線間
の最小の沿面距離や離間距離は、一次ボビン５３
の外側フランジに取り付けた中間端子６１の間隔
で定まる。
第５図は別の従来技術により構成された変成器
の断面図である。図示の変成器はボビン７１及び
テープ７３によつて完全に包まれた一次巻線７７
を含んでいる。このテープ７３は６〜７回ターン
で巻装され、そして第５図に示すようにその外側
にテープ７５が３回半巻装される。次に二次巻線
７９は前記テープ７９の上に巻装され、更に該二
次巻線７９はテープ層８１で包囲される。なお、
変成器として完成させるためには鉄心が必要であ
るけれど、これは省略してある。しかして、この
ような変成器を製造するためには多大な工数を必
要とし、それゆえ非常に高価となる。
の断面図である。図示の変成器はボビン７１及び
テープ７３によつて完全に包まれた一次巻線７７
を含んでいる。このテープ７３は６〜７回ターン
で巻装され、そして第５図に示すようにその外側
にテープ７５が３回半巻装される。次に二次巻線
７９は前記テープ７９の上に巻装され、更に該二
次巻線７９はテープ層８１で包囲される。なお、
変成器として完成させるためには鉄心が必要であ
るけれど、これは省略してある。しかして、この
ような変成器を製造するためには多大な工数を必
要とし、それゆえ非常に高価となる。
第１図は本考案の一実施例による変成器用ボビ
ンの分解斜視図で、２個の一次ボビン素子１０と
１個の二次ボビン素子１２で構成されている。そ
して一次巻線はボビン１０の大きい外側フランジ
１６と小さい内側フランジ１４との間に巻かれ
る。そして巻線の末端は外側フランジ１６の穴１
８を通して引き出される。二次巻線はボビン１２
の両側フランジ２２の間に巻かれる。しかして前
記二次ボビン１２の内部はその開口部２４が一次
ボビン１０の内側フランジ１４を収容する大きさ
をもつているので、一次ボビン１０はそれぞれ二
次ボビン１２の両側から挿入される。その結果、
二次ボビン１２の幅はほぼ、一次ボビン１０の幅
の２倍になる。なお、一次ボビン１０の内側フラ
ンジ１４は二次ボビン１２の開口部２４の中間に
設けた障壁２０に隣接する。又、一次ボビン１０
の外側フランジ１６は、二次ボビン１２のフラン
ジ２２の外側に設けられたくぼみ２６の中に収納
される。
ンの分解斜視図で、２個の一次ボビン素子１０と
１個の二次ボビン素子１２で構成されている。そ
して一次巻線はボビン１０の大きい外側フランジ
１６と小さい内側フランジ１４との間に巻かれ
る。そして巻線の末端は外側フランジ１６の穴１
８を通して引き出される。二次巻線はボビン１２
の両側フランジ２２の間に巻かれる。しかして前
記二次ボビン１２の内部はその開口部２４が一次
ボビン１０の内側フランジ１４を収容する大きさ
をもつているので、一次ボビン１０はそれぞれ二
次ボビン１２の両側から挿入される。その結果、
二次ボビン１２の幅はほぼ、一次ボビン１０の幅
の２倍になる。なお、一次ボビン１０の内側フラ
ンジ１４は二次ボビン１２の開口部２４の中間に
設けた障壁２０に隣接する。又、一次ボビン１０
の外側フランジ１６は、二次ボビン１２のフラン
ジ２２の外側に設けられたくぼみ２６の中に収納
される。
第２図は第１図に示したボビンの組立断面図で
あり、第３図は変成器の外観斜視図である。ここ
で、２つの一次巻線間で必要とされる沿面距離及
び離間距離は、一次ボビン１０の内側フランジ１
４に隣接する二次ボビン１２の絶縁障壁２０によ
つて達せられる。そして一次巻線と二次巻線の間
は二次ボビン１２の外側フランジ２２で達せられ
る。換言すると、一次巻線間の沿面距離及び離間
距離は、障壁２０の壁厚と高さの２倍とフランジ
１４の厚さの２倍を加えたもの、すなわち2E＋
Ｆ＋2Hとなる。又、一次巻線と二次巻線の間は
Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄとなり、一次巻線のリード線間は
穴１８間の一定間隔であり、そして一次巻線リー
ド線と鉄心の間は距離Ｇとなる。そして必要な高
耐圧絶縁は従来技術と同様適切なボビン材料の選
択で達せられる。
あり、第３図は変成器の外観斜視図である。ここ
で、２つの一次巻線間で必要とされる沿面距離及
び離間距離は、一次ボビン１０の内側フランジ１
４に隣接する二次ボビン１２の絶縁障壁２０によ
つて達せられる。そして一次巻線と二次巻線の間
は二次ボビン１２の外側フランジ２２で達せられ
る。換言すると、一次巻線間の沿面距離及び離間
距離は、障壁２０の壁厚と高さの２倍とフランジ
１４の厚さの２倍を加えたもの、すなわち2E＋
Ｆ＋2Hとなる。又、一次巻線と二次巻線の間は
Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄとなり、一次巻線のリード線間は
穴１８間の一定間隔であり、そして一次巻線リー
ド線と鉄心の間は距離Ｇとなる。そして必要な高
耐圧絶縁は従来技術と同様適切なボビン材料の選
択で達せられる。
なお、第２図は、各ボビン間の配列を明白にす
るために二次ボビン１２の開口部２４の中に一次
ボビン１０を部分的に挿入した状態の断面図であ
る。第２図によれば、一次ボビン１０の幅の２倍
の幅がほぼ二次ボビン１２の幅に相当し、更に一
次ボビン１０を二次ボビン１２の中に完全に挿入
したときの、内側フランジ１４が障壁２０と隣接
することがわかる。又、一次ボビン１０の外側フ
ランジ１６は、二次ボビン１２のフランジ２２の
くぼみ２６にぴつたり収納されることもわかる。
三つの巻線が完了し、そして一次ボビン１０が二
次ボビン１２の中に挿入され、そして二次巻線の
外側表面にテープを巻装した後、鉄心を中央の開
口部２４に挿入して変成器が形成される（第３図
参照）。
るために二次ボビン１２の開口部２４の中に一次
ボビン１０を部分的に挿入した状態の断面図であ
る。第２図によれば、一次ボビン１０の幅の２倍
の幅がほぼ二次ボビン１２の幅に相当し、更に一
次ボビン１０を二次ボビン１２の中に完全に挿入
したときの、内側フランジ１４が障壁２０と隣接
することがわかる。又、一次ボビン１０の外側フ
ランジ１６は、二次ボビン１２のフランジ２２の
くぼみ２６にぴつたり収納されることもわかる。
三つの巻線が完了し、そして一次ボビン１０が二
次ボビン１２の中に挿入され、そして二次巻線の
外側表面にテープを巻装した後、鉄心を中央の開
口部２４に挿入して変成器が形成される（第３図
参照）。
以上詳述する如く、本考案の変成器用ボビンに
よれば、一次巻線が物理的に二次巻線の中に位置
するので、各巻線間の磁界結合が効果的となり、
又、一次巻線をテープで包み込む必要もなくなる
ので、より容積率の良い変成器を得ることができ
る。又、ボビン素子数の減少や設計の簡単化によ
つて、製造コストや組立に要求される工数も大幅
に減少できるので、実用に供して効果大である。
よれば、一次巻線が物理的に二次巻線の中に位置
するので、各巻線間の磁界結合が効果的となり、
又、一次巻線をテープで包み込む必要もなくなる
ので、より容積率の良い変成器を得ることができ
る。又、ボビン素子数の減少や設計の簡単化によ
つて、製造コストや組立に要求される工数も大幅
に減少できるので、実用に供して効果大である。
第１図は本考案の一実施例によるボビンの斜視
図、第２図はその組立断面図、第３図は外観斜視
図である。第４ａ図は従来のボビンの分解斜視
図、第４ｂ図はその側断面図である。第５図は従
来の変成器の断面図である。 １０：一次ボビン素子、１２：二次ボビン素
子、１４：内側フランジ、１６：外側フランジ、
２０：絶縁障壁、５１：鉄心シールド、５３：一
次ボビン、５５：二次ボビン、５７：シールド素
子、６１：中継端子、７１：ボビン、７３，７
５，８１：テープ、７７：一次巻線、７９：二次
巻線。
図、第２図はその組立断面図、第３図は外観斜視
図である。第４ａ図は従来のボビンの分解斜視
図、第４ｂ図はその側断面図である。第５図は従
来の変成器の断面図である。 １０：一次ボビン素子、１２：二次ボビン素
子、１４：内側フランジ、１６：外側フランジ、
２０：絶縁障壁、５１：鉄心シールド、５３：一
次ボビン、５５：二次ボビン、５７：シールド素
子、６１：中継端子、７１：ボビン、７３，７
５，８１：テープ、７７：一次巻線、７９：二次
巻線。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 １ 同心配置された一次コイル及び二次コイルを
備えた変成器を構成するボビンにおいて、 磁心を挿入するための空洞２４を有する筒状
のボビン本体と、前記空洞の途中に該空洞の内
壁面から該空洞の中心軸方向に設けられ且つ中
央部に穴を有する障壁部２０と、コイルの巻線
を揃えるため前記ボビン本体の両端部から外側
に向けて設けられたフランジ２２とを備えた外
側巻線用ボビン１０と、 磁心を挿入するための空洞を有する筒状のボ
ビン本体と、該ボビン本体の一方の端部から外
側に設けられたフランジ１４と、該ボビン本体
の他の一方の端部から外側に設けられたフラン
ジ１６とを備えた一対の内側巻線用ボビン１０
とを具備しており、 前記一対の内側巻線用ボビン１０は、前記外
側巻線用ボビン１２の両側から前記一方のフラ
ンジ１４及び前記ボビン本体を前記外側巻線用
ボビン１２の空洞２４の中に収容することがで
きるような形状になつていることを特徴とする
変成器用ボビン。 ２ 前記外側巻線用ボビン１２の前記フランジ２
２は、前記空洞２４の端部から該フランジ２２
の頂部までの表面距離と該フランジ２２の厚さ
との和（Ａ＋Ｂ＋Ｃ＋Ｄ）、及び前記空洞２４
の端部から該フランジ２２の先端までの垂直距
離（Ａ＋Ｃ）と該フランジ２２の厚さとの和
が、少なくとも前記外側巻線用ボビンに巻装さ
れたコイルと前記内側巻線用ボビンに巻装され
たコイルとの間に要求される最低の沿面距離と
離間距離とを満たすような寸法に構成されてお
り、 前記障壁部２０の高さＥ及び厚さＦは、該高
さの２倍と該厚さとの和（2E＋Ｆ）が少なく
とも前記一対の内側巻線用ボビン１０に巻装さ
れたコイルの間に必要とされる沿面距離を確保
するような寸法となつていることを特徴とする
実用新案登録請求の範囲第１項に記載の変成器
用ボビン。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/028,486 US4250479A (en) | 1979-04-09 | 1979-04-09 | Transformer bobbin assembly |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55147719U JPS55147719U (ja) | 1980-10-23 |
| JPS6234425Y2 true JPS6234425Y2 (ja) | 1987-09-02 |
Family
ID=21843712
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1980048161U Expired JPS6234425Y2 (ja) | 1979-04-09 | 1980-04-09 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4250479A (ja) |
| JP (1) | JPS6234425Y2 (ja) |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE8322540U1 (de) * | 1983-08-04 | 1984-10-11 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Kleintransformator |
| US4716394A (en) * | 1987-03-12 | 1987-12-29 | Cosmo Plastics Company | Bobbin device |
| US4857878A (en) * | 1988-01-19 | 1989-08-15 | Eng Jr Benjamin | Modular high frequency power transformer |
| FR2646550B1 (fr) * | 1989-04-28 | 1994-03-04 | Marchal Equip Automobiles | Bobine d'allumage, en particulier pour moteur a combustion interne de vehicule automobile, et moyens de maintien de l'ensemble primaire dans le secondaire |
| DE4120771A1 (de) * | 1991-06-24 | 1993-01-07 | Philips Patentverwaltung | Transformator mit einem aus kunststoff gebildeten spulenkoerper |
| JPH05152138A (ja) * | 1991-11-28 | 1993-06-18 | Tohoku Ricoh Co Ltd | 高周波コア用ボビン |
| US5272459A (en) * | 1992-07-20 | 1993-12-21 | Xenotronix Inc. | Standardized and self-contained transformer battery charger assembly |
| US5515433A (en) * | 1994-08-30 | 1996-05-07 | Reltec Corporation | Resistance forward telephone line feed circuit |
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| US5670925A (en) * | 1996-09-10 | 1997-09-23 | Osram Sylvania Inc. | Bobbin, bobbin and core assembly, and inductor coil assembly for electronic ballast |
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| EP1693860B8 (en) * | 2005-02-22 | 2011-01-26 | Osram Gesellschaft mit beschränkter Haftung | A multi-chamber transformer |
| EP1693859A1 (en) * | 2005-02-22 | 2006-08-23 | Patent-Treuhand-Gesellschaft für elektrische Glühlampen mbH | A multi-chamber transformer |
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| US20110025446A1 (en) * | 2009-08-03 | 2011-02-03 | Lineage Power Corporation, a Corp. of Nevada | Apparatus and method for effecting inductive coupling among a plurality of electrical elements |
| KR101116461B1 (ko) | 2009-08-28 | 2012-03-07 | 엘지전자 주식회사 | 인버터용 트랜스 포머 및 이를 포함하는 디스플레이 장치 |
| US8698586B2 (en) | 2010-07-02 | 2014-04-15 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Transformer and flat panel display device including the same |
| US8698587B2 (en) | 2010-07-02 | 2014-04-15 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Transformer |
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-
1980
- 1980-04-09 JP JP1980048161U patent/JPS6234425Y2/ja not_active Expired
Also Published As
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|---|---|
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