JPS6235793B2 - - Google Patents
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- JPS6235793B2 JPS6235793B2 JP54126648A JP12664879A JPS6235793B2 JP S6235793 B2 JPS6235793 B2 JP S6235793B2 JP 54126648 A JP54126648 A JP 54126648A JP 12664879 A JP12664879 A JP 12664879A JP S6235793 B2 JPS6235793 B2 JP S6235793B2
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- cotton
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Landscapes
- Nonwoven Fabrics (AREA)
Description
本発明は高熱収縮性を有するポリエステル繊維
綿をふとん綿成型用ラツプ取り機もしくはカード
にかけふとんの形に成型（以下ふとんの形に成形
したものをラツプと称する）した後熱風循環式熱
処理機で一定の高温熱処理を行いラツプを構成す
るステープルフアイバーを収縮させラツプの嵩を
減少させることによりふとんの着用時におけるへ
たりを防止するポリエステル繊維のふとん用中入
れ綿の製造方法に係るものであり、前記熱処理に
際して、熱風循環式熱処理機における熱処理ゾー
ンの静圧差を一定の範囲に調節することにより、
ふとんの嵩および風合を最適の状態に保つて風合
のすぐれたふとん用中入れ綿を提供することを目
的とするものである。 ポリエステル繊維のふとんは、軽量かつ防塵性
であり、しかも丸洗いができて衛生的である等の
利点や天然繊維不足等の理由により、近年急激な
使用量増加の傾向をみせている。しかしながら、
着用により嵩が減少するいわゆる“へたり”の欠
点を有しており、特に敷ぶとんではその着用の状
態からしてこのへたり傾向が強く、ポリエステル
繊維100％の敷ぶとんは一般的でなく、木綿との
混用で使用されているのが現状である。そこで、
この着用によるへたりを解消するためには、高熱
収縮性を有するポリエステル繊維綿をふとんの形
に開繊成型したラツプを十分な高温下にさらし
て、熱処理を行い、ラツプを構成するステープル
フアイバーを収縮させることが有効である。その
理由を次に説明する。 ポリエステル繊維綿を使用したふとん用中入れ
綿の着用時のへたりは、一般的に初荷重時比容積
と強い相関関係があり、第１図に示すとおり初荷
重時比容積が小さくなるほど繰返し圧縮によるか
さの低下率で表わされるへたりが小さくなる。し
たがつてふとんの着用時のへたりを防止するため
には、使用するポリエステル繊維綿の初荷重時比
容積を小さくすることが最も効果があることが分
る。ここで、初荷重時比容積とは測定に供する原
綿をカードにかけてウエブを作成し、そのウエブ
を20cm×20cmに切り取り、積み重ねて80ｇとし、
この試料に20cm×20cmの大きさで、重さ170ｇの
板をのせ、試料の四隅の高さをcm単位で測定し平
均値H1を求めて次式により計算した値であり、
ふとんを成型した直後のかさ高を表わす値であ
る。 初荷重時比容積＝２０×２０×Ｈ１／８０（cm2／ｇ
） 次に繰返し圧縮によるかさの低下率は上記の初
荷重時比容積の測定に供したのと同様の方法で作
成した別の試料に初荷重時比容積を測定した時に
使用した板をのせ15Kgの重さを有するおもりが10
秒間該板上、すなわち試料全体にかかり、次に続
く10秒間板より離れるまで垂直に持ち上ることに
より荷重を解放するごとき装置にて、試料の圧縮
と回復を繰返し行つて、回復時の試料の高さを読
み取り、その高さが100回前の回復時の高さの99
％以内に入つた時の高さH2と、初荷重時比容積
を測定したH1より、次式で求める。 繰返し圧縮によるかさの低下率 ＝Ｈ１−Ｈ２／Ｈ１×100（％） 一方、ポリエステル繊維綿の場合第２図に示す
とおり初荷重時比容積は、捲縮数に依存すること
が分つており、初荷重時比容積を低下させるには
捲縮数を増加させねばならない。 しかし、現在一般に行われている製造方法では
本発明の目的とするへたりを防止することができ
る程度に捲縮数を増加することは不可能に近い。
これ等の欠点を補うためには170℃にて15分間処
理した時の熱収縮率が10％以上の高熱収縮性能を
有するポリエステル繊維を使用し、ラツプを形成
した後に130℃以上望ましくは140℃以上の温度に
て熱処理を行うことによつて初荷重時比容積を低
下させることが有効である。 しかしながら、該ポリエステル繊維綿を使用
し、しかも前記述の方法で熱処理を行つた場合、
熱処理装置および熱処理条件の違いによつては、
十分にかさを低下させることができず、へたりの
大きいものができたり、また別の場合には著しく
風合が硬く、ふとんとして不適当なものができる
ことが判明した。 本発明者等は、かかるふとんの開発並びに製造
に当り前記問題点を解決すべき、鋭意研究を重ね
た結果、種々の該ポリエステル綿または該ポリエ
ステル綿と他のふとん用綿との混合比にかかわら
ず、熱処理ゾーンの静圧差を限られた範囲に調節
することにより風合いの良好なふとんが得られ、
これ等の問題点が解消されることを見い出したも
のである。 熱風循環式熱処理機正しくは、被熱処理物体を
金網または有孔板の上に乗せ、該被熱処理物体を
熱風がある一定時間通過するごとき熱処理機にお
いて、一次側から二次側に風が通過する際の圧力
損失により、一次側と二次側の間に静圧差が生じ
る。 本発明は、この静圧差を一定の範囲に保つこと
により、へたりを防止し、しかも風合いの良好な
ふとん用中入れ綿を提供するものである。すなわ
ち、10％以上の高収縮性能を有するポリエステル
繊維綿を、30％以上含有する綿をふとん綿成型用
のラツプ取り機、もしくはカードにかけ、ふとん
の形に成型した後に、熱風循環式熱処理機で130
℃以上の高温処理を行う方法において、熱処理ゾ
ーンにおける綿の層によつて生ずる静圧差Ｐ（mm
Ag）を、該高収縮性繊維の混合率Ｒとの関係式 １２／Ｒ−９≦Ｐ≦２１／Ｒ＋９ を満足する範囲に調節することを特徴とするふと
ん用中入れ綿の製造方法である。 本発明者等は、後述する実施例より本発明の高
熱収縮性ポリエステル綿の混合率により、特定の
範囲の静圧差を選ぶことにより、へたりが少なく
デシ綿100％のふとんと同等またはそれよりすぐ
れた風合を有するふとんが得られることを実質的
に証明したものであり、本発明に係る方法によれ
ば、従来のポリエステル繊維を使用しては到底得
ることができなかつたへたりの少ない、しかも風
合いの良好なふとん用中入れ綿を得ることができ
るものである。 次に、本発明の式が得られた根拠を説明する。
第３図には、本発明者等が該ポリエステル繊維を
使用し、諸種の条件下の実施例で得たデータを、
その混綿比に対し、静圧差の値でプロツトし、得
られたふとん用中入れ綿の風合いおよびへたり度
合いの観察結果を該図に良好の場合〇印、不良の
場合×印の記号で示す。該図から明らかなごとく
静圧差Ｐが小さい場合は、総じてふとんの風合が
柔らかく、本発明の目的とするへたりの少ないふ
とんが得られ難く、本発明の高熱収縮性綿の混合
率Ｒが小さくなるにしたがつて、風合を満足する
ふとんを得るためには、Ｐを大きくしなければな
らない。 次に、Ｐが大き過ぎる場合は、ふとんの風合が
硬過ぎて不適当であり、Ｒが大きくなるにしたが
つて適当な風合が得られるＰの値は小さくなる。
また、Ｒが0.3を下回ると、もはやＰに関係なく
へたりが大きくなるか、風合が著しく悪くなる。
以上より、へたりが少なく、風合のすぐれたふと
んを得ることができるＰの値は、Ｒとの関係にお
いて0.3≦Ｒ≦1.0であり、かつＰの下限としての
最も確からしい値 Ｐ≧１２／Ｒ−９ を得、Ｐの上限を示す最も確からしい値 Ｐ≦２１／Ｒ＋９ を得るものである。 以上に記述した静圧差は、熱風の風速、熱処理
機の金網または、多孔板の開口度および被熱処理
物体の厚み、および密度等による熱風の通過抵抗
によつて変化するものであり、換言すれば通常の
場合は、金網および多孔板の開口度は一定である
ので、静圧差の大きさは被処理物体の風の通過抵
抗と熱風の風速によつて決まる。更に一般の場合
には被処理物体の風の通過抵抗は、ある一定のふ
とんを製造する場合には一定であるゆえ、この場
合には風速によつてのみ静圧差を変えることがで
き、この場合には起風装置の回転数または循環風
の通路に設置したダンパーの開度を調節すること
により、風量を変更して静圧差を調節することは
一般に知られているとおりである。 本発明はポリエステル繊維を主体として中入れ
綿に用いると著しい改善効果が発揮されるが、従
来から用いられているデシ綿等を必要に応じて混
綿する場合にも改善効果は認められる。 次に実施例により本発明を詳細に説明するが、
本発明は以下の実施例に限られるものではない。
また、実施例中、中入れ綿の評価は、デシ綿より
作製したふとんの風合いを基準にした。 実施例 １ 極限粘度（重量比１：１のフエノールと四塩化
エタンの混合溶媒を用いて20℃で測定）が
0.685，0.485の高粘度、低粘度のポリエチレンテ
レフタレートの２種のチツプを使用して、複合繊
維製造用紡糸機にて、複合中空繊維用口金を使用
して、単孔吐出量4.0ｇ／min（高、低粘度おの
おの2.0ｇ／min）、紡速800ｍ／min、紡温275℃
にて紡糸し、得られた未延伸トウを100ｍ／min
の延伸速度で延伸した後、70℃で乾燥し、75mmに
カツトすることにより、複合捲縮綿（これをＡ綿
と称す）を得た。この綿の繊度は12.9デニール、
170℃にて測定した熱収縮率は24.5％であつた。
更に、上述の未延伸トウを同じ方法で延伸し、
150℃で熱セツトおよび乾燥を行つた後、75mmに
カツトした綿（Ｂ綿と称する）を得た。この綿の
繊度は15.2デニール熱収縮率は1.5％であつた。 次に、得られたＡ綿、Ｂ綿を第１表に示すおの
おのの割合に混合したものをラツプ採り機にかけ
１m2当り綿量（以下これを目付けと言う）1.8Kg
のラツプを得、おのおののラツプを順次140℃に
調整した熱風循環式熱処理機に入れ、十分に熱処
理を行い、おのおのの試料に対応して、循環熱風
の量をダンパーにて種々に変更し、ラツプによつ
て生ずる静圧差を水柱マノメーターにて読み取つ
た。こうして得たおのおのの風合を触感により測
定した。これ等の結果を第１表に示すと共に、第
３図にプロツトした。
綿をふとん綿成型用ラツプ取り機もしくはカード
にかけふとんの形に成型（以下ふとんの形に成形
したものをラツプと称する）した後熱風循環式熱
処理機で一定の高温熱処理を行いラツプを構成す
るステープルフアイバーを収縮させラツプの嵩を
減少させることによりふとんの着用時におけるへ
たりを防止するポリエステル繊維のふとん用中入
れ綿の製造方法に係るものであり、前記熱処理に
際して、熱風循環式熱処理機における熱処理ゾー
ンの静圧差を一定の範囲に調節することにより、
ふとんの嵩および風合を最適の状態に保つて風合
のすぐれたふとん用中入れ綿を提供することを目
的とするものである。 ポリエステル繊維のふとんは、軽量かつ防塵性
であり、しかも丸洗いができて衛生的である等の
利点や天然繊維不足等の理由により、近年急激な
使用量増加の傾向をみせている。しかしながら、
着用により嵩が減少するいわゆる“へたり”の欠
点を有しており、特に敷ぶとんではその着用の状
態からしてこのへたり傾向が強く、ポリエステル
繊維100％の敷ぶとんは一般的でなく、木綿との
混用で使用されているのが現状である。そこで、
この着用によるへたりを解消するためには、高熱
収縮性を有するポリエステル繊維綿をふとんの形
に開繊成型したラツプを十分な高温下にさらし
て、熱処理を行い、ラツプを構成するステープル
フアイバーを収縮させることが有効である。その
理由を次に説明する。 ポリエステル繊維綿を使用したふとん用中入れ
綿の着用時のへたりは、一般的に初荷重時比容積
と強い相関関係があり、第１図に示すとおり初荷
重時比容積が小さくなるほど繰返し圧縮によるか
さの低下率で表わされるへたりが小さくなる。し
たがつてふとんの着用時のへたりを防止するため
には、使用するポリエステル繊維綿の初荷重時比
容積を小さくすることが最も効果があることが分
る。ここで、初荷重時比容積とは測定に供する原
綿をカードにかけてウエブを作成し、そのウエブ
を20cm×20cmに切り取り、積み重ねて80ｇとし、
この試料に20cm×20cmの大きさで、重さ170ｇの
板をのせ、試料の四隅の高さをcm単位で測定し平
均値H1を求めて次式により計算した値であり、
ふとんを成型した直後のかさ高を表わす値であ
る。 初荷重時比容積＝２０×２０×Ｈ１／８０（cm2／ｇ
） 次に繰返し圧縮によるかさの低下率は上記の初
荷重時比容積の測定に供したのと同様の方法で作
成した別の試料に初荷重時比容積を測定した時に
使用した板をのせ15Kgの重さを有するおもりが10
秒間該板上、すなわち試料全体にかかり、次に続
く10秒間板より離れるまで垂直に持ち上ることに
より荷重を解放するごとき装置にて、試料の圧縮
と回復を繰返し行つて、回復時の試料の高さを読
み取り、その高さが100回前の回復時の高さの99
％以内に入つた時の高さH2と、初荷重時比容積
を測定したH1より、次式で求める。 繰返し圧縮によるかさの低下率 ＝Ｈ１−Ｈ２／Ｈ１×100（％） 一方、ポリエステル繊維綿の場合第２図に示す
とおり初荷重時比容積は、捲縮数に依存すること
が分つており、初荷重時比容積を低下させるには
捲縮数を増加させねばならない。 しかし、現在一般に行われている製造方法では
本発明の目的とするへたりを防止することができ
る程度に捲縮数を増加することは不可能に近い。
これ等の欠点を補うためには170℃にて15分間処
理した時の熱収縮率が10％以上の高熱収縮性能を
有するポリエステル繊維を使用し、ラツプを形成
した後に130℃以上望ましくは140℃以上の温度に
て熱処理を行うことによつて初荷重時比容積を低
下させることが有効である。 しかしながら、該ポリエステル繊維綿を使用
し、しかも前記述の方法で熱処理を行つた場合、
熱処理装置および熱処理条件の違いによつては、
十分にかさを低下させることができず、へたりの
大きいものができたり、また別の場合には著しく
風合が硬く、ふとんとして不適当なものができる
ことが判明した。 本発明者等は、かかるふとんの開発並びに製造
に当り前記問題点を解決すべき、鋭意研究を重ね
た結果、種々の該ポリエステル綿または該ポリエ
ステル綿と他のふとん用綿との混合比にかかわら
ず、熱処理ゾーンの静圧差を限られた範囲に調節
することにより風合いの良好なふとんが得られ、
これ等の問題点が解消されることを見い出したも
のである。 熱風循環式熱処理機正しくは、被熱処理物体を
金網または有孔板の上に乗せ、該被熱処理物体を
熱風がある一定時間通過するごとき熱処理機にお
いて、一次側から二次側に風が通過する際の圧力
損失により、一次側と二次側の間に静圧差が生じ
る。 本発明は、この静圧差を一定の範囲に保つこと
により、へたりを防止し、しかも風合いの良好な
ふとん用中入れ綿を提供するものである。すなわ
ち、10％以上の高収縮性能を有するポリエステル
繊維綿を、30％以上含有する綿をふとん綿成型用
のラツプ取り機、もしくはカードにかけ、ふとん
の形に成型した後に、熱風循環式熱処理機で130
℃以上の高温処理を行う方法において、熱処理ゾ
ーンにおける綿の層によつて生ずる静圧差Ｐ（mm
Ag）を、該高収縮性繊維の混合率Ｒとの関係式 １２／Ｒ−９≦Ｐ≦２１／Ｒ＋９ を満足する範囲に調節することを特徴とするふと
ん用中入れ綿の製造方法である。 本発明者等は、後述する実施例より本発明の高
熱収縮性ポリエステル綿の混合率により、特定の
範囲の静圧差を選ぶことにより、へたりが少なく
デシ綿100％のふとんと同等またはそれよりすぐ
れた風合を有するふとんが得られることを実質的
に証明したものであり、本発明に係る方法によれ
ば、従来のポリエステル繊維を使用しては到底得
ることができなかつたへたりの少ない、しかも風
合いの良好なふとん用中入れ綿を得ることができ
るものである。 次に、本発明の式が得られた根拠を説明する。
第３図には、本発明者等が該ポリエステル繊維を
使用し、諸種の条件下の実施例で得たデータを、
その混綿比に対し、静圧差の値でプロツトし、得
られたふとん用中入れ綿の風合いおよびへたり度
合いの観察結果を該図に良好の場合〇印、不良の
場合×印の記号で示す。該図から明らかなごとく
静圧差Ｐが小さい場合は、総じてふとんの風合が
柔らかく、本発明の目的とするへたりの少ないふ
とんが得られ難く、本発明の高熱収縮性綿の混合
率Ｒが小さくなるにしたがつて、風合を満足する
ふとんを得るためには、Ｐを大きくしなければな
らない。 次に、Ｐが大き過ぎる場合は、ふとんの風合が
硬過ぎて不適当であり、Ｒが大きくなるにしたが
つて適当な風合が得られるＰの値は小さくなる。
また、Ｒが0.3を下回ると、もはやＰに関係なく
へたりが大きくなるか、風合が著しく悪くなる。
以上より、へたりが少なく、風合のすぐれたふと
んを得ることができるＰの値は、Ｒとの関係にお
いて0.3≦Ｒ≦1.0であり、かつＰの下限としての
最も確からしい値 Ｐ≧１２／Ｒ−９ を得、Ｐの上限を示す最も確からしい値 Ｐ≦２１／Ｒ＋９ を得るものである。 以上に記述した静圧差は、熱風の風速、熱処理
機の金網または、多孔板の開口度および被熱処理
物体の厚み、および密度等による熱風の通過抵抗
によつて変化するものであり、換言すれば通常の
場合は、金網および多孔板の開口度は一定である
ので、静圧差の大きさは被処理物体の風の通過抵
抗と熱風の風速によつて決まる。更に一般の場合
には被処理物体の風の通過抵抗は、ある一定のふ
とんを製造する場合には一定であるゆえ、この場
合には風速によつてのみ静圧差を変えることがで
き、この場合には起風装置の回転数または循環風
の通路に設置したダンパーの開度を調節すること
により、風量を変更して静圧差を調節することは
一般に知られているとおりである。 本発明はポリエステル繊維を主体として中入れ
綿に用いると著しい改善効果が発揮されるが、従
来から用いられているデシ綿等を必要に応じて混
綿する場合にも改善効果は認められる。 次に実施例により本発明を詳細に説明するが、
本発明は以下の実施例に限られるものではない。
また、実施例中、中入れ綿の評価は、デシ綿より
作製したふとんの風合いを基準にした。 実施例 １ 極限粘度（重量比１：１のフエノールと四塩化
エタンの混合溶媒を用いて20℃で測定）が
0.685，0.485の高粘度、低粘度のポリエチレンテ
レフタレートの２種のチツプを使用して、複合繊
維製造用紡糸機にて、複合中空繊維用口金を使用
して、単孔吐出量4.0ｇ／min（高、低粘度おの
おの2.0ｇ／min）、紡速800ｍ／min、紡温275℃
にて紡糸し、得られた未延伸トウを100ｍ／min
の延伸速度で延伸した後、70℃で乾燥し、75mmに
カツトすることにより、複合捲縮綿（これをＡ綿
と称す）を得た。この綿の繊度は12.9デニール、
170℃にて測定した熱収縮率は24.5％であつた。
更に、上述の未延伸トウを同じ方法で延伸し、
150℃で熱セツトおよび乾燥を行つた後、75mmに
カツトした綿（Ｂ綿と称する）を得た。この綿の
繊度は15.2デニール熱収縮率は1.5％であつた。 次に、得られたＡ綿、Ｂ綿を第１表に示すおの
おのの割合に混合したものをラツプ採り機にかけ
１m2当り綿量（以下これを目付けと言う）1.8Kg
のラツプを得、おのおののラツプを順次140℃に
調整した熱風循環式熱処理機に入れ、十分に熱処
理を行い、おのおのの試料に対応して、循環熱風
の量をダンパーにて種々に変更し、ラツプによつ
て生ずる静圧差を水柱マノメーターにて読み取つ
た。こうして得たおのおのの風合を触感により測
定した。これ等の結果を第１表に示すと共に、第
３図にプロツトした。
【表】
【表】
実施例 ２
極限粘度0.690のポリエチレンテレフタレート
のチツプより中空繊維用口金を用いて、通常の紡
糸機にて単孔吐出量3.3ｇ／min、紡速1000ｍ／
min、紡温275℃にて、中空繊維を紡糸し、これ
を集めて100ｍ／minの速度で延伸した後、70℃
で乾燥、75mmにカツトすることにより、中空高収
縮綿（Ｃ綿という。）を得た。この綿の繊度は、
8.1デニールであり、熱収縮率は17.5％であつ
た。 また、上記と同じチツプを用いて、通常の紡
糸、延伸法にて10.0デニールで、熱収縮率4.5％
の綿（Ｄ綿という。）を得た。 次に得られたＣ，Ｄ綿を第２表に示すおのおの
の割合に混合したものを、実施例１と同様の方法
で熱処理し、風合いを観察した。その結果を、第
２表に示すと共に、第３図にプロツトした。
のチツプより中空繊維用口金を用いて、通常の紡
糸機にて単孔吐出量3.3ｇ／min、紡速1000ｍ／
min、紡温275℃にて、中空繊維を紡糸し、これ
を集めて100ｍ／minの速度で延伸した後、70℃
で乾燥、75mmにカツトすることにより、中空高収
縮綿（Ｃ綿という。）を得た。この綿の繊度は、
8.1デニールであり、熱収縮率は17.5％であつ
た。 また、上記と同じチツプを用いて、通常の紡
糸、延伸法にて10.0デニールで、熱収縮率4.5％
の綿（Ｄ綿という。）を得た。 次に得られたＣ，Ｄ綿を第２表に示すおのおの
の割合に混合したものを、実施例１と同様の方法
で熱処理し、風合いを観察した。その結果を、第
２表に示すと共に、第３図にプロツトした。
【表】
実施例 ３
極限粘度が0.685，0.550の２種のポリエチレン
テレフタレートチツプを用いて、実施例１のＡ綿
の場合と同様の紡糸装置にて、単孔吐出量2.4
ｇ／min（高・低粘度おのおの1.2ｇ／min）、紡
速1000ｍ／min、紡温273℃にて紡糸し、得られ
た未延伸トウを延伸速度100ｍ／minで延伸した
後、90℃で乾燥し、51mmにカツトすることによ
り、中空複合潜在捲縮綿（Ｅ綿という。）を得
た。この綿の繊度は6.5デニール、熱収縮率は
13.0％であつた。 次に得られたＥ綿とデシ綿を、第２表に示すお
のおのの割合に混合したものを、実施例１と同様
のラツプ採り機にかけ、目付2.4Kg／m2のラツプ
に成型し、実施例１と同様の方法にて、熱処理を
行つておのおのの熱処理後のラツプの風合いを観
察した。おのおののラツプに対応する熱処理時の
静圧差と処理後の風合い観察結果は、第３表に示
すとおりであり、これ等のおのおのの値は、第３
図にプロツトされている。
テレフタレートチツプを用いて、実施例１のＡ綿
の場合と同様の紡糸装置にて、単孔吐出量2.4
ｇ／min（高・低粘度おのおの1.2ｇ／min）、紡
速1000ｍ／min、紡温273℃にて紡糸し、得られ
た未延伸トウを延伸速度100ｍ／minで延伸した
後、90℃で乾燥し、51mmにカツトすることによ
り、中空複合潜在捲縮綿（Ｅ綿という。）を得
た。この綿の繊度は6.5デニール、熱収縮率は
13.0％であつた。 次に得られたＥ綿とデシ綿を、第２表に示すお
のおのの割合に混合したものを、実施例１と同様
のラツプ採り機にかけ、目付2.4Kg／m2のラツプ
に成型し、実施例１と同様の方法にて、熱処理を
行つておのおのの熱処理後のラツプの風合いを観
察した。おのおののラツプに対応する熱処理時の
静圧差と処理後の風合い観察結果は、第３表に示
すとおりであり、これ等のおのおのの値は、第３
図にプロツトされている。
【表】
実施例 ４
極限粘度が0.685，0.485の高粘度、低粘度のポ
リエチレンテレフタレートの２種のチツプを使用
して、複合繊維製造用紡糸機にて、単孔吐出量
3.0ｇ／min（高・低粘度おのおの1.5ｇ／min）
紡速800ｍ／min紡温275℃にて紡糸し、得られた
未延伸トウを100ｍ／minの延伸速度で延伸した
後、70℃で乾燥し、75mmにカツトすることによ
り、繊度10.2デニール熱収縮率19.1％の綿（Ｆ綿
という。）を得た。 次に、得られたＦ綿と、実施例２で得られたＤ
綿を第４表に示すおのおのの割合に混合したもの
を、実施例１と同様の方法で熱処理し、風合いを
観察し、結果を第４表に示すと共に第３図にプロ
ツトした。
リエチレンテレフタレートの２種のチツプを使用
して、複合繊維製造用紡糸機にて、単孔吐出量
3.0ｇ／min（高・低粘度おのおの1.5ｇ／min）
紡速800ｍ／min紡温275℃にて紡糸し、得られた
未延伸トウを100ｍ／minの延伸速度で延伸した
後、70℃で乾燥し、75mmにカツトすることによ
り、繊度10.2デニール熱収縮率19.1％の綿（Ｆ綿
という。）を得た。 次に、得られたＦ綿と、実施例２で得られたＤ
綿を第４表に示すおのおのの割合に混合したもの
を、実施例１と同様の方法で熱処理し、風合いを
観察し、結果を第４表に示すと共に第３図にプロ
ツトした。
第１図は、ふとん用中入れ綿の初荷重時比容積
と、かさ低下率の関係をグラフに表わしたもので
あり、第２図は、ふとん綿用6d×75mmポリエス
テル複合中空綿の捲縮数と、初荷重時比容積の関
係をグラフに表わしたもの、第３図は、本発明に
係る高収縮綿の混合率と静圧差によつて、そのふ
とんとしての適性範囲を図示したもので、各点
は、実施例の特性値を表わし、記号は、本発明の
目的に対する適否（〇印は適、×印は否）を表わ
す。
と、かさ低下率の関係をグラフに表わしたもので
あり、第２図は、ふとん綿用6d×75mmポリエス
テル複合中空綿の捲縮数と、初荷重時比容積の関
係をグラフに表わしたもの、第３図は、本発明に
係る高収縮綿の混合率と静圧差によつて、そのふ
とんとしての適性範囲を図示したもので、各点
は、実施例の特性値を表わし、記号は、本発明の
目的に対する適否（〇印は適、×印は否）を表わ
す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 高熱収縮性を有するポリエステル繊維綿また
は該繊維を30％以上含有する綿をふとん綿成型用
のラツプ取り機、もしくはカードにかけふとんの
形に成型した後に、熱風循環式熱処理機で一定の
高温処理を行うポリエステル繊維のふとん用中入
れ綿の製造方法において、熱処理ゾーンにおける
綿の層によつて生ずる静圧差Ｐ（mmAg）を、該
高収縮性繊維の混合率Ｒとの関係式 １２／Ｒ−９≦Ｐ≦２１／Ｒ＋９（ただし、0.3≦Ｒ
≦１） を満足する範囲に調節することを特徴とするポリ
エステル繊維ふとん用中入れ綿の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12664879A JPS5653256A (en) | 1979-10-01 | 1979-10-01 | Production of core cotton for bedding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12664879A JPS5653256A (en) | 1979-10-01 | 1979-10-01 | Production of core cotton for bedding |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5653256A JPS5653256A (en) | 1981-05-12 |
| JPS6235793B2 true JPS6235793B2 (ja) | 1987-08-04 |
Family
ID=14940398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12664879A Granted JPS5653256A (en) | 1979-10-01 | 1979-10-01 | Production of core cotton for bedding |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5653256A (ja) |
-
1979
- 1979-10-01 JP JP12664879A patent/JPS5653256A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5653256A (en) | 1981-05-12 |
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