JPS6237098B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6237098B2 JPS6237098B2 JP58024295A JP2429583A JPS6237098B2 JP S6237098 B2 JPS6237098 B2 JP S6237098B2 JP 58024295 A JP58024295 A JP 58024295A JP 2429583 A JP2429583 A JP 2429583A JP S6237098 B2 JPS6237098 B2 JP S6237098B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sintering
- wind box
- suction pressure
- pallet
- raw material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J6/00—Heat treatments such as Calcining; Fusing ; Pyrolysis
- B01J6/001—Calcining
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は焼結鉱の品質及び生産率を低下させる
ことなく焼結排ガス吸引用排風機の消費電力の低
減を図ることを可能とした焼結機の操業方法に関
するものである。
ことなく焼結排ガス吸引用排風機の消費電力の低
減を図ることを可能とした焼結機の操業方法に関
するものである。
一般にＤ・Ｌ型（ドワイト・ロイド型）焼結機
においては、第１図に示す如く、焼結ストランド
１０の回りに周回回動せしめられる多数のパレツ
ト１１上に、ホツパ１２，１３からそれぞれ床敷
鉱、焼結原料を順次供給し、点火炉１４下を通過
する過程で焼結原料表面に点火し、点火炉１４下
から排鉱端側に向うパレツト移動域下に配した風
箱１５下から空気を吸引することによつて空気を
パレツト１１内の焼結原料上方から下方に通流さ
せ、パレツト１１が点火炉１４下から排鉱端側に
向う過程で焼結原料の焼成を上方から下方に向け
て進行させ、排鉱端直前にて焼成を完了し、焼結
鉱として排鉱端から次の冷却工程に向けて送出さ
れてゆくようになつている。前記風箱１５は共用
の風管１６に連結されており、風管１６に連結し
た１基の排風機１７にてパレツト１１下に所定の
吸引圧力を作用させ、焼結原料中を通流してきた
排ガスを集塵機１８、脱硫装置１９を経て煙突２
０から排出するようになつている。
においては、第１図に示す如く、焼結ストランド
１０の回りに周回回動せしめられる多数のパレツ
ト１１上に、ホツパ１２，１３からそれぞれ床敷
鉱、焼結原料を順次供給し、点火炉１４下を通過
する過程で焼結原料表面に点火し、点火炉１４下
から排鉱端側に向うパレツト移動域下に配した風
箱１５下から空気を吸引することによつて空気を
パレツト１１内の焼結原料上方から下方に通流さ
せ、パレツト１１が点火炉１４下から排鉱端側に
向う過程で焼結原料の焼成を上方から下方に向け
て進行させ、排鉱端直前にて焼成を完了し、焼結
鉱として排鉱端から次の冷却工程に向けて送出さ
れてゆくようになつている。前記風箱１５は共用
の風管１６に連結されており、風管１６に連結し
た１基の排風機１７にてパレツト１１下に所定の
吸引圧力を作用させ、焼結原料中を通流してきた
排ガスを集塵機１８、脱硫装置１９を経て煙突２
０から排出するようになつている。
ところで上述の如く１台の排風機１７によつて
全風箱１５からの吸気を行う方法では焼結機排ガ
スの全量を脱硫処理するため脱硫装置１９自体が
大型となり、設備コスト、ランニングコストが大
きくなるという欠点があつた。しかし従来にあつ
てはこのための直接的な対策は殆んどなく、僅か
に脱硫装置のランニングコストの低減を目的とし
て、第２図に示す如く、パレツト移動方向の上、
下流において風箱１５を２グループに区分し、各
グループ毎に風管１６ａ，１６ｂに連結し、個別
の排風機１７ａ，１７ｂにて吸引排気を行い、
夫々集塵機１８ａ，１８ｂを経、特に硫黄酸化物
の多い下流のグループについては脱硫装置１９を
経て、また上流のグループについては直接煙突２
０から排出するようにし、本発明とは目的は異な
るが結果的には脱硫装置１９、集塵機１８ａ，１
８ｂ、排風機１７ａ，１７ｂの小型化を図り得る
ようにした技術が提案されている（実公昭51−
31762号）にすぎない。
全風箱１５からの吸気を行う方法では焼結機排ガ
スの全量を脱硫処理するため脱硫装置１９自体が
大型となり、設備コスト、ランニングコストが大
きくなるという欠点があつた。しかし従来にあつ
てはこのための直接的な対策は殆んどなく、僅か
に脱硫装置のランニングコストの低減を目的とし
て、第２図に示す如く、パレツト移動方向の上、
下流において風箱１５を２グループに区分し、各
グループ毎に風管１６ａ，１６ｂに連結し、個別
の排風機１７ａ，１７ｂにて吸引排気を行い、
夫々集塵機１８ａ，１８ｂを経、特に硫黄酸化物
の多い下流のグループについては脱硫装置１９を
経て、また上流のグループについては直接煙突２
０から排出するようにし、本発明とは目的は異な
るが結果的には脱硫装置１９、集塵機１８ａ，１
８ｂ、排風機１７ａ，１７ｂの小型化を図り得る
ようにした技術が提案されている（実公昭51−
31762号）にすぎない。
本発明はかかる事情に鑑みなされたものであつ
て、その目的とするところは焼結過程の進行に伴
つて焼結原料の通気性指数が変化することに着目
し、パレツト下に一様な吸引圧力を作用させたと
きは通気性指数が大きくなる排鉱端寄りの位置で
発生する過剰通気状態を解消することにより、設
備コスト、ランニングコストの大幅な節減を可能
とした焼結機の操業方法を提供するにある。
て、その目的とするところは焼結過程の進行に伴
つて焼結原料の通気性指数が変化することに着目
し、パレツト下に一様な吸引圧力を作用させたと
きは通気性指数が大きくなる排鉱端寄りの位置で
発生する過剰通気状態を解消することにより、設
備コスト、ランニングコストの大幅な節減を可能
とした焼結機の操業方法を提供するにある。
本発明に係る焼結機の操作方法は焼結原料を充
填したパレツトの下部に負圧を作用させて空気を
焼結原料の上方から下方に通流させるべく焼結開
始点から焼結終了点にわたるパレツト移動域下に
連設配置した多数の風箱を複数のグループに区分
し、各グループ毎に空気の吸引を行うようにした
焼結機の操作方法において、前記焼結開始点から
焼結終了点に向けてその全長の60〜95％に相当す
る位置に少なくとも１のグループ区分点を定め、
該区分点よりも下流側の１又は複数のグループに
属する風箱の吸引圧力を前記区分点よりも上流側
のグループに属する風箱の吸引圧力の90％以下と
なるよう吸引制御することを特徴とする。
填したパレツトの下部に負圧を作用させて空気を
焼結原料の上方から下方に通流させるべく焼結開
始点から焼結終了点にわたるパレツト移動域下に
連設配置した多数の風箱を複数のグループに区分
し、各グループ毎に空気の吸引を行うようにした
焼結機の操作方法において、前記焼結開始点から
焼結終了点に向けてその全長の60〜95％に相当す
る位置に少なくとも１のグループ区分点を定め、
該区分点よりも下流側の１又は複数のグループに
属する風箱の吸引圧力を前記区分点よりも上流側
のグループに属する風箱の吸引圧力の90％以下と
なるよう吸引制御することを特徴とする。
以下先ず本発明方法の理論について説明する。
一般にDL型焼結機においてはパレツトが給鉱
端から排鉱端側に向う過程でパレツト内に充填さ
れた焼結原料表面に点火し、その後はパレツトの
移動域下に配した風箱による吸引力にて焼結原料
上面から下方に通流する空気によつて順次上面か
ら下方に焼結を進行させてゆくようになつている
が、風箱を通じて焼結原料下に付与される負圧を
一定とすれば、焼結原料内の通気量は原料自体の
通気性によつて決まり、この関係は下記(1)式で与
えられる。
端から排鉱端側に向う過程でパレツト内に充填さ
れた焼結原料表面に点火し、その後はパレツトの
移動域下に配した風箱による吸引力にて焼結原料
上面から下方に通流する空気によつて順次上面か
ら下方に焼結を進行させてゆくようになつている
が、風箱を通じて焼結原料下に付与される負圧を
一定とすれば、焼結原料内の通気量は原料自体の
通気性によつて決まり、この関係は下記(1)式で与
えられる。
Ｕ＝ｖ・（Ｌ／Ｐ）0.6 ……(1)
但し、
Ｕ：通気性指数
ｖ：通気量（m3／分）
Ｐ：圧力損失（mAq）
Ｌ：原料高さ（ｍ）
実際の焼結進行過程では原料層の外に既に焼結
を終了した状態のシンターケーキ層、或いは焼結
進行中の溶融層等、通気性指数の異なる層が、
夫々厚さが異なつた状態で現われ、全体の通気性
指数は焼結進行にともなつて変化する。第３図は
焼結進行過程での各層の変化を示す模式図であ
り、図中Ｓはシンターケーキ層、Ｍは溶融層、Ｗ
は原料層を示している。いま各層の通気性指数を
ＵS、ＵM、ＵW、また圧力損失をＰS、ＰM、ＰW、
各層の厚さをＬS、ＬM、ＬWとし、更に全層の通
気性指数をＵT、全層の圧力損失をＰT、全層の厚
さをＬTとすると、前記(1)式は下記(2)式の如くに
書き直せる。
を終了した状態のシンターケーキ層、或いは焼結
進行中の溶融層等、通気性指数の異なる層が、
夫々厚さが異なつた状態で現われ、全体の通気性
指数は焼結進行にともなつて変化する。第３図は
焼結進行過程での各層の変化を示す模式図であ
り、図中Ｓはシンターケーキ層、Ｍは溶融層、Ｗ
は原料層を示している。いま各層の通気性指数を
ＵS、ＵM、ＵW、また圧力損失をＰS、ＰM、ＰW、
各層の厚さをＬS、ＬM、ＬWとし、更に全層の通
気性指数をＵT、全層の圧力損失をＰT、全層の厚
さをＬTとすると、前記(1)式は下記(2)式の如くに
書き直せる。
（ＵS＋ＵM＋ＵW）＝ｖ・｛（ＬS／ＰS）0.6＋（ＬM／ＰM）0.6＋（ＬW／ＰW）0.6｝ ……(2)
ＵT＝ＵS＋ＵM＋ＵW ……(3)
ＰT＝ＰS＋ＰM＋ＰW ……(4)
ＬT＝ＬS＋ＬM＋ＬW ……(5)
次に、本発明者が、直径300mm、高さ500mmの焼
結鍋を用いて行つた試験につき説明する。この試
験においては全層の通気性指数ＵTと通気量ｖ
（m3／分）との関係につき第４図イ，ロに示す如
き結果を得た。なお試験においては排風機による
負圧は一定（1500mmAq）とした。第４図イ，ロ
はいずれも横軸に焼結時間経過率（％）を、また
縦軸には第４図イにおいては通気性指数を、更に
第４図ロにおいては通気量（m3／分）をとつて示
した。このグラフから明らかな如く、通気性指数
及び通気量は原料層Ｗが消滅する焼結時間経過率
60％の位置迄は略一定の状態で推移するが、原料
層消滅後は急激に上昇し、従つて通気量も通気性
指数に対応して原料層消滅前は略一定の状態で推
移するが、原料層消滅後は急激に上昇し、原料層
消滅後の通風量は焼結に必要とされる通常の通風
量（破線で示す）を越えた過剰通風状態（斜線部
分）、換言すれば排風機の消費電力が浪費されて
いる状態となる。従つて原料層消滅点以降の風箱
の吸引圧力を低下して通風量を実際に必要とする
第４図ロに破線で示すレベル迄低減すれば、それ
だけ無駄な排風機の運転を行わなくて済み、消費
電力の大幅な低減を図れることとなる。本発明方
法においては、風箱を複数のグループに分けて各
グループ毎に夫々適切な吸引圧力を設定して通風
を行わせることとしてある。なお他に、例えば風
箱を風管に連結する連結管夫々にダンパを設けて
このダンパを個々に調節し、適切な吸引負圧を設
定する方法も考えられるが、この方法は通気抵抗
が増大して排風機の効率を低下させることとなる
ため、排風機の消費電力の節減は難かしく、この
点で本発明方法がより優れているということが出
来る。
結鍋を用いて行つた試験につき説明する。この試
験においては全層の通気性指数ＵTと通気量ｖ
（m3／分）との関係につき第４図イ，ロに示す如
き結果を得た。なお試験においては排風機による
負圧は一定（1500mmAq）とした。第４図イ，ロ
はいずれも横軸に焼結時間経過率（％）を、また
縦軸には第４図イにおいては通気性指数を、更に
第４図ロにおいては通気量（m3／分）をとつて示
した。このグラフから明らかな如く、通気性指数
及び通気量は原料層Ｗが消滅する焼結時間経過率
60％の位置迄は略一定の状態で推移するが、原料
層消滅後は急激に上昇し、従つて通気量も通気性
指数に対応して原料層消滅前は略一定の状態で推
移するが、原料層消滅後は急激に上昇し、原料層
消滅後の通風量は焼結に必要とされる通常の通風
量（破線で示す）を越えた過剰通風状態（斜線部
分）、換言すれば排風機の消費電力が浪費されて
いる状態となる。従つて原料層消滅点以降の風箱
の吸引圧力を低下して通風量を実際に必要とする
第４図ロに破線で示すレベル迄低減すれば、それ
だけ無駄な排風機の運転を行わなくて済み、消費
電力の大幅な低減を図れることとなる。本発明方
法においては、風箱を複数のグループに分けて各
グループ毎に夫々適切な吸引圧力を設定して通風
を行わせることとしてある。なお他に、例えば風
箱を風管に連結する連結管夫々にダンパを設けて
このダンパを個々に調節し、適切な吸引負圧を設
定する方法も考えられるが、この方法は通気抵抗
が増大して排風機の効率を低下させることとなる
ため、排風機の消費電力の節減は難かしく、この
点で本発明方法がより優れているということが出
来る。
次に本発明方法の実施例につき説明する。第５
図は本発明方法を適用した焼結機の模式的側面図
であり、図中１０は焼結ストランド、１１はパレ
ツト、１２，１３はホツパ、１４は点火炉、１５
は風箱を示している。パレツト１１は焼結ストラ
ンド１０回りにエンドレスに周回回動可能に配設
されており、ホツパ１２，１３下を移動する過程
で床敷鉱、焼結原料を充填され、次いで点火炉１
４下を通過する過程で充填された焼結原料表面に
点火される。パレツト１１が点火炉１４下から排
鉱端側に向う過程で、パレツト１１の移動域下に
配した風箱１５から吸引圧力が作用せしめられ、
焼結原料上方から下方に通流せしめられる空気に
よつて、焼結原料の焼成をその上方から下方に向
けて進行させ、排鉱端直前で焼結を完了して焼結
鉱として排鉱端から次の冷却工程に向けて送出さ
れてゆくようになつている。
図は本発明方法を適用した焼結機の模式的側面図
であり、図中１０は焼結ストランド、１１はパレ
ツト、１２，１３はホツパ、１４は点火炉、１５
は風箱を示している。パレツト１１は焼結ストラ
ンド１０回りにエンドレスに周回回動可能に配設
されており、ホツパ１２，１３下を移動する過程
で床敷鉱、焼結原料を充填され、次いで点火炉１
４下を通過する過程で充填された焼結原料表面に
点火される。パレツト１１が点火炉１４下から排
鉱端側に向う過程で、パレツト１１の移動域下に
配した風箱１５から吸引圧力が作用せしめられ、
焼結原料上方から下方に通流せしめられる空気に
よつて、焼結原料の焼成をその上方から下方に向
けて進行させ、排鉱端直前で焼結を完了して焼結
鉱として排鉱端から次の冷却工程に向けて送出さ
れてゆくようになつている。
各風箱１５は共用の風管１６に連結されてお
り、また風管１６はその両端部に夫々排風機１７
ａ，１７ｂ、集塵機１８ａ，１８ｂが介装され、
風管１６の一端（焼結開始点側のグループに属す
る風箱１５が連結されている側）は直接煙突２０
に、また他端（焼結終了点側のグループに属する
風箱１５が連結されている側）は脱硫装置１９を
介在させて煙突２０に連結されている。
り、また風管１６はその両端部に夫々排風機１７
ａ，１７ｂ、集塵機１８ａ，１８ｂが介装され、
風管１６の一端（焼結開始点側のグループに属す
る風箱１５が連結されている側）は直接煙突２０
に、また他端（焼結終了点側のグループに属する
風箱１５が連結されている側）は脱硫装置１９を
介在させて煙突２０に連結されている。
そして風管１６にはこれに対する各風箱１５の
接続点間の中間において、夫々風管１６を開閉す
るダンパー２１ａ，２１ｂ…２１ｎが設けられて
おり、その１つを選択して風管１６を閉鎖すべく
操作することによつて、風管１６、換言すれば風
箱１５をその区分点よりも焼結開始点側と、焼結
終了点側との２グループに任意位置で区分し得る
ようになつている。なお２基の排風機は、ともに
回転数制御方式とし、吸引負圧を変更する事が可
能である。
接続点間の中間において、夫々風管１６を開閉す
るダンパー２１ａ，２１ｂ…２１ｎが設けられて
おり、その１つを選択して風管１６を閉鎖すべく
操作することによつて、風管１６、換言すれば風
箱１５をその区分点よりも焼結開始点側と、焼結
終了点側との２グループに任意位置で区分し得る
ようになつている。なお２基の排風機は、ともに
回転数制御方式とし、吸引負圧を変更する事が可
能である。
次に前述の焼結機に於いて得られた本発明法の
効果について述べる。
効果について述べる。
風箱のグループ分け、及びグループ相互の吸引
圧力比と、排風機消費電力量との関係を求めた結
果につき説明する。第６図は横軸に区分け位置
（焼結開始点から焼結終了点側に向けてその間の
全長に対する区分点の位置）％を、また縦軸に排
風機消費電力（kWH／焼結鉱１トン）をとつて
示してある。なお実験においては区分した２グル
ープのうち、焼結終了点側のグループに属する風
箱の吸引圧力に対する焼結開始点側のグループに
属する風箱の吸引圧力を70％に設定した。ここに
焼結開始点は点火炉中央と対向する位置であり、
また焼結終了点は焼結原料組成、通風量、パレツ
ト移動速度等より変わるが、設定した操業条件か
ら予め予測する事は可能である。
圧力比と、排風機消費電力量との関係を求めた結
果につき説明する。第６図は横軸に区分け位置
（焼結開始点から焼結終了点側に向けてその間の
全長に対する区分点の位置）％を、また縦軸に排
風機消費電力（kWH／焼結鉱１トン）をとつて
示してある。なお実験においては区分した２グル
ープのうち、焼結終了点側のグループに属する風
箱の吸引圧力に対する焼結開始点側のグループに
属する風箱の吸引圧力を70％に設定した。ここに
焼結開始点は点火炉中央と対向する位置であり、
また焼結終了点は焼結原料組成、通風量、パレツ
ト移動速度等より変わるが、設定した操業条件か
ら予め予測する事は可能である。
上記のグラフから明らかなように、区分点とし
て60〜95％の位置、望ましくは80％前後の位置に
区分点を設定するのが排風機消費電力の節減上有
効であることが解る。なお上記の60％に相当する
位置は原料層の消滅点に相当する。
て60〜95％の位置、望ましくは80％前後の位置に
区分点を設定するのが排風機消費電力の節減上有
効であることが解る。なお上記の60％に相当する
位置は原料層の消滅点に相当する。
第７図は横軸に焼結開始点側のグループに属す
る風箱の吸引圧力に対する焼結終了点側のグルー
プに属する風箱の吸引圧力の比率（％）を、縦軸
に排風機消費電力量（kWH／焼結鉱１トン）を
とつて示している。グラフ中▲印でプロツトして
あるのは平均吸引圧力−1600mmAq、また●印は
−1200mmAq、〇印は−600mmAqに設定した場合
を示している。
る風箱の吸引圧力に対する焼結終了点側のグルー
プに属する風箱の吸引圧力の比率（％）を、縦軸
に排風機消費電力量（kWH／焼結鉱１トン）を
とつて示している。グラフ中▲印でプロツトして
あるのは平均吸引圧力−1600mmAq、また●印は
−1200mmAq、〇印は−600mmAqに設定した場合
を示している。
このグラフから明らかな如く吸引圧力比率を90
％以下、望ましくは40〜80％となるよう設定する
のが排風機消費電力量の節減に有効であることが
解る。また平均吸引圧力が大きい程、換言すれば
高い生産率での操業を行つているとき程、排風機
消費電力量の節減効果が大きいことが解る。
％以下、望ましくは40〜80％となるよう設定する
のが排風機消費電力量の節減に有効であることが
解る。また平均吸引圧力が大きい程、換言すれば
高い生産率での操業を行つているとき程、排風機
消費電力量の節減効果が大きいことが解る。
なお上述の効果においては風箱列を焼結開始点
側と焼結終了点側との２グループに区分する構成
につき説明したが、更に多くのグループに区分し
てもよく、焼結原料の通気性指数に対応させた吸
引圧力をパレツト下に及ぼし得るようにするのが
よい。
側と焼結終了点側との２グループに区分する構成
につき説明したが、更に多くのグループに区分し
てもよく、焼結原料の通気性指数に対応させた吸
引圧力をパレツト下に及ぼし得るようにするのが
よい。
以上の如く本発明方法にあつては焼結原料の焼
結過程における通気性に相応させてパレツト下に
作用する風箱の吸引圧力を設定することとしたか
ら、通気性に応じた適正な通風量を維持し得て過
剰通気状態を解消出来、消費電力の大幅な節減を
図れる優れた効果を奏するものである。
結過程における通気性に相応させてパレツト下に
作用する風箱の吸引圧力を設定することとしたか
ら、通気性に応じた適正な通風量を維持し得て過
剰通気状態を解消出来、消費電力の大幅な節減を
図れる優れた効果を奏するものである。
第１図はＤ・Ｌ型焼結機の一般的な操業態様を
示す模式的側面図、第２図は従来のＤ・Ｌ型焼結
機の操業態様を示す模式的側面図、第３図は焼結
進行状態を示す模式図、第４図は試験結果を示す
グラフ、第５図は本発明法の実施に用いた焼結機
の模式図、第６図は風箱のグループ分け位置と排
風機の消費電力との関係を示すグラフ、第７図は
グループ分けした風箱相互の吸引圧力比と排風機
消費電力との関係を示すグラフである。 １０……焼結ストランド、１１……パレツト、
１２，１３……ホツパ、１４……点火炉、１５…
…風箱、１６……風管、１７ａ，１７ｂ……排風
機、１８ａ，１８ｂ……集塵機、１９……脱硫装
置、２０……煙突、２１ａ，２１ｂ…２１ｎ……
ダンパ。
示す模式的側面図、第２図は従来のＤ・Ｌ型焼結
機の操業態様を示す模式的側面図、第３図は焼結
進行状態を示す模式図、第４図は試験結果を示す
グラフ、第５図は本発明法の実施に用いた焼結機
の模式図、第６図は風箱のグループ分け位置と排
風機の消費電力との関係を示すグラフ、第７図は
グループ分けした風箱相互の吸引圧力比と排風機
消費電力との関係を示すグラフである。 １０……焼結ストランド、１１……パレツト、
１２，１３……ホツパ、１４……点火炉、１５…
…風箱、１６……風管、１７ａ，１７ｂ……排風
機、１８ａ，１８ｂ……集塵機、１９……脱硫装
置、２０……煙突、２１ａ，２１ｂ…２１ｎ……
ダンパ。
Claims (1)
- １ 焼結原料を充填したパレツトの下部に負圧を
使用させて空気を焼結原料の上方から下方に通流
させるべく焼結開始点から焼結終了点にわたるパ
レツト移動域下に連接配置した多数の風箱を複数
のグループに区分し、各グループ毎に空気の吸引
を行うようにした焼結機の操業方法において、前
記焼結開始点から焼結終了点に向けてその全長の
60〜95％に相当する位置に少なくとも１のグルー
プ区分点を定め、該区分点よりも下流側の１又は
複数のグループに属する風箱の吸引圧力を、前記
区分点よりも上流側のグループに属する風箱の吸
引圧力の90％以下となるよう吸引制御することを
特徴とする焼結機の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2429583A JPS59150024A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 焼結機の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2429583A JPS59150024A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 焼結機の操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59150024A JPS59150024A (ja) | 1984-08-28 |
| JPS6237098B2 true JPS6237098B2 (ja) | 1987-08-11 |
Family
ID=12134171
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2429583A Granted JPS59150024A (ja) | 1983-02-15 | 1983-02-15 | 焼結機の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59150024A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100321042B1 (ko) * | 1997-12-19 | 2002-03-08 | 이구택 | 초기소결광의제조방법 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5677345A (en) * | 1979-11-28 | 1981-06-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Fine ore sintering method and apparatus |
| JPS56136936A (en) * | 1980-03-29 | 1981-10-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of sintered ore |
-
1983
- 1983-02-15 JP JP2429583A patent/JPS59150024A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59150024A (ja) | 1984-08-28 |
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