JPS6244948A - 直流点灯用高圧放電灯 - Google Patents
直流点灯用高圧放電灯Info
- Publication number
- JPS6244948A JPS6244948A JP18183885A JP18183885A JPS6244948A JP S6244948 A JPS6244948 A JP S6244948A JP 18183885 A JP18183885 A JP 18183885A JP 18183885 A JP18183885 A JP 18183885A JP S6244948 A JPS6244948 A JP S6244948A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- separate glass
- sealing
- lamp
- glass
- section
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は直流点灯用高圧放電灯、特にはその電極封止部
の改良に関する。
の改良に関する。
一般に直流で点灯される高圧放電灯としてはキセノンラ
ンプや超高圧水銀ランプ等が良く知られている。キセノ
ンランプの場合、その電極の封止部構造としては約ＩＫ
Ｗ以上の級ではステムを用いるステムタイプが、約５０
０Ｗ以下の級ではモリブデン等の高融点金属からなる耐
層用金属箔を使用する箔封止タイプの２種類がある。一
方超高圧水銀ランプの場合はワットがキセノンランプは
ど高ワツトのものは一般的ではなく、ランプ電圧が高く
てランプ電流が小さいのでキセノンランプの小ワツトの
ものと同様な箔封止タイプが主流である。
ンプや超高圧水銀ランプ等が良く知られている。キセノ
ンランプの場合、その電極の封止部構造としては約ＩＫ
Ｗ以上の級ではステムを用いるステムタイプが、約５０
０Ｗ以下の級ではモリブデン等の高融点金属からなる耐
層用金属箔を使用する箔封止タイプの２種類がある。一
方超高圧水銀ランプの場合はワットがキセノンランプは
ど高ワツトのものは一般的ではなく、ランプ電圧が高く
てランプ電流が小さいのでキセノンランプの小ワツトの
ものと同様な箔封止タイプが主流である。
ところで近年、技術の進歩によって点灯回路の電子化が
進み、上記高圧放電灯を使用した装置たとえば映写装置
等の小形化が可能となり、これに伴ない°光源自体の小
形化が強く要請されている。
進み、上記高圧放電灯を使用した装置たとえば映写装置
等の小形化が可能となり、これに伴ない°光源自体の小
形化が強く要請されている。
一般にステムタイプに比較して箔封止タイプの方がラン
プは小形化するこＥができ、したがって高ワツトランプ
の箔封止タイプの開発、さらには箔封止タイプにおける
封止部の一層の小形化が必要となっている。しかしなが
ら、直流点灯用高圧放電灯の場合は特に電力消費の大き
な陽極側封止部の冷却が重要な鍵となり、従来と同様な
設計の場合９強制空冷を一層強化しないと金属箔の高温
による酸化の進行が早まり、ランプの寿命途中において
箔切れによるランプ不点を生じ、実用化が困難であった
。これに対し強制空冷を強化し過ぎると、封止部だけで
なく放電部までも冷却されてランプ特性が低下したり、
さらには封止部の内部と外側との温度差が大きくなって
熱歪が増加し。
プは小形化するこＥができ、したがって高ワツトランプ
の箔封止タイプの開発、さらには箔封止タイプにおける
封止部の一層の小形化が必要となっている。しかしなが
ら、直流点灯用高圧放電灯の場合は特に電力消費の大き
な陽極側封止部の冷却が重要な鍵となり、従来と同様な
設計の場合９強制空冷を一層強化しないと金属箔の高温
による酸化の進行が早まり、ランプの寿命途中において
箔切れによるランプ不点を生じ、実用化が困難であった
。これに対し強制空冷を強化し過ぎると、封止部だけで
なく放電部までも冷却されてランプ特性が低下したり、
さらには封止部の内部と外側との温度差が大きくなって
熱歪が増加し。
その結果破裂、リーク等の不都合を生じることもあった
。
。
本発明は一上記事情に対処してなされたもので。
電極封止部の構造を改良することによって、小形化が可
能となる直流点灯用高圧放電灯を提供することを目的と
する。
能となる直流点灯用高圧放電灯を提供することを目的と
する。
本発明は直流点灯用高圧放電灯において、少なくとも陽
極側封止部の封着用金属箔を内部に空洞部を設けたセパ
レートガラスの外周面に配置し。
極側封止部の封着用金属箔を内部に空洞部を設けたセパ
レートガラスの外周面に配置し。
かつ１石英ガラス容器の封止部に上記セパレートガラス
の空洞部から封止部の外部へ連通する通気孔を設けたこ
とを特徴とし１強制空冷を強化しなくとも金属箔の不所
望な昇温による箔切れを防止でき、高ワツトのランプの
ステムタイプを小形の箔封止タイプとするととを可能と
し、また箔封止タイプにあっても金属箔を短小化して封
止部を一層小形化できるようにしたものである、〔発明
の実施例〕 以下０本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
の空洞部から封止部の外部へ連通する通気孔を設けたこ
とを特徴とし１強制空冷を強化しなくとも金属箔の不所
望な昇温による箔切れを防止でき、高ワツトのランプの
ステムタイプを小形の箔封止タイプとするととを可能と
し、また箔封止タイプにあっても金属箔を短小化して封
止部を一層小形化できるようにしたものである、〔発明
の実施例〕 以下０本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第１図はＩ ＫＷのキセノンランプの縦断面図を。
また、第２図は同ランプをその周方向に９０″回転させ
た縦断面図を示し１図中（１）は石英ガラス容器で内部
にキセノンガスを封入しその両端部には封止部（２）
＄ （２）が形成されている。（３）は陽極、（４）は
陰＆＃ （５） ｊ （５）は外部導入体で、陽極（３
）と外部導入体（５）および陰極（４）と外部導入体（
５）の間にはそれぞれセパレートガラス（６１、（６１
が配置され、さらに各セパレートガラス（６） 、 （
６）の外周面にはそれぞれ長さ２８龍１幅５龍、厚さ２
４μｍの高融点金属たとえばモリブデンからなる３枚の
封着用の金属箔（力・・・・・・が配置され、これ等金
属箔（力・・・・・・の両端部はそれぞれ陽極（３）と
外部導入体（５）、陰極（４）と外部導入体（５）とに
溶接され、かつ、封止部（２１、（２）の石英ガラスに
気密に封着されている。また、上記セパレートガラス（
６） 、 ＋６）は外径７１ｍ５長さ２０ｍの石英管の
両端部を封止して、その内部に空洞部（８） 、 （８
）を設けたもので、さらに各封止部（２） 、 （２）
には上記各空洞部（８） 、 （８１から封止部の外部
へ連通する通気孔（９） 、 （９）がそれぞれ設けら
れている。
た縦断面図を示し１図中（１）は石英ガラス容器で内部
にキセノンガスを封入しその両端部には封止部（２）
＄ （２）が形成されている。（３）は陽極、（４）は
陰＆＃ （５） ｊ （５）は外部導入体で、陽極（３
）と外部導入体（５）および陰極（４）と外部導入体（
５）の間にはそれぞれセパレートガラス（６１、（６１
が配置され、さらに各セパレートガラス（６） 、 （
６）の外周面にはそれぞれ長さ２８龍１幅５龍、厚さ２
４μｍの高融点金属たとえばモリブデンからなる３枚の
封着用の金属箔（力・・・・・・が配置され、これ等金
属箔（力・・・・・・の両端部はそれぞれ陽極（３）と
外部導入体（５）、陰極（４）と外部導入体（５）とに
溶接され、かつ、封止部（２１、（２）の石英ガラスに
気密に封着されている。また、上記セパレートガラス（
６） 、 ＋６）は外径７１ｍ５長さ２０ｍの石英管の
両端部を封止して、その内部に空洞部（８） 、 （８
）を設けたもので、さらに各封止部（２） 、 （２）
には上記各空洞部（８） 、 （８１から封止部の外部
へ連通する通気孔（９） 、 （９）がそれぞれ設けら
れている。
このような構成のキセノンランプを映写装置に空
組込み１強制空冷すれば、冷却用気気は通気孔（９）
、 （９）を通って各セパレートガラス（６） 、 （
６１内部に設けた空洞部（８） 、 ＋８）に通流され
るので、セパレートガラス（６） 、 （６）は効率良
く冷却され、したがってセパレートガラス（６） 、
（６＞の外周面に接触する各金属箔（７）・・・・・・
もまた必然的に効率良く冷却されるので、＃／化し箔切
れを生じるような事態は回避でき。
、 （９）を通って各セパレートガラス（６） 、 （
６１内部に設けた空洞部（８） 、 ＋８）に通流され
るので、セパレートガラス（６） 、 （６）は効率良
く冷却され、したがってセパレートガラス（６） 、
（６＞の外周面に接触する各金属箔（７）・・・・・・
もまた必然的に効率良く冷却されるので、＃／化し箔切
れを生じるような事態は回避でき。
Ｉ ＫＷのような高ワツトのキセノンランプでも箔封市
タイプとすることができる。この箔封止タイプのＩ Ｋ
Ｗキセノンランプの全長は約１３８關で、従来の同種ラ
ンプのステムタイプが全要約１７６ｍｍであつたから、
大幅な小形化が可能となる。
タイプとすることができる。この箔封止タイプのＩ Ｋ
Ｗキセノンランプの全長は約１３８關で、従来の同種ラ
ンプのステムタイプが全要約１７６ｍｍであつたから、
大幅な小形化が可能となる。
また、セパレートガラス（６） 、 （６１の内部に空
洞部（８） 、 （８）を設けたので、封止部形成時の
加熱工程においてはセパレートガラスの温度上昇は速＜
、シたがって従来の空洞部のない無空棒状のセパレート
ガラスを使用した場合にみられたセパレートガラスの温
度上昇が遅くて封止部石英ガラス−金属箔−セパレート
ガラス間の温度勾配が大きくなって気密な封止部が得ら
れにくいという欠点も解消され、しかも封止時間も短縮
することができる。
洞部（８） 、 （８）を設けたので、封止部形成時の
加熱工程においてはセパレートガラスの温度上昇は速＜
、シたがって従来の空洞部のない無空棒状のセパレート
ガラスを使用した場合にみられたセパレートガラスの温
度上昇が遅くて封止部石英ガラス−金属箔−セパレート
ガラス間の温度勾配が大きくなって気密な封止部が得ら
れにくいという欠点も解消され、しかも封止時間も短縮
することができる。
なお、上記通気孔（９） 、 （９）は封止部ｆ２＋
、 （２）を形成１後に孔あけしたものであるが、封止
工程の前にあらかじめ石英ガラス容器（１）の封止予定
部とセパレーターガラス（６） 、 （６）とにそれぞ
れ孔を設けておき。
、 （２）を形成１後に孔あけしたものであるが、封止
工程の前にあらかじめ石英ガラス容器（１）の封止予定
部とセパレーターガラス（６） 、 （６）とにそれぞ
れ孔を設けておき。
双方の孔を合致させて封止するようにすることもできる
。もつとも、前者の孔あけ方法によれば。
。もつとも、前者の孔あけ方法によれば。
封止工程時にセパレートガラスｆ６） 、 （６）の空
洞部（８）。
洞部（８）。
（８）内の圧力を大気圧より高くすることができるので
、金属箔（７）・・・・・・を内側から押し上げる力が
働き。
、金属箔（７）・・・・・・を内側から押し上げる力が
働き。
封着性の向上および封着時間の短縮に効果的であリ、そ
の後、封止部の一点のみを集中加熱して上記空洞部＋８
） 、 （８）の内圧により孔をあけることができる。
の後、封止部の一点のみを集中加熱して上記空洞部＋８
） 、 （８）の内圧により孔をあけることができる。
また、上記実施例では通気孔（９）を各封止部（２）。
（２）の−側（２ａ）に１個宛設けたが、たとえば第３
図に示すように一側（２ａ）のみでなく反対側の他側（
２ｂ）にも通気孔（９Ａ）を追加して設けたり。
図に示すように一側（２ａ）のみでなく反対側の他側（
２ｂ）にも通気孔（９Ａ）を追加して設けたり。
あるいは第４図に示すように一側（２ａ）に複数個たと
えば２個の通気孔（９）ｔ（９Ａ）を設けるようＫして
も良く、さらに金属箔（力・・・・・・Ｋついても上記
３枚に限らず１通気孔を設けるスペースさえあれば適宜
その枚数を増減しても良い。
えば２個の通気孔（９）ｔ（９Ａ）を設けるようＫして
も良く、さらに金属箔（力・・・・・・Ｋついても上記
３枚に限らず１通気孔を設けるスペースさえあれば適宜
その枚数を増減しても良い。
次に他の実施例である５５０Ｗのキセノンランプの場合
について述べる。この場合の基本的な構成は金属箔２枚
使用という点を除けば上記実施例とほぼ同じなので詳細
な説明は省略するが、要は空洞部を設けたセパレートガ
ラスの外周面に金属箔を配置し９石英ガラス容器の封止
部に上記セパレートガラス゛の空洞部から封止部の外部
へ連通する通気孔を設けたものである。
について述べる。この場合の基本的な構成は金属箔２枚
使用という点を除けば上記実施例とほぼ同じなので詳細
な説明は省略するが、要は空洞部を設けたセパレートガ
ラスの外周面に金属箔を配置し９石英ガラス容器の封止
部に上記セパレートガラス゛の空洞部から封止部の外部
へ連通する通気孔を設けたものである。
従来からこの級のキセノンランプの封止部は箔封止タイ
プが採用されてきたが、この場合の金属箔は通常内部に
空洞部がない無空棒状のセパレートガラスの外周面に配
置されていた。このような構成の従来ランプと本実施例
ランプとをそれぞれ同一の空冷条件たとえば７（メート
ル）７秒の風速の強制空冷で同一映写装置に組込み、比
較試験を行なった結果、実施例ランプの金属箔の外部導
入体側端部の点灯時における温度は従来ランプとそれに
比較して約１００℃も低くなる。
プが採用されてきたが、この場合の金属箔は通常内部に
空洞部がない無空棒状のセパレートガラスの外周面に配
置されていた。このような構成の従来ランプと本実施例
ランプとをそれぞれ同一の空冷条件たとえば７（メート
ル）７秒の風速の強制空冷で同一映写装置に組込み、比
較試験を行なった結果、実施例ランプの金属箔の外部導
入体側端部の点灯時における温度は従来ランプとそれに
比較して約１００℃も低くなる。
このことは５５０Ｗのランプサイズでは従来ランプより
約１０鰭長さを短縮しても金属箔の外部導入体側端部の
点灯時の温度は従来と同一にすることができ、同一ラン
プ寿命のままでランプのコンパクト化を計ることができ
ることを示している。
約１０鰭長さを短縮しても金属箔の外部導入体側端部の
点灯時の温度は従来と同一にすることができ、同一ラン
プ寿命のままでランプのコンパクト化を計ることができ
ることを示している。
しかも、セパレーター内の空隙部に冷却風が通流するの
で、封止部内部の温度も全体的に低下して封止部外側と
の温度差もかなり縮少され、その結果として熱歪の増加
は抑止されて封止部のガラス破損やリーク等の不良発生
率も従来の１１５に低下させることができた。
で、封止部内部の温度も全体的に低下して封止部外側と
の温度差もかなり縮少され、その結果として熱歪の増加
は抑止されて封止部のガラス破損やリーク等の不良発生
率も従来の１１５に低下させることができた。
なお９本発明は上記実施例に限られるものではなく、た
とえばワットにも関連するが、上記封止部構造とするの
は陽極側だけで良い場合もある。
とえばワットにも関連するが、上記封止部構造とするの
は陽極側だけで良い場合もある。
これは陰極側封止部の温度は陽極側に比較して昇温の程
度が低いからであり、したがって陰極側封止部は単にピ
ンチシールタイプやあるいは空洞部のない無空棒状のセ
パレートガラスを使用したり。
度が低いからであり、したがって陰極側封止部は単にピ
ンチシールタイプやあるいは空洞部のない無空棒状のセ
パレートガラスを使用したり。
さらには空洞部のあるセパレートガラスは使用するが上
記通気孔を設けないタイプ等であっても良い。また、ラ
ンプ品種もキセノンランプだけに限らず、超高圧水銀ラ
ンプ等の直流で点灯される他の高圧放電灯にも適用でき
るものである。
記通気孔を設けないタイプ等であっても良い。また、ラ
ンプ品種もキセノンランプだけに限らず、超高圧水銀ラ
ンプ等の直流で点灯される他の高圧放電灯にも適用でき
るものである。
第１図は本発明の一実施例であるＩＫＷのキセノンラン
プの縦断面図、第２図は同じく同ランプをその周方向に
９０＠回転させた縦断面図、第３図および第４図はそれ
ぞれ異なる他の実施例の陽極側封止部の拡大縦断面図を
示す。 （１）・・・・・・石英ガラス容器。 （２＋ 、 ＋２）・・・・・・封止部、（３）・・・
・・・陽極。 （４）・・・・・・陰極、 （＋５） 、
＋５）・・・・・・外部導入体。 （６） 、 （６）・・・・・・セパレートガラス。 （力・・・・・・金属箔、 （８） 、 （８
）・・・・・・空洞部。 （９）、（９Ａ）・・・・・・通気孔。 代理人 弁理士 則 近 憲 体 間 湯 山 幸 夫 第３図 第４図 手続補正書（方式） 昭和 曲、１２グＯ日
プの縦断面図、第２図は同じく同ランプをその周方向に
９０＠回転させた縦断面図、第３図および第４図はそれ
ぞれ異なる他の実施例の陽極側封止部の拡大縦断面図を
示す。 （１）・・・・・・石英ガラス容器。 （２＋ 、 ＋２）・・・・・・封止部、（３）・・・
・・・陽極。 （４）・・・・・・陰極、 （＋５） 、
＋５）・・・・・・外部導入体。 （６） 、 （６）・・・・・・セパレートガラス。 （力・・・・・・金属箔、 （８） 、 （８
）・・・・・・空洞部。 （９）、（９Ａ）・・・・・・通気孔。 代理人 弁理士 則 近 憲 体 間 湯 山 幸 夫 第３図 第４図 手続補正書（方式） 昭和 曲、１２グＯ日
Claims (1)
- 陽極および陰極をそれぞれ石英ガラス容器の封止部に気
密に封着した金属箔を介して外部導入体に接続してなり
、少なくとも陽極側の金属箔は内部に空洞部を設けたセ
パレートガラスの外周面に配置され、かつ、石英ガラス
容器の封止部には上記セパレートガラスの空洞部から封
止部の外部へ連通する通気孔が設けられていることを特
徴とする直流点灯用高圧放電灯。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18183885A JPS6244948A (ja) | 1985-08-21 | 1985-08-21 | 直流点灯用高圧放電灯 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18183885A JPS6244948A (ja) | 1985-08-21 | 1985-08-21 | 直流点灯用高圧放電灯 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6244948A true JPS6244948A (ja) | 1987-02-26 |
Family
ID=16107695
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18183885A Pending JPS6244948A (ja) | 1985-08-21 | 1985-08-21 | 直流点灯用高圧放電灯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6244948A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0224955A (ja) * | 1988-07-12 | 1990-01-26 | Orc Mfg Co Ltd | アークランプ |
| US5193939A (en) * | 1990-11-16 | 1993-03-16 | Nippon Steel Corporation | Marine structure having superior corrosion resistance |
-
1985
- 1985-08-21 JP JP18183885A patent/JPS6244948A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0224955A (ja) * | 1988-07-12 | 1990-01-26 | Orc Mfg Co Ltd | アークランプ |
| US5193939A (en) * | 1990-11-16 | 1993-03-16 | Nippon Steel Corporation | Marine structure having superior corrosion resistance |
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