JPS6247626B2 - - Google Patents

Info

Publication number
JPS6247626B2
JPS6247626B2 JP57123740A JP12374082A JPS6247626B2 JP S6247626 B2 JPS6247626 B2 JP S6247626B2 JP 57123740 A JP57123740 A JP 57123740A JP 12374082 A JP12374082 A JP 12374082A JP S6247626 B2 JPS6247626 B2 JP S6247626B2
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
less
steel
welding
speed steel
coating
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired
Application number
JP57123740A
Other languages
English (en)
Other versions
JPS5825866A (ja
Inventor
Buushee Andore
Maran Berunaaru
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Creusot Loire SA
Original Assignee
Creusot Loire SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9260594&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=JPS6247626(B2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Creusot Loire SA filed Critical Creusot Loire SA
Publication of JPS5825866A publication Critical patent/JPS5825866A/ja
Publication of JPS6247626B2 publication Critical patent/JPS6247626B2/ja
Granted legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/308—Fe as the principal constituent with Cr as next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550°C
    • B23K35/3053—Fe as the principal constituent
    • B23K35/3093—Fe as the principal constituent with other elements as next major constituents
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10S428/922—Static electricity metal bleed-off metallic stock
    • Y10S428/9335—Product by special process
    • Y10S428/937—Sprayed metal
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
    • Y10T428/12063—Nonparticulate metal component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12958—Next to Fe-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12958—Next to Fe-base component
    • Y10T428/12965—Both containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
  • Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
  • Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、心部と表面とで全く異なる応力を受
けることにより心材と表面とが相異なる性質時に
は相反する性質を備えることを必要とする金属ピ
ースないしは金属要素の製造方法に関する。
そうした金属要素の例として、冷延用ロール、
或る種の圧延ロール又は成形ロール、シヤー刃、
摩擦板又は土止め板がある。
これら全ての金属要素について、心部は脆弱で
ないことを必要とし、表面はその反対に引張り、
疲れ及び摩擦に対する耐性が高く、硬度もすぐれ
ていることを必要とする。
従来はこれらの金属要素は同質の材料から製造
され、その表面が特別の熱処理を受ける。
しかし最近は複合金属要素が用いられるように
なつた。
これら全ての場合に、心部と表面とが異なる応
力を受けるこれらの金属要素の製造にはいろいろ
の困難な問題が存在する。
次に一例として冷延用ロールの製造に付随する
困難について説明する。
圧延とは、圧延機のロールと呼ばれる２個の回
転体の間に熱間又は冷間で被処理物を通してその
断面積を縮小させることから成る冶金学的操作で
ある。被処理物は回転により２個のロールの間に
導かれ、被処理物の厚みは２個のロールの母線の
間の間隔まで減少する。
被処理物は熱間（1200℃以下）又は冷間で圧延
される。前者の場合には応力は熱によるものが多
く、後者の場合には応力は主に機械的なものであ
る。
冷延機のロールは、次の３種類の機械的応力に
耐えられなければならない。
(i) 最初はジヤーナルに加わる圧力及び被処理物
の反動に基づくたわみ力により、次に駆動トル
クに基づくよじり力によりロール装置に加わる
周期的な変形。
(ii) ヘルツの接触理論から導かれる周期的な圧延
応力。圧縮応力は表面では非常に大きな値とな
り、表面層の下方では、荷重の加わる方向に対
し45℃に配向された平面内に働く主要なせん断
力が、「ヘルツの点」と呼ばれる点において最
大になる。冷延ロールにおいては熱延の場合に
比べてヘルツの応力が大になるが、その理由
は、常温の金属特に冷延される硬質金属の流れ
応力が非常に高いためである。
一例として、直径600mmのロールの応力を測
定したところ、最大圧縮応力は1000〜1500N／
mm2となり、表面の下方３〜５mmにおいての最大
せん断応力は300〜600N／mm2のオーダーとなつ
た。
ロールが回転する時、ロールの各々の繊維は
周期的に応力を受ける。
(iii) ロールの噛込み点において被処理物のすべり
によりひき起こされる摩耗。この摩耗はロール
の表面の劣化となつて現れ、この劣化により圧
延製品の表面の外観が損なわれる。摩耗したロ
ールはロール材を切除することにより調整する
ことが必要になる。
これら３種類の応力のため、ロールには次のよ
うな相反する性質が要求される。
(a) 心部は、良好な弾性と共に、1000MPaのオー
ダーの、普通の引張り強度を備えていなければ
ならない。
(b) 加工表面は、すぐれた疲れ破断抵抗と、シヨ
アかたさ85〜100（AFNOR規格No.NFA03153に
よるロツクウエルＣかたさ60〜66）程度のすぐ
れたかたさと、低い摩擦係数と、大きな摩擦強
度とを備えていなければならない。
従来は冷延ロールは同種の材料から製造され
る。この材料は心部のじん性と作業面ないし加工
面の強度という要件が同時にできるだけ満たされ
るように選定され、ロール全体は心部について所
望される強度レベルにおいて処理され、表面につ
いて所望される摩耗及び疲れに対する耐性ないし
は強度は、焼入れ処理により、加工面に付与され
る。
そのため、多くの圧延ロールは、、C1％及び
Cr1.5％を含有する100C6鋼又はC0.85％及び
Cr1.75％のほか少量のモリブデン及びバナジウム
を含有する85CDV7鋼の系統の鋼から製造され
る。しかしこれらの鋼は加工層にとつては最適で
はない。
小径ロール特に多重ロール圧延ゲージのロール
の場合には、100C6系の鋼に比べて摩耗挙動の良
好な、炭化度が高くまた合金元素の含有量の高い
鋼を用いることもできる。この鋼は、C1.5％、
Cr12％のほか少量のモリブデン及びバナジウム
を含有するZ150DV12クロム鋼及びその系統の鋼
である。
多重ロールの圧延ケージ用のこれらのロールに
ついては、バナジウム高速度鋼の使用により大き
な進歩が見られた。炭化バナジウムV4C3の含有
量を高くしたことによりロールの摩耗抵抗、性能
及び寿命が改善された。しかし技術上の問題とコ
ストが高いことにより、この種の高速度鋼から大
形ロールを製造することは困難である。
しかし加工層のみを高速度鋼製としたバイメタ
ルロールにより、高速度鋼を使用することの利点
を、全ての直径のロールに拡大することはでき
る。
複合構造の原理は、或る種の圧延ロールの修理
又は製造に既に利用されている。ロール心部上
に、熱間で使用するに適した材料製の加工層を寸
法に合わせて取付け又は蒸着する。この材料は多
くの場合熱的な疲れに対するすぐれた抵抗従つて
適度のかたさをもつように選ばれた低合金鋼であ
り、そのかたさはロール心部よりも多少高い。肉
盛りは普通の溶接によつて行ない、最も普及して
いる溶接法は、溶接可能な鋼の線材又ははく材を
用いたサブマージドアーク溶接である。この肉盛
り法は熱延ロールに適しているが、それは熱延ロ
ールの受ける機械的な応力が多くの場合に比較的
緩徐なためである。熱延ロールは熱的な原因によ
る表面の破断又は熱間の摩耗により損傷すること
があるが、圧延圧力によつては、冷延ロールに比
べて非常にわずかな機械的応力を受けるに過ぎな
い。
冷延ロールの加工層には、比較の問題として、
強度の大な材料と、特に熱延シリンダーの肉盛り
に利用される方法によつては得られない非常に高
度の冶金学的性質とが必要とされる。即ち冷延ロ
ールの加工層の場合、或る臨界値を超えるインク
ルージヨン又は欠陥は、疲れ破断が開始される場
所になることが多い。
本発明の目的は、高速度鋼のすぐれた性質と最
近の溶接法との利用により、心部と表面とで異な
る大きな応力に対する耐性が従来のものよりも非
常にすぐれている複合金属要素を提供することに
ある。
この目的のために、本発明により、クロム−タ
ングステン、クロム−モリブデン又はクロムと共
に他の複数の元素例えばタングステン、モリブデ
ン、バナジウム或いはコバルトを合金させた高速
度鋼から成る比較的硬質の金属層の被覆或いは肉
盛りを、低合金構造鋼の金属心部分に形成して成
る複合金属要素の製造方法において、ロツクウエ
ルＣかたさが57より大きいように高速度鋼を選定
することと、高速度との脆くない結合を保証する
ように、また複合金属要素の使用応力に適合する
ように、上記金属心部分を形成する上記低合金構
造鋼を選定することと、予め合金された粉末の形
のみにおいて上記高速度鋼を付与することと、ト
ランスフアードアーク又はセミトランスフアード
アークのプラズマトーチによる溶接とレーザート
ーチによる溶接とのうちどれか１つの溶接法によ
り、上記金属心部分に対する上記粉末の被覆又は
肉盛りを形成し、溶接による被覆又は肉盛りの形
成に続いて、焼もどし熱処理と焼入れ−焼もどし
熱処理とのうち使用した上記粉末の性質に適合し
た熱処理を行なうことを特徴とする製造方法が提
供される。
本発明の好ましい実施態様によれば、金属心部
分を形成する低合金構造鋼は、次の成分から成つ
ている。
Ｃ 0.20〜１％ Mn 0.2〜1.5％ Si 0.20〜１％ Ｓ 0.005〜0.200％ Ni 2.5以下、 Cr 0.50〜６％、 Mo ２％以下、 Ｖ 0.50％以下の１種以上 この低合金構造鋼は、溶接による熱収支を勘案
し、適合した熱処理の後に、心部分と溶接金属と
の間の溶接部において急激な不連続部分のないか
たさ曲線が得られるという意味で、高速度鋼の溶
接に適合している。換言すれば上記の低合金構造
鋼は、表面に溶接すべき高速度鋼との靭性の結合
を形成し、その結合部分にも、表面層の下方に
も、機械的強度の低下した領域（高速度鋼層の凹
みを起こすことがある）或いは脆い領域（高速度
鋼層の剥落を起こすことがある）も発生させな
い。
肉盛り操作影響部分の熱処理は肉盛り自身によ
り課せられるもので、変態点及び軟化曲線が溶接
熱収支によく適合していて結合部及び表面下層が
どちらも靭性をもつような鋼を心部分のために選
定すべきである。
本発明の別の好ましい実施態様によれば、溶接
後に硬質金属層を形成する高速度鋼の粉末は、次
の組成を備えている。
Ｃ 0.5〜2.6％ Mn 0.2〜1.7％ Si 0.2〜1.4％ Ｓ 0.2以下 Cr ２〜14％ Mo 12％以下、 Ｗ 20％以下、 Ｖ 10％以下 Co 16％以下の１種以上 （但しＷ＋Ｖ＋Mo＋Co ３％以上とする） この高速度鋼の粉末は、そのほかに、２％以下
のほう素を含有してもよい。
また該粉末は1.2％以下のアルミニウムを含有
してもよい。
次に本発明において心部及び表面層を構成する
各合金鋼の成分限定理由について説明する。
(a) 金属心部を構成する低合金構造鋼 炭素は0.20％より少ないと十分な強度、特に
引張強度が得られず、また１％より多くなると
割れの傾向を生じ溶接を困難とするので0.20〜
１％とする。
マンガンは0.2％より少ないと十分な脱酸が
得られず、また1.5％より多くなると靭性、従
つて弾性が不十分となるので、その含有量は
0.2〜1.5％とする。
珪素については0.20％より少ないと脱酸が不
十分となり、また１％より多いと靭性が相当に
低下する。
硫黄については製鋼時達成し得る可能値
0.005％を下限とし、上限は再流化鋼の機械加
工性を改善するための下限値0.200％に対応し
ている。
ニツケルは最大で2.5％とするが、これは2.5
％より多いと鋼組織が自己焼入性となり、これ
によつて溶接中又は焼入れ−焼戻し処理中に割
れが発生するためである。従つてこの限定は製
品について行なう処理又は溶接操作の関数であ
る。
クロムは十分な機械的強度（引張り強度）を
確実にするために0.50％よりも多くすべきであ
る。しかし最大６％に制限すべきである。それ
は６％より多くなると、ニツケルの場合と同様
に焼入れもしくは焼戻しの熱処理時に、または
溶接時に際して割れを生ずるおそれがある。ま
た６％よりも多量のクロムを含有させると鋼の
靭性が著しく低下する。
モリブデンは多くとも２％とすべきである。
それは２％よりも多いと鋼の靭性が著しく低下
することと、２％よりも多くのモリブデンを含
有させることは熱間加工すべき製品の場合にし
か有用ではないことによるためで、冷間加工に
予定されている本発明による製品では必要とし
ない。
バナジンは多くとも0.50％とするが、それは
0.50％よりも多くなると鋼の焼入れ性及び靭性
が過度に減少するためである。またバナジンは
焼戻し処理の間に２次硬化の効果を発現させる
ために、0.50％より少ない含有量において必要
である。
なお、本発明の低合金構造鋼においては、上
記ニツケル、クロム、モリブデン及びバナジウ
ムのうち、少くとも１種をその使用目的に応じ
添加する。
(b) 表面層を形成する高速度鋼 粉末の形で適用される硬質の金属層を形成す
る高速度鋼は前述の如き組成を有するものであ
る。
炭素は0.5％より少ないと一次炭化物を生成
しないために鋼の硬さが不十分となり、高速度
鋼としては適さない。また2.6％よりも多い含
有量では炭素は鋼の過度の脆さを惹起させるの
でその含有量は0.5〜2.6％とする。
マンガンは0.2％より少ないと鋼の十分な脱
酸が得られずまた1.7％よりも多いと靭性、従
つて弾性が不十分になる。
珪素は鋼の脱酸を確実にするために0.2％よ
りも多くし、また鋼の靭性の過度の低下をさけ
るために1.4％よりも少なくする。
硫黄は0.2％よりも少なくするが、それは0.2
％より多いと鋼に含まれる介在物が多くなりす
ぎて、その靭性が低下するためである。
クロムは鋼の十分な焼入れ性を確保するため
に２％よりも多くする。またクロムの含有量を
14％よりも多くすると、鋼の機械的特性を改善
するのに有利なモリブデン、タングステン、バ
ナジン及びコバルトの炭化物が生成されるより
もクロムの炭化物が生成されるので14％よりも
少なくする。
モリブデン、タングステン、バナジン及びコ
バルトについては、これらは鋼中に硬質で靭性
の炭化物を生成させるために少くとも１種をク
ロムとともに使用する。これらの各元素につい
て示した含有量はこれより多くしても、もはや
鋼の機械的特性の大きな増加は得られないもの
である。一方、モリブデン、タングステン、バ
ナジン及びコバルトの含有量の合計は鋼の機械
的性質に対する十分な効果を得るために少くと
も３％とする。
明らかなように、本発明においてはモリブデ
ン、タングステン、バナジン及びコバルトの各
元素がすべてその最大量の付近にある組成で使
用するものではなく、これらの元素のうち、１
種のみが鋼中において優勢な量で存在し、他の
元素は所望の含有量により硬質の炭化物を形成
する。
本発明は、上述した製造方法により製造される
全ての複合金属要素、特に次のものも対象として
いる。
(イ) 低合金構造鋼の心部分が心部を形成し、高速
度鋼の硬質金属層が表面層を形成し、この表面
層のみが被圧延物と接触する冷延ロール。
(ロ) 低合金構造鋼の心部分が心部を形成し、高速
度鋼の硬質金属層が表面層を形成し、この表面
層のみが被圧延物又は被成形物と接触する、中
空又は中実の形材を圧延又は成形するためのロ
ール。
(ハ) 低合金構造鋼の金属心部分がシヤー本体を形
成し、シヤー刃の切断縁に高速度鋼の硬質金属
層の被覆又は肉盛りが形成され、この硬質金属
層のみが被切断物と接触する、円形又は直線状
シヤー刃。
(ニ) 低合金構造鋼の金属心部分が摩擦板の比較的
厚い部分を形成し、高速度鋼の比較的薄い硬質
表面層が発射体の衝撃又は摩耗を受ける部分を
形成する摩擦板又は土止め板。
また所望の製品の性質及びその使用条件に従つ
て、 (イ) 製造すべき複合金属要素の心部分を形成し、
表面に溶接すべき高速度鋼との脆くない結合部
を形成する低合金構造鋼の鋼、 (ロ) 被覆部のかたさがロツクウエルＣかたさ57を
超過しないような、溶接すべき粉末を形成する
高速度鋼の鋼、 (ハ) 安定化アーク（トランスフアードアーク）の
プラズマトーチ準安定化アーク（セミトランス
フアードアーク）のプラズマトーチ又はレーザ
ートーチなどの溶接法及び (ニ) 残留オーステナイトの変態及び硬質層中への
炭化物の浸透を目的とした、１回以上の焼戻
し、焼入れ及びそれに続く１回以上の焼戻しの
ような熱処理 を、入念に選定する必要がある。
このような選定の６つの例については後に説明
する。
心部分上の被覆又は肉盛りを形成する粉末に使
用し得る高速度鋼の鋼は、次の組成範囲から選定
する。
(a) クロム−タングステン鋼 Ｃ……0.6〜1.5％ Cr……2.5〜７％ Ｗ……10〜20％ Mo3％以下、V6％以下、Co2％以下のうち１
種以上 (b) クロム−モリブデン鋼 Ｃ……0.6〜1.5％ Cr……3.5〜５％ Mo……３〜12％ W5％以下、V4％以下、Co2％以下のうち１
種以上 (c) クロム−タングステン−モリブデン鋼 Ｃ……0.6〜1.8％ Cr……3.5〜５％ Mo……３〜12％ Ｗ……５〜12％ V7％以下、Co2％以下のいずれか一方又は両
者 (d) クロム−タングステン−コバルト鋼 Ｃ……0.6〜1.8％ Cr……3.5〜５％ Ｗ……10〜20％ Co……２〜14％ Mo3％以下、V7％以下のいずれか一方又は
両者 (e) クロム−モリブデン−コバルト鋼 Ｃ……0.5〜1.4％ Cr……3.5〜５％ Mo……３〜12％ Co……0.3〜12％ W5％以下、V5％以下のいずれか一方又は両
者 (f) クロム−タングステン−モリブデン−コバル
ト鋼 Ｃ……0.7〜1.9％ Cr……3.5〜５％ Mo……３〜12％ Ｗ……４〜12％ Co……８〜16％ V7％以下添加するか添加しない (g) 高度に炭化されたクロム−タングステン−モ
リブデン−バナジウム−コバルト鋼 Ｃ……1.1〜2.6％ Cr……3.7〜７％ Mo……3.3〜７％ Ｗ……４〜12％ Ｖ……２〜10％ Co……８〜16％ (h) 12％クロム鋼−コバルト鋼 Ｃ……1.4〜２％ Cr……11〜14％ Mo……0.5〜1.5％ Ｗ……こん跡 Ｖ……0.4〜１％ Co……2.5〜3.5％ 本発明方法により製造された金属要素の利点
は、その複合構造と、硬度の高い高速度鋼を粉末
の状態のみにおいて溶接した後鋼によく適合した
熱処理を行うことにより被覆又は肉盛りを形成し
たことに由来する。
複合構造の加工層のみを高価な材料から製造す
ればよいので、高価な材料が大幅に節減される。
しかし本発明は、次のような別の利点も備えて
いる。
即ち、溶接法を用いたことと、硬度の高い高速
度鋼の粉末を用いたこととにより、形成された被
覆において、使用時の周期的応力（例えば冷延ロ
ールの場合のヘルツの周期応力）の効果の下に金
属要素の疲れ破断が開始される場所となる多孔
性、インクルージヨン又は偏析などの冶金学的欠
陥がなくなるか又は著しく減少する。
他方では、複合金属要素の心部を形成する金属
は、上述した組成範囲内において、次の２つの条
件を満たすように選定される。
(イ) 被覆と心部との間の靭性の結合が保たれ、肉
盛りされた金属要素が使用時に受ける応力によ
り被覆と心部との間に剥離が起きないこと。
(ロ) 溶接作業により心材が受ける熱サイクルの後
に、所期の特別の使用にとつて望ましい機械的
強度特性が心部に保たれること。
冷延ロールの場合、本発明による製造方法は、
全部高速度鋼によつてロールを製造した場合に比
べて、エネルギー及び全体的な節減を提供する。
実際に中実の高速度鋼から製造したロールは、本
発明方法に従う製造方法によつた場合よりも多く
のエネルギーを熱間変態及び熱処理の段階におい
て消費する。
従来は技術的及び冶金学的な難点のため、中実
な高速度鋼から大径ロールを製造することは困難
であつたが、複合構造により、高速度鋼の加工層
の利点が大径のロールにも及ぼされることにな
る。
本発明の製造方法によれば、炭化物が微細に分
布された均質な構造が沈着された硬質層において
得られ、疲れによる機械的応力により材料の耐力
を低下させ得るインクルージヨン又は多孔性の形
式の冶金学的欠陥は生じない。
硬質層を形成する金属は、本発明方法によれ
ば、粉末の形で付与される。そのため炭化物
V4C3の比率の高い前記(g)による性能の高い鋼を
使用できるようになる。この組成の鋼は従来の溶
接法によつては溶接できなかつた。
本発明に従つて製造されるロールの性能（一例
として、調整を要する表面の劣化の前に圧延され
るトン数によつて表わされる）は、摩擦係数及び
耐摩耗性の利得により、従来のロールに比べて改
善される。この性能改善率は、従来のロールの性
能の２倍ないし３倍になることがある。
本発明に従つて製造されるロールにより圧延さ
れた製品の表面は、従来のロールにより圧延され
た製品に比べて改善される。
次に本発明に従つて製造される製品の６つの例
について以下に説明する。
実施例 １ 幅狭帯鋼の冷延用のロール 出発材料として、次の組成 Ｃ……0.49％ Mn……0.88％ Si……0.27％ Ｓ……0.009％ Ni……0.18％ Cr……0.98％ Mo……0.08％ Ｖ……0.13％ を有する低合金構造鋼の圧延棒鋼とする。
この棒鋼は、ブリネルかたさが320となるよう
に焼入れ−焼戻しされている。出発材の直径は
170mmである。出発材を450℃に予加熱する。硬質
層を形成する鋼は、吹付けアーク（パイロツトア
ーク）アーク及びトランスフアードアーク（安定
化アーク）を与える２個の発生器により供給され
るセミトランスフアードアーク（準安定化アー
ク）のプラズマトーチを用いた溶接によつて付与
する。この付与は、一様な表面が得られるように
わずかな重なりの複数のビードとして、また所望
の厚さが得られるように複数の連続する層として
行なわれる。硬質層を形成する鋼は次の組成 Ｃ……0.86％ Mn……0.22％ Si……0.23％ Ｓ……0.010％ Ni……0.22％ Cr……4.35％ Mo……5.20％ Ｗ……6.15％ Ｖ……1.95％ Co……0.35％ を有する60〜180μｍの粒径の粉末として添加さ
れる。
吹付けアーク即ちパイロツトアークの強さは85
アンペアである。アークの電圧は32ボルトであ
る。肉盛り作業の後に金属要素の直径は203mm以
上になる。
周囲温度まで、静かな空気中で金属要素を冷却
し、それにより硬質層の自然の焼入れを確実にす
る。次に金属要素を550℃にて焼戻す複式の熱処
理にかけ、それにより心部のかたさに影響するこ
となく最適のかたさを添加層に与える。次に加工
層をロールの呼び径まで研削する。表面かたさの
測定値はロツクウエルＣかたさ64である。
第１図は研削加工の後に得られたロールの垂直
断面図である。このようにして低合金鋼の心部１
の有用部分２上に高速度鋼の層３が約15mmの厚さ
に被覆される。
この層３が使用により摩耗した後、本発明方法
に従つて層３上に肉盛りすることができる。
実施例 ２ 線材圧延ロール 第２ａ図は２つの円形の溝ないし穴型を備えた
ロールの出発材の垂直半断面図である。
第２ｂ図は本発明による適用及び機械加工後に
おいて同じロールを示す垂直半断面図である。
出発材は次の組成 Ｃ……0.40％ Mn……0.70％ Si……0.73％ Ｓ……0.005％ Ni……0.095％ Cr……3.18％ Mo……0.81％ Ｖ……0.29％ を有する低合金構造鋼の圧延棒鋼である。従つて
出発材のクロム及びモリブデンの含有量は上記実
施例に比べて高くなつている。
出発材は、ブリネルかたさ（AFNOR規格NF
A03−152によるブリネルかたさ）となるように
焼入れ−焼戻し熱処理されている。出発材は直径
192mmで２個の円形の穴型を備えている。
出発材を400℃の温度に予加熱する。吹付けア
ーク及び安定化アークを与える２個の発生器によ
つて供給される準安定化アークのプラズマトーチ
を用いた溶接により、硬質層を形成する鋼を沈着
させる。肉盛りは重ね合されたビードとして形成
される。最初のビードの幅は10mmである。重ね合
されるビードは次々に幅を広くし、穴型の全幅を
満たすようにする。硬質層は、次の組成 Ｃ……1.95％ Mn……0.35％ Si……0.30％ Ｓ……0.005％ Ni……0.10％より少量 Cr……3.47％ Mo……3.02％ Ｗ……9.18％ Ｖ……5.02％ Co……14.80％ の、粒径60〜180μｍの粉末として溶加される。
吹付けアーク即ちパイロツトアークの強さは95
アンペアである。またアークの電圧は30ボルトで
ある。
肉盛り作業の終了後に金属要素を周囲温度まで
静かな空気中で自然冷却して、肉盛り層の焼入れ
を確実にした後、550℃にて５回の焼戻し熱処理
する。かたさはロツクウエルＣかたさ67である。
金属要素を呼び直径に機械切削し、第２ｂ図に
示すように穴型を所望の形状に研削する。第２ｂ
図において４は心部分、５は硬質層である。
実施例 ３ 幅広帯鋼の冷延ロール 第３図は最終機械加工後のロールの垂直断面図
である。
出発材は、次の組成 Ｃ……0.47％ Mn……0.96％ Si……0.24％ Ｓ……0.012％ Ni……0.16％ Cr……1.02％ Mo……0.07％ Ｖ……0.14％ を有する低合金構造鋼の圧延棒鋼である。
これは実施例２の鋼と同じである。
出発材は、ブリネルかたさが340となるように
焼入れ−焼戻し熱処理されている。硬質層を形成
する領域においての出発材の直径を174mmとす
る。出発材を500℃の温度に予加熱する。パイロ
ツトアーク及び安定化アークを与える２個の発生
器により供給される準安定化アークのプラズマト
ーチを用いて、溶接により、硬質層を形成する鋼
を溶加する。
溶加金属は、一様な表面となるようにわずかに
重ね合わせて並置された複数のビードとして、ま
た所望の厚さとなるように複数の連続する層とし
て適用される。次の組成 Ｃ……0.85％ Mn……0.27％ Si……0.22％ Ｓ……0.007％ Ni……0.15％ Cr……4.60％ Mo……5.15％ Ｗ……6.2％ Ｖ……2.05％ Co……0.4％ を有し粒径が60〜180μｍの予め合金された粉末
の形で、硬質層を形成する鋼を溶加する。
パイロツトアークの強さは50アンペアである。
安定化アークの強さは215アンペア、アーク電圧
は33ボルトである。
肉盛りのあいだ金属要素の温度は加熱ランプに
より360℃よりも高い温度に保たれる。肉盛り作
業の終了時において、金属要素の直径は、202mm
以上としなければならない。肉盛り作業の終了時
に、操作の熱処理は、静かな空気中での金属要素
の簡単な自然冷却による溶加鋼の自然焼入れを可
能にする。
次に金属要素を550℃にて複式の焼戻し熱処理
に付すことにより、心部のかたさに影響すること
なく、溶加層に最適のかたさが付与される。
次にロールの呼び径まで加工層を研削する。加
工層のかたさはロツクウエルＣかたさ63〜65であ
る。ロールの機械加工は第３図のようにして完成
される。第３図において６は心部分、７は有用
面、８は硬質層である。
実施例 ４ 円形シヤー刃 既知の形式の製造により、硬質で同種の鋼製シ
ヤー、又は鋼製心部分と付加された炭化物のクラ
ウンとを備えたシヤーが得られる。
本発明による製造は、次の２つの可能性に従つ
て行われる。
第１の方法は第４ａ，ｂ図に示されている。
心部分１２の周囲部分１１の２つの側部縁９，
１０に本発明に従つて円形に肉盛りが行なわれ
る。
第２の方法は第５図に示されている。
棒材に複数の刃口１３を切断形成する。本発明
に従つてプラズマトーチ溶接により刃口１３に肉
盛り１４を形成する。
実施例 ５ 直線状シヤー刃 第６図は本発明による直線状シヤー刃の垂直断
面図。
プラズマトーチ溶接により、高速度鋼の肉盛り
１６を低合金鋼の心部分１５に形成する。
実施例 ６ 摩擦板又は土止め板 低合金構造鋼の鋼板上に高速度鋼の６〜12mmの
層をプラズマトーチ溶接により肉盛りすることが
できる。
本発明の範囲内でいろいろの変形が考えられ、
上述した実施例は本発明を限定するものではな
い。
本発明による効果は下記のとおりである。
純粋な形の高速度鋼の形で２次製品を製造する
代りに、本発明の製造方法に従つて２次製品を製
造すると、高価な材料である高速度鋼は、大きく
節減される。
低合金構造鋼は、貴金属を大きな割合で含有し
た高速度鋼に比べて相当に廉価となる。
また、高速度鋼製の非常に大形の２次製品のコ
ストが非常に高くなることは別として、純粋な高
速度鋼から、これら大形の２次製品を製造するこ
とは、技術的に非常に困難である。特に焼入れに
対する高速度鋼の適性は限定されている。大形の
２次製品の場合には、鋼組織が鋼浴性であること
により、硬さが不充分となる。
高速度鋼を局所的に肉盛りした複合形の２次製
品を製造すると、構造鋼の機械的および構造上の
品質に、大形の２次製品を製造するための高速度
鋼の硬さの品質が付加される。
さらに、従来の冷延ロールは、100C6鋼（炭素
0.9、クロム1.8％）から製造される。炭化バナジ
ウムV4C3を高度に含有する高速度鋼を用いる
と、耐摩耗性のすぐれた冷延ロールを製造するた
めに用いられる100C6鋼または他の鋼に比べて耐
摩耗性が著しく改善される。複合形の２次製品を
製造する際に、強度の非常に高い高速度鋼の摩耗
層を利用することができる。
さらに、寸法がそれほど大きくない或る２次製
品については、高速度鋼から、この２次製品が製
造できる。しかし、この２次製品は、高速度鋼の
肉盛り層を有する複合形２次製品に比べて品質が
劣つている。実際に、普通の冶金学的方法によつ
て得た高速度鋼製の２次製品は、出発材料である
インゴツトと同一の樹枝状結晶組織を示す。この
組織の炭化物の粒径は非常に大きい。その反対
に、複合形の２次製品においては、肉盛り点の固
化組織は、非常に細密になつている。そのため
に、高速度鋼の肉盛り層を備えた複合形２次製品
の場合には、靭性が非常にすぐれている。
ホウ素を２％以下含有する場合は、鋼組織の固
化機構が大きく変化し、特に粉末の融点を下げら
れるため、肉盛りの間に、肉盛りがなされる２次
製品の受ける加熱が制限される。別の利点とし
て、ホウ化物形の相の沈着が得られる。この相は
非常に硬く耐摩耗性が著しく改善される。
アルミニウムを1.2％以下含有する場合は、炭
素の活性が大きく変化する。同じ炭素含量に対し
て得られる炭化物の割合が高くなり、それにより
耐摩耗性が高くなる。また、アルミニウムを添加
すると、製造された２次製品の高温下の耐酸化性
が高くなる。
【図面の簡単な説明】
第１図は研削加工の後に得られたロールの垂直
半断面図、第２ａ図は２つの円形穴型を備えたロ
ールの出発材の垂直半断面図、第２ｂ図は本発明
による溶加及び機械加工後において第２ａ図のロ
ールを示す垂直半断面図、第３図は最終機械加工
後のロールの垂直断面図、第４ａ図は本発明によ
る円形シヤー刃の製造例を説明するための側断面
図、第４ｂ図は第４ａ図の円形シヤー刃の平面
図、第５図は本発明による円形シヤー刃の別の製
造例を説明するための側断面図、第６図（第６ａ
図および第６ｂ図）はその略説明図である。 符号の説明、１，４，６，１２……心部分、
３，５，８……硬質層。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ 低合金構造鋼の金属心部分に高速度鋼より成
    る金属層の被覆又は肉盛りを形成することによる
    複合金属要素の製造方法において、 上記金属心部分を構成する低合金構造鋼が上記
    高速度鋼ともろくない結合を保証し、また複合金
    属要素の使用応力と適合するように、 上記低合金構造鋼はC0.20〜１％、Mn0.2〜1.5
    ％、Si0.20〜１％、S0.005〜0.200％を含みかつ
    Ni2.5％以下、Cr0.50〜６％、Mo2％以下、V0.50
    ％以下の１種以上を含有し、残部Feより成り、 また上記高速度鋼はロツクウエルＣで57以上の
    硬度を示し而もC0.5〜2.6％、Mn0.2〜1.7％、
    Si0.2〜1.4％、S0.2％以下、Cr2〜14％を含み、
    かつMo12％以下、W20％以下、V10％以下、
    Co16％以下の１種以上をＷ＋Mo＋Ｖ＋Coが３％
    以上となるように含有し、残部Feより成り、 而も上記高速度鋼の粉末による上記金属心の被
    覆又は肉盛りはトランスフアー又はセミトランス
    フアーアークのプラズマトーチによる溶接、レー
    ザートーチによる溶接のいずれかによつて行なわ
    れ、溶接による被覆又は肉盛りの操作に続いて、
    使用した粉末の種類に応じて焼戻しまたは焼入れ
    と焼戻しの熱処理を行なうことを特微とする複合
    金属要素の製造方法。 ２ 低合金構造鋼の金属心部分に高速度鋼より成
    る金属層の被覆又は肉盛りを形成することによる
    複合金属要素の製造方法において、 上記金属心部分を構成する低合金構造鋼が上記
    高速度鋼ともろくない結合を保証し、また複合金
    属要素の使用応力と適合するように、 上記低合金構造鋼はC0.20〜１％、Mn0.2〜1.5
    ％、Si0.20〜１％、S0.005〜0.200％を含みかつ
    Ni2.5％以下、Cr0.50〜６％、Mo2％以下、V0.50
    ％以下の１種以上を含有し、残部Feより成り、 また上記高速度鋼はロツクウエルＣで57以上の
    硬度を示し而もC0.5〜2.6％、Mn0.2〜1.7％、
    Si0.2〜1.4％、S0.2％以下、Cr2〜14％及びB2％
    以下を含み、かつMo12％以下、W20％以下、
    V10％以下、Co16％以下の１種以上をＷ＋Mo＋
    Ｖ＋Coが３％以上となるように含有し、残部Fe
    より成り、 而も上記高速度鋼の粉末による上記金属心の被
    覆又は肉盛りはトランスフアー又はセミトランス
    フアーアークのプラズマトーチによる溶接、レー
    ザートーチによる溶接のいずれかによつて行なわ
    れ、溶接による被覆又は肉盛りの操作に続いて、
    使用した粉末の種類に応じて焼戻しまたは焼入れ
    と焼戻しの熱処理を行なうことを特微とする複合
    金属要素の製造方法。 ３ 低合金構造鋼の金属心部分に高速度鋼より成
    る金属層の被覆又は肉盛りを形成することによる
    複合金属要素の製造方法において、 上記金属心部分を構成する低合金構造鋼が上記
    高速度鋼ともろくない結合を保証し、また複合金
    属要素の使用応力と適合するように、 上記低合金構造鋼はC0.20〜１％、Mn0.2〜1.5
    ％、Si0.20〜１％、S0.005〜0.200％を含みかつ
    Ni2.5％以下、Cr0.50〜６％、Mo2％以下、V0.50
    ％以下の１種以上を含有し、残部Feより成り、 また上記高速度鋼はロツクウエルＣで57以上の
    硬度を示し而もC0.5〜2.6％、Mn0.2〜1.7％、
    Si0.2〜1.4％、S0.2％以下、Cr2〜14％及びAl1.2
    ％以下を含み、かつMo12％以下、W20％以下、
    V10％以下、Co16％以下の１種以上をＷ＋Mo＋
    Ｖ＋Coが３％以上となるように含有し、残部Fe
    より成り、 而も上記高速度鋼の粉末による上記金属心の被
    覆又は肉盛りはトランスフアー又はセミトランス
    フアーアークのプラズマトーチによる溶接、レー
    ザートーチによる溶接のいずれかによつて行なわ
    れ、溶接による被覆又は肉盛りの操作に続いて、
    使用した粉末の種類に応じて焼戻しまたは焼入れ
    と焼戻しの熱処理を行なうことを特微とする複合
    金属要素の製造方法。
JP57123740A 1981-07-17 1982-07-15 複合金属要素の製造方法 Granted JPS5825866A (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8113939A FR2509640A1 (fr) 1981-07-17 1981-07-17 Procede de fabrication d'une piece metallique composite et produits obtenus
FR8113939 1981-07-17

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPS5825866A JPS5825866A (ja) 1983-02-16
JPS6247626B2 true JPS6247626B2 (ja) 1987-10-08

Family

ID=9260594

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP57123740A Granted JPS5825866A (ja) 1981-07-17 1982-07-15 複合金属要素の製造方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US4484959A (ja)
EP (1) EP0070773B2 (ja)
JP (1) JPS5825866A (ja)
AT (1) ATE13150T1 (ja)
DE (1) DE3263672D1 (ja)
FR (1) FR2509640A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0637411U (ja) * 1992-10-21 1994-05-20 小野田セメント株式会社 プレキャストコンクリート板

Families Citing this family (67)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4642440A (en) * 1984-11-13 1987-02-10 Schnackel Jay F Semi-transferred arc in a liquid stabilized plasma generator and method for utilizing the same
FI853544A7 (fi) * 1985-09-16 1987-03-17 Valmet Oy Puristintela ja menetelmä sen valmistamiseksi.
US4856161A (en) * 1985-01-09 1989-08-15 Valmet Oy Press roll
US5019203A (en) * 1986-02-19 1991-05-28 D&K Custom Machine Design, Inc. Double sided laminating machine
US4743334A (en) * 1986-02-19 1988-05-10 D&K Custom Machine Design, Inc. Double sided laminating machine
FR2601268B1 (fr) * 1986-07-11 1992-07-24 Chavanne Ketin Cylindre de travail composite en acier pour train a chaud.
EP0266509B1 (en) * 1986-09-05 1991-01-09 Kawasaki Steel Corporation Apparatus for continuously annealing metal strip and hearth roll therefor
WO1988007594A1 (fr) * 1987-03-24 1988-10-06 Hitachi Metals, Ltd. Rouleau composite resistant a l'abrasion et procede de production
US5536230A (en) * 1987-12-23 1996-07-16 Chavanne-Ketin Composite working roll for hot rolling flat products
SE463213B (sv) * 1988-05-06 1990-10-22 Ibm Svenska Ab Anordning och foerfarande foer att foerse ett metallsubstrat med en stoetbestaendig yta
JPH0729132B2 (ja) * 1988-09-01 1995-04-05 株式会社日立製作所 複合ロール製造方法及び圧延機
JP2684109B2 (ja) * 1990-03-13 1997-12-03 株式会社 日本製鋼所 高温高圧用低合金鋼を母材とした剥離抵抗性の優れたオーバレイステンレスクラッド鋼
FR2684033B1 (fr) * 1991-11-25 1993-12-31 Gec Alsthom Sa Procede de revetement par laser de pieces cylindriques.
JPH06182409A (ja) * 1992-12-21 1994-07-05 Hitachi Metals Ltd 複合スリーブロール及びその製造方法
JPH07188842A (ja) * 1993-12-27 1995-07-25 Kanto Special Steel Works Ltd 冷間圧延用ワークロール
JPH07188841A (ja) * 1993-12-27 1995-07-25 Kanto Special Steel Works Ltd 冷間圧延用ワークロール
FR2714763B1 (fr) * 1993-12-30 1996-03-15 Framatome Sa Procédé et dispositif de réalisation d'un revêtement protecteur étanche sur une surface d'un composant de réacteur nucléaire et applications.
US5749140A (en) * 1995-03-06 1998-05-12 Allegheny Ludlum Corporation Ballistic resistant metal armor plate
US5766378A (en) * 1995-11-06 1998-06-16 Ag Industries, Inc. Stainless steel surface claddings of continuous caster rolls
CN1074322C (zh) * 1996-07-15 2001-11-07 潘国嶍 用普通钢料制取冷轧辊的工艺方法
CN1067922C (zh) * 1996-07-15 2001-07-04 潘国嶍 一种修复冷轧辊的工艺方法
US5762727A (en) * 1997-04-14 1998-06-09 General Electric Company Weld repair process and article repaired thereby
US5879480A (en) * 1997-07-25 1999-03-09 The Timken Company Process for imparting residual compressive stresses to steel machine components
KR20010024234A (ko) * 1997-09-22 2001-03-26 샌더스카이 인터내셔널 고온에서 이용하기 위한 롤 조립체 및 그 제조 방법
JP3284092B2 (ja) * 1997-12-05 2002-05-20 理研ダイヤモンド工業株式会社 切断破砕用カッター
US6364971B1 (en) * 2000-01-20 2002-04-02 Electric Power Research Institute Apparatus and method of repairing turbine blades
US6827530B2 (en) * 2001-07-10 2004-12-07 Self Leveling Machines, Inc. Symmetrical mill
US6884959B2 (en) 2001-09-07 2005-04-26 Electric Power Research Institute, Inc. Controlled composition welding method
US6585483B2 (en) 2001-11-20 2003-07-01 Honeywell International Inc. Stationary roller shaft formed of a material having a low inclusion content and high hardness
DE50202536D1 (de) * 2001-12-19 2005-04-28 Boehler Bleche Gmbh Muerzzusch Wekstoff mit hoher ballistischer Schutzwirkung
US7373857B2 (en) * 2002-07-29 2008-05-20 William Engineering Llc Composite metal article and method of making
US7017465B2 (en) * 2002-07-29 2006-03-28 L.S. Starrett Company Cutting tool with grooved cutting edge
DE10337866B4 (de) * 2003-08-18 2014-07-24 MTU Aero Engines AG Verfahren zur Herstellung von Bauteilen für Gasturbinen
CN1849769B (zh) * 2003-09-15 2010-06-16 英特尔公司 利用高吞吐量空间频率分组码的多天线系统和方法
RU2255845C1 (ru) 2003-12-02 2005-07-10 Бабаев Андрей Александрович Способ изготовления детали с наплавленным покрытием и деталь, изготовленная с использованием этого способа
SE526191C2 (sv) * 2003-12-19 2005-07-26 Sandvik Ab Eggförsett verktyg och metod för framställning därav
DE102004025175B4 (de) * 2004-05-21 2006-07-06 Kerr-Mcgee Pigments Gmbh Gutbett-Walzenmühle
US7371988B2 (en) 2004-10-22 2008-05-13 Electric Power Research Institute, Inc. Methods for extending the life of alloy steel welded joints by elimination and reduction of the HAZ
US7484651B2 (en) 2004-10-22 2009-02-03 Electric Power Research Institute, Inc. Method to join or repair superalloy hot section turbine components using hot isostatic processing
US8669491B2 (en) * 2006-02-16 2014-03-11 Ravi Menon Hard-facing alloys having improved crack resistance
FI20060803A0 (fi) * 2006-09-08 2006-09-08 Laser Lane Oy Menetelmiä terälaikan valmistamiseksi, terälaikka ja lisäaineen käyttö sen valmistamiseksi
US8444776B1 (en) 2007-08-01 2013-05-21 Ati Properties, Inc. High hardness, high toughness iron-base alloys and methods for making same
CN101809181B (zh) 2007-08-01 2013-11-13 Ati资产公司 高硬度、高韧性铁基合金和其制备方法
AT506674B9 (de) * 2008-04-22 2010-10-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Rolle zum stützen und transportieren von heissem gut, verfahren zur herstellung der rolle, verfahren zur wiederherstellung einer abgenützten rolle, schweisszusatzwerkstoff und schweissdraht zur herstellung einer auftragsschweissung
US20100011594A1 (en) * 2008-07-15 2010-01-21 Wysk Mark J Composite Saw Blades
SE535064C2 (sv) * 2010-08-23 2012-04-03 Sandvik Intellectual Property Kallvalsad och härdad bandstålsprodukt
US9174293B2 (en) 2010-12-16 2015-11-03 Caterpillar Inc. Hardfacing process and parts produced thereby
US9182196B2 (en) 2011-01-07 2015-11-10 Ati Properties, Inc. Dual hardness steel article
US9657363B2 (en) 2011-06-15 2017-05-23 Ati Properties Llc Air hardenable shock-resistant steel alloys, methods of making the alloys, and articles including the alloys
CN102517578B (zh) * 2011-12-23 2013-07-24 北京工业大学 一种双合金熔覆层眼镜板及制备方法
US9758849B2 (en) 2012-02-15 2017-09-12 Aktiebolaget Skf Bearing steel composition
US9044807B2 (en) * 2012-04-02 2015-06-02 Hitachi Metals, Ltd. Centrifugally cast composite roll and its production method
CN102632217B (zh) * 2012-05-10 2013-12-04 无锡布勒机械制造有限公司 一种双金属复合冷硬铸铁轧辊的离心铸造模具
PL222831B1 (pl) * 2012-12-31 2016-09-30 Plasma System Spółka Akcyjna Sposób regeneracji i podniesienia trwałości walca hutniczego
CN105189866B (zh) * 2013-05-06 2017-12-15 福伊特专利有限公司 辊子
CN103692221B (zh) * 2013-11-21 2016-08-17 龙钢集团华山冶金设备有限公司 一种超强耐磨复合轧辊的制备方法
SI3006124T1 (sl) * 2014-10-09 2018-10-30 Centre De Recherches Metallurgiques Asbl Centrum Voor Research In De Metallurgie Vzw Delovni valj izdelan z laserskim navarjanjem in postopek izdelave
ES2873299T5 (en) 2015-09-08 2026-04-16 Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel Gmbh & Co Kg Method for producing a component having a core section made of steel
CN105290703B (zh) * 2015-11-04 2018-03-09 北京工业大学 一种用埋弧堆焊和激光熔覆修复磨损热轧辊的方法
JP6819504B2 (ja) * 2017-07-28 2021-01-27 日本製鉄株式会社 鋼部材
WO2019067950A1 (en) 2017-09-28 2019-04-04 Maxterial, Inc. ARTICLES COMPRISING SURFACE COATINGS AND METHODS OF PRODUCING THE SAME
CN109967535B (zh) * 2017-12-28 2023-08-18 西安威科多机电设备有限公司 用于轧制高速棒、线材设备的活套辊的制造方法
CN109468435A (zh) * 2018-12-12 2019-03-15 中钢集团邢台机械轧辊有限公司 一种锻造半高速钢中间辊及其制造方法
US20230373032A1 (en) * 2020-10-13 2023-11-23 Centre De Recherches Métallurgiques ASBL Method for manufacturing a work roll by laser cladding
EP4355933A4 (en) * 2021-06-18 2026-01-07 Maxterial Inc COATED SURFACES, COATINGS AND ARTICLES USING THEM
CN113927205B (zh) * 2021-11-20 2023-05-02 大连金科精密合金材料制造有限公司 一种高速工具钢焊条及其制备方法
CN114381583B (zh) * 2021-12-31 2023-10-24 江苏润孚机械轧辊制造有限公司 一种冷轧轧辊加工用热处理装置

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2081394A (en) * 1936-10-14 1937-05-25 Vulcan Alloys Corp Weld rod
US3012880A (en) * 1960-11-28 1961-12-12 Union Carbide Corp Iron-base alloy
US3310423A (en) * 1963-08-27 1967-03-21 Metco Inc Flame spraying employing laser heating
DE1533184A1 (de) * 1965-09-17 1970-01-02 Boehler & Co Ag Geb Gegenstaende mit aufgeschweisster Verschleissschicht
DE1814112A1 (de) * 1968-12-12 1970-06-25 Deutsche Edelstahlwerke Ag Verfahren zur Herstellung aufgeschweisster Walzen fuer Walzwerke zur Verformung von Metallen
US3623850A (en) * 1969-03-24 1971-11-30 Bethlehem Steel Corp Composite chill cast iron rolling mill rolls having increased resistance to the spalling
US3855015A (en) * 1969-11-04 1974-12-17 Hitachi Ltd Work roll for hot rolling
FR2106939A5 (en) * 1970-09-30 1972-05-05 Creusot Forges Ateliers Weldable clad steel sheet - for armour plate
US4015106A (en) * 1975-05-20 1977-03-29 Evm Limited Electronic voting machine
US4004889A (en) * 1975-10-06 1977-01-25 Caterpillar Tractor Co. Powdered metal article having wear resistant surface
US3997370A (en) * 1975-11-17 1976-12-14 Bethlehem Steel Corporation Method of hot reducing ferrous and ferrous alloy products with composite martensitic nodular cast chill iron rolls
US4064608A (en) * 1976-09-30 1977-12-27 Eutectic Corporation Composite cast iron drier roll
US4104505A (en) * 1976-10-28 1978-08-01 Eaton Corporation Method of hard surfacing by plasma torch
SE419101B (sv) * 1976-12-17 1981-07-13 Uddeholms Ab Berarmaterial for verktyg av bimetall der det arbetande materialet utgores av snabbstal
DE2754437A1 (de) * 1977-12-07 1979-07-26 Thyssen Edelstahlwerke Ag Herstellung von schweisstaeben
JPS5930486B2 (ja) * 1978-05-12 1984-07-27 関東特殊製鋼株式会社 複合スリ−ブ
US4323756A (en) * 1979-10-29 1982-04-06 United Technologies Corporation Method for fabricating articles by sequential layer deposition
FR2493191A1 (fr) * 1980-10-31 1982-05-07 Usinor Cydindre de laminage a froid fabrique par coulee et son procede de fabrication

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0637411U (ja) * 1992-10-21 1994-05-20 小野田セメント株式会社 プレキャストコンクリート板

Also Published As

Publication number Publication date
EP0070773B1 (fr) 1985-05-08
EP0070773A1 (fr) 1983-01-26
US4484959A (en) 1984-11-27
EP0070773B2 (fr) 1990-05-02
DE3263672D1 (en) 1985-06-13
FR2509640A1 (fr) 1983-01-21
FR2509640B1 (ja) 1984-12-28
ATE13150T1 (de) 1985-05-15
JPS5825866A (ja) 1983-02-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPS6247626B2 (ja)
US4110514A (en) Weld metal deposit coated tool steel
EP3204173B1 (en) Method for manufactured a rolling mill roll by laser cladding
US4958422A (en) Wear-resistant compound roll
US5081760A (en) Work roll for metal rolling
US4000010A (en) Roll and process for producing same
JPH03122253A (ja) 金属圧延用ロールの製造法
JPH09209073A (ja) Ｈ型鋼圧延ロール用複合スリーブ
JP2910434B2 (ja) 熱間圧延用複合ロールとその製造法
JP2022085966A (ja) 圧延用ロール外層材及び圧延用複合ロール
JPH04220105A (ja) 金属圧延用複合ロール及びその製造法と圧延機
CN212526573U (zh) 一种圆锥破碎机中的高性能动定锥
JPH089045B2 (ja) 冷間管圧延機用孔型ロール及びその製造方法
CA1065652A (en) Weld metal deposit
JPH06145887A (ja) 複合ハイススリーブロール及びその製造方法
CN116140853B (zh) 一种适用于热轧带钢的抗压高耐磨粗轧立辊制备方法
JPS5978794A (ja) 耐摩耗性を有する製鉄機械部品
JP2006297427A (ja) Ｈ型鋼圧延用鍛造スリーブロールの製造方法
JPH0390270A (ja) 熱間圧延用作業ロールの製造法及び圧延方法
JPS6116333B2 (ja)
KR100245471B1 (ko) 금속 압연용 복합롤 및 그의 제조방법
JPH0692007B2 (ja) 熱間圧延用作業ロール及びその圧延方法
JPH06346188A (ja) 熱間圧延用ロール
WO2004046407A1 (en) Special steel as hot-cool composite material and manufacturing process thereof
JPH03248703A (ja) 熱間圧延用作業ロールおよびその製造方法