JPS6249096B2 - - Google Patents
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- JPS6249096B2 JPS6249096B2 JP58026734A JP2673483A JPS6249096B2 JP S6249096 B2 JPS6249096 B2 JP S6249096B2 JP 58026734 A JP58026734 A JP 58026734A JP 2673483 A JP2673483 A JP 2673483A JP S6249096 B2 JPS6249096 B2 JP S6249096B2
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Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
- Chimneys And Flues (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は燃焼炉における脱硫法に関する。
硫黄分を含有する燃料の燃焼に伴つて発生する
硫黄酸化物（以下SOxと称する）は、公害の原因
物質であるため、これを効果的に除去する方法が
要望せられ、従来多くのSOx除去技術が提案ない
し実用化されている。しかしこれらの方法はいず
れも液体ないし気体燃料を対象としたものである
ため、固体燃焼炉からの排ガスのように多量のダ
ストを含んだ排ガスの脱硫に適用すると、ダスト
による脱硫装置の閉塞や脱硫率の低下などの問題
をまねいた。そこでこの問題の解決策として、炭
酸カルシウム（石灰石）、消石灰、ドロマイトな
どの固形のCa含有SOx吸収剤を火炉内へ直接噴
射供給する乾式炉内脱硫法が提案された。しかし
この方法では高温の酸化雰囲気中へ吸収剤を直接
供給するため、Caの反応率は15％程度と極めて
低く、実用化は困難であつた。
硫黄酸化物（以下SOxと称する）は、公害の原因
物質であるため、これを効果的に除去する方法が
要望せられ、従来多くのSOx除去技術が提案ない
し実用化されている。しかしこれらの方法はいず
れも液体ないし気体燃料を対象としたものである
ため、固体燃焼炉からの排ガスのように多量のダ
ストを含んだ排ガスの脱硫に適用すると、ダスト
による脱硫装置の閉塞や脱硫率の低下などの問題
をまねいた。そこでこの問題の解決策として、炭
酸カルシウム（石灰石）、消石灰、ドロマイトな
どの固形のCa含有SOx吸収剤を火炉内へ直接噴
射供給する乾式炉内脱硫法が提案された。しかし
この方法では高温の酸化雰囲気中へ吸収剤を直接
供給するため、Caの反応率は15％程度と極めて
低く、実用化は困難であつた。
この発明は、上記のような点からなされたもの
で、脱硫率の極めて高い燃焼炉の脱硫法を提供す
ることを目的とする。
で、脱硫率の極めて高い燃焼炉の脱硫法を提供す
ることを目的とする。
この発明による脱硫法は、炉内に有機塩化物を
供給しながら燃焼を行なつて、HClガスを発生せ
しめ、炉内温度900〜1300℃の範囲でCa含有SOx
吸収剤を供給することを特徴とするものである。
供給しながら燃焼を行なつて、HClガスを発生せ
しめ、炉内温度900〜1300℃の範囲でCa含有SOx
吸収剤を供給することを特徴とするものである。
有機塩化物の代表例としては、塩化ビニル樹
脂、塩化ビニリデン樹脂、クロルベンゼンなどが
挙げられる。有機塩化物は炉内に燃料ないしは燃
焼用空気ともに供給されても、または燃料供給部
ないしは燃焼用空気供給部とは別の箇所から炉内
に供給されてもよい。燃料としては、石炭を微粉
化した微粉炭のような固体燃料がよく用いられる
が、これは限定的なものではない。
脂、塩化ビニリデン樹脂、クロルベンゼンなどが
挙げられる。有機塩化物は炉内に燃料ないしは燃
焼用空気ともに供給されても、または燃料供給部
ないしは燃焼用空気供給部とは別の箇所から炉内
に供給されてもよい。燃料としては、石炭を微粉
化した微粉炭のような固体燃料がよく用いられる
が、これは限定的なものではない。
炉内温度が900℃以下ではSOx吸収反応が長く
かかつて実用的でない。炉内温度が1300℃を越え
るとCaの反応率が低下する。したがつて炉内温
度は900〜1300℃に限定され、特に好適な温度は
1000〜1100℃である。Ca含有SOx吸収剤として
は、CaCO3、Ca（OH）2、ドロマイトなどがよく
用いられる。
かかつて実用的でない。炉内温度が1300℃を越え
るとCaの反応率が低下する。したがつて炉内温
度は900〜1300℃に限定され、特に好適な温度は
1000〜1100℃である。Ca含有SOx吸収剤として
は、CaCO3、Ca（OH）2、ドロマイトなどがよく
用いられる。
つぎに、この発明において使用する燃焼炉の構
造について説明する。
造について説明する。
第１図に示す横型円筒炉において、１は円筒状
周壁２とその両端に設けられた前壁３と後壁４と
からなる炉本体で、吸熱用ウオータ・ジヤケツト
で覆われている。５は前壁３の中央にあけられた
開口で、前方突出状の燃焼用２次空気供給口６を
有する。７は燃焼用２次空気供給口６の中心部に
炉内向きに配されたバーナで、ここから微粉炭と
燃料輸送用１次空気の混合物が供給される。８は
前壁３の前面に設けられた風箱で、燃焼用２次空
気供給口６を介して炉内に通じている。９は周壁
２の長さの中央部から炉内軸心部に配された吸収
剤供給管で、先端に前向きのノズル１０を有す
る。１１は吸収剤供給管９の前方において周壁２
から炉内軸心部に配された有機塩化物供給管で、
やはり先端に前向きのノズル１２を有する。有機
塩化物はこのノズル１２から供給されても、また
は２次空気供給口６ないしはバーナ７から供給さ
れてもよい。１３は周壁２の後端部に設けられた
煙道である。
周壁２とその両端に設けられた前壁３と後壁４と
からなる炉本体で、吸熱用ウオータ・ジヤケツト
で覆われている。５は前壁３の中央にあけられた
開口で、前方突出状の燃焼用２次空気供給口６を
有する。７は燃焼用２次空気供給口６の中心部に
炉内向きに配されたバーナで、ここから微粉炭と
燃料輸送用１次空気の混合物が供給される。８は
前壁３の前面に設けられた風箱で、燃焼用２次空
気供給口６を介して炉内に通じている。９は周壁
２の長さの中央部から炉内軸心部に配された吸収
剤供給管で、先端に前向きのノズル１０を有す
る。１１は吸収剤供給管９の前方において周壁２
から炉内軸心部に配された有機塩化物供給管で、
やはり先端に前向きのノズル１２を有する。有機
塩化物はこのノズル１２から供給されても、また
は２次空気供給口６ないしはバーナ７から供給さ
れてもよい。１３は周壁２の後端部に設けられた
煙道である。
第２図は燃焼炉の変形を示すものである。この
炉２１は箱形の大型垂直炉であつて、やはりウオ
ータ・ジヤケツトで覆われており、前壁２２の下
端部に第１図の燃焼炉のものと同じ構造の燃焼用
２次空気供給口２３とバーナ２４と風箱２５が設
けられ、バーナ２４から微粉炭と燃料輸送用１次
空気の混合物が供給される。また風箱２５の上方
に吸収剤供給管２６が配され、同管２６の下方に
有機塩化物供給管２７が配されている。この炉に
おいても有機塩化物はこの供給管２７から供給さ
れても、または２次空気供給口２３ないしはバー
ナ２４から供給されてもよい。
炉２１は箱形の大型垂直炉であつて、やはりウオ
ータ・ジヤケツトで覆われており、前壁２２の下
端部に第１図の燃焼炉のものと同じ構造の燃焼用
２次空気供給口２３とバーナ２４と風箱２５が設
けられ、バーナ２４から微粉炭と燃料輸送用１次
空気の混合物が供給される。また風箱２５の上方
に吸収剤供給管２６が配され、同管２６の下方に
有機塩化物供給管２７が配されている。この炉に
おいても有機塩化物はこの供給管２７から供給さ
れても、または２次空気供給口２３ないしはバー
ナ２４から供給されてもよい。
実験 １
第１図に示す横型円筒炉（内径1.5ｍ、長さ７
ｍ）において、バーナ７から炉内へ微粉炭と１次
空気と塩化ビニル樹脂粉末の混合物を供給し、さ
らに風箱８から炉内へ２次空気を供給した。排ガ
スの酸素濃度は4.5％で、HClガス濃度は300ppm
で、脱硫前のSO2濃度は900ppmであつた。
ｍ）において、バーナ７から炉内へ微粉炭と１次
空気と塩化ビニル樹脂粉末の混合物を供給し、さ
らに風箱８から炉内へ２次空気を供給した。排ガ
スの酸素濃度は4.5％で、HClガス濃度は300ppm
で、脱硫前のSO2濃度は900ppmであつた。
炉内温度を800〜1400℃の範囲で所定値に調節
し、SOx吸収剤としてCaCO3をCa／Ｓ（当量
比）＝3.0の割合で炉内に供給し（反応時間1.7〜
２秒）、各炉内温度におけるCa反応率（CaSO4／
CaCO3）を測定した。また塩化ビニル樹脂粉末を
供給せずに上記操作を繰返した。これら実験の結
果を第３図に示す。同図から明らかなように、
SOx吸収剤は炉内温度900〜1300℃特に1000〜
1100℃において高反応性を示した。
し、SOx吸収剤としてCaCO3をCa／Ｓ（当量
比）＝3.0の割合で炉内に供給し（反応時間1.7〜
２秒）、各炉内温度におけるCa反応率（CaSO4／
CaCO3）を測定した。また塩化ビニル樹脂粉末を
供給せずに上記操作を繰返した。これら実験の結
果を第３図に示す。同図から明らかなように、
SOx吸収剤は炉内温度900〜1300℃特に1000〜
1100℃において高反応性を示した。
実験 ２
つぎに炉内温度を1000℃に調節し、SOx吸収剤
をCa／Ｓ（当量比）＝１〜４の範囲で所定値に調
節して供給し（反応時間＝２秒）、その他の条件
を実験１と同じにし、各Ca／Ｓ値におけるCa反
応率を測定した。また塩化ビニル樹脂粉末を供給
せずに上記操作を繰返した。これら実験の結果を
第４図に示す。同図から明らかなように、塩化ビ
ニル樹脂粉末を供給する場合、Ca／Ｓ値に関係
なく高いCa反応率が示された。
をCa／Ｓ（当量比）＝１〜４の範囲で所定値に調
節して供給し（反応時間＝２秒）、その他の条件
を実験１と同じにし、各Ca／Ｓ値におけるCa反
応率を測定した。また塩化ビニル樹脂粉末を供給
せずに上記操作を繰返した。これら実験の結果を
第４図に示す。同図から明らかなように、塩化ビ
ニル樹脂粉末を供給する場合、Ca／Ｓ値に関係
なく高いCa反応率が示された。
以上のとおり、この発明の脱硫法によれば、炉
内に有機塩化物を供給しながら燃焼を行なつて
HClガスを発生せしめるので、HClガスは炉内燃
焼ガス中に低濃度で存在し、そのためHClガスに
よる炉の腐食の問題は生じにくく、またHClガス
や塩酸を直接使用する場合のような取扱い上の危
険性も全くない。また有機塩化物として合成樹脂
などの廃棄物を用いることもでき、廃棄物の有効
利用が可能である。さらに脱硫率は温度900〜
1300℃において極めて高く、反応時間は秒単位で
十分である。
内に有機塩化物を供給しながら燃焼を行なつて
HClガスを発生せしめるので、HClガスは炉内燃
焼ガス中に低濃度で存在し、そのためHClガスに
よる炉の腐食の問題は生じにくく、またHClガス
や塩酸を直接使用する場合のような取扱い上の危
険性も全くない。また有機塩化物として合成樹脂
などの廃棄物を用いることもでき、廃棄物の有効
利用が可能である。さらに脱硫率は温度900〜
1300℃において極めて高く、反応時間は秒単位で
十分である。
第１図および第２図は燃焼炉をそれぞれ示す垂
直断面図、第３図は炉内温度とCa反応率の関係
を示すグラフ、第４図はCa／Ｓ当量比とCa反応
率の関係を示すグラフである。 ６，２３……２次空気供給口、７，２４……バ
ーナ、９，２６……吸収剤供給管、１１，２７…
…有機塩化物供給管。
直断面図、第３図は炉内温度とCa反応率の関係
を示すグラフ、第４図はCa／Ｓ当量比とCa反応
率の関係を示すグラフである。 ６，２３……２次空気供給口、７，２４……バ
ーナ、９，２６……吸収剤供給管、１１，２７…
…有機塩化物供給管。
Claims (1)
- １ 炉内に有機塩化物を供給しながら燃焼を行な
つてHClガスを発生せしめ、炉内温度900〜1300
℃の範囲でCa含有SOx吸収剤を供給することを
特徴とする燃焼炉の脱硫法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58026734A JPS59154124A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | 燃焼炉の脱硫法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58026734A JPS59154124A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | 燃焼炉の脱硫法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59154124A JPS59154124A (ja) | 1984-09-03 |
| JPS6249096B2 true JPS6249096B2 (ja) | 1987-10-16 |
Family
ID=12201535
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58026734A Granted JPS59154124A (ja) | 1983-02-18 | 1983-02-18 | 燃焼炉の脱硫法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59154124A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ITMI20072290A1 (it) * | 2007-12-06 | 2009-06-07 | Itea Spa | Processo di combustione |
-
1983
- 1983-02-18 JP JP58026734A patent/JPS59154124A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59154124A (ja) | 1984-09-03 |
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