JPS6253676A - 多孔性のろ過用構造体 - Google Patents
多孔性のろ過用構造体Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
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Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
本発明はガスおよび蒸気のろ過に特に適する集成吸着剤
（ｂｏｎｄｅｄ ａｂｓｏｒｂｅｎｔ ）構造体、およ
びかかる集成吸着剤構造体を活性ガス・蒸気ろ過要素と
して組み込んだ防毒マスク（ｒｅｓｐｉｒａｔｏｒ ）
に関する。この集成吸着剤構造体は全体にわたって実質
的に均一な厚さおよび密度を有しているので全体にわた
って気流の均一性を生じる。
（ｂｏｎｄｅｄ ａｂｓｏｒｂｅｎｔ ）構造体、およ
びかかる集成吸着剤構造体を活性ガス・蒸気ろ過要素と
して組み込んだ防毒マスク（ｒｅｓｐｉｒａｔｏｒ ）
に関する。この集成吸着剤構造体は全体にわたって実質
的に均一な厚さおよび密度を有しているので全体にわた
って気流の均一性を生じる。
吸着剤構造体は長い間液体ろ適用に使用されてきており
、いくつかの形態がガス・蒸気の防毒マスク用に４１開
発されている。これ等公知の構造体は概して吸着剤材料
の支持の仕方に従って分類され、（ａ）充填床（ｐａｃ
ｋｅｄ ｂｅｄ ）、（ｂ）充填不織布（１ｏａｄｅｄ
ｎｏｎｗｏｖｅｎ ）、（Ｃ）充填７オーム（ｌｏａ
ｄｅｄｆｏａｍ ）および（ｄ）集成吸着剤がある。
、いくつかの形態がガス・蒸気の防毒マスク用に４１開
発されている。これ等公知の構造体は概して吸着剤材料
の支持の仕方に従って分類され、（ａ）充填床（ｐａｃ
ｋｅｄ ｂｅｄ ）、（ｂ）充填不織布（１ｏａｄｅｄ
ｎｏｎｗｏｖｅｎ ）、（Ｃ）充填７オーム（ｌｏａ
ｄｅｄｆｏａｍ ）および（ｄ）集成吸着剤がある。
これ等公知の吸着剤構造体のうち、充填床だけが、関係
取り締まシ機関によるガス・蒸気用防毒マスクの認可に
必要な厳重なろ過および気流要件を満足するように十分
に開発されてきた。かかる充填床では吸着剤粒子は入口
と出口領域を覆う硬質グリノＰおよびスクリーンによっ
て粒子床上に課され且つそれを通して伝達される圧縮力
によって容器内に拘束される。実際、かかる充填床フィ
ルターはいづれも円筒であり、一定の厚さまたは床法を
有し、しかも平らな入口と出口を有する。
取り締まシ機関によるガス・蒸気用防毒マスクの認可に
必要な厳重なろ過および気流要件を満足するように十分
に開発されてきた。かかる充填床では吸着剤粒子は入口
と出口領域を覆う硬質グリノＰおよびスクリーンによっ
て粒子床上に課され且つそれを通して伝達される圧縮力
によって容器内に拘束される。実際、かかる充填床フィ
ルターはいづれも円筒であり、一定の厚さまたは床法を
有し、しかも平らな入口と出口を有する。
吸着剤粒子はスクリーンを介して注がれることによって
層様に充填される。スクリーンは粒子が落下するときに
粒子を散らすので単位体積当たりの密度が実質的に最大
になるように充填された水平に満たされた床を生じる。
層様に充填される。スクリーンは粒子が落下するときに
粒子を散らすので単位体積当たりの密度が実質的に最大
になるように充填された水平に満たされた床を生じる。
強制グリッドおよびスクリーンによって印加される圧縮
力は粒子の移動を抑制するので充填床内での流路化を最
小にする。
力は粒子の移動を抑制するので充填床内での流路化を最
小にする。
充填床フィルター要素を有するガス・蒸気用防毒マスク
は必要な性能パラメーターを満足するけれども、充填床
自体の特性は防毒マスク設計全体に厳しい拘束を課す。
は必要な性能パラメーターを満足するけれども、充填床
自体の特性は防毒マスク設計全体に厳しい拘束を課す。
このように、これ等の円筒状形態はいくらか視覚の障害
になった９防毒マスクの部品の数を増やすことになるフ
ィルター要素を付属物（外部カートリッジ）として防毒
マスクに組み込むことを意図している。防毒マスクのよ
うな容積に敏感な製品に使用するための充填床が遭遇す
る別の問題は保持するグリッドおよびスクリーン自体が
全体の体積を増大させる結果フィルター要素のかさが増
えると云うことである。充填床防毒マスクが連続して塗
料吹き付は分野のような蒸気危険物ばかりでなく粒状物
を含有する環境で使用するために粒状フィルターと直列
に組み合わされている場合にはさらに別の問題に出会う
。
になった９防毒マスクの部品の数を増やすことになるフ
ィルター要素を付属物（外部カートリッジ）として防毒
マスクに組み込むことを意図している。防毒マスクのよ
うな容積に敏感な製品に使用するための充填床が遭遇す
る別の問題は保持するグリッドおよびスクリーン自体が
全体の体積を増大させる結果フィルター要素のかさが増
えると云うことである。充填床防毒マスクが連続して塗
料吹き付は分野のような蒸気危険物ばかりでなく粒状物
を含有する環境で使用するために粒状フィルターと直列
に組み合わされている場合にはさらに別の問題に出会う
。
この状況では、保持グリッドおよびスクリーンは粒状フ
ィルター内に不均一な気流行路を生じ、その結果フィル
ター媒体の利用度を減少させ且つその圧力降下を増大さ
せる。
ィルター内に不均一な気流行路を生じ、その結果フィル
ター媒体の利用度を減少させ且つその圧力降下を増大さ
せる。
米国特許第３，９７１，３７３号に記載されているよう
な吸着剤充填不織構造体は不織ウェブを形成する繊維間
の隙間に吸着剤粒子を含有している。
な吸着剤充填不織構造体は不織ウェブを形成する繊維間
の隙間に吸着剤粒子を含有している。
かかる構造体は順応性のある造形防毒マスクの製造を可
能にするので充填床吸着剤構造体の形態によって与えら
れる設計制限を克服する。しかしながら、充填床構造体
で達成される吸着剤粒子の高密度は吸着剤充填不織構造
体では失われる。何故ならば、繊維自体が吸着剤粒子間
のスペーサーとして働くからである。この低い吸着剤密
度は認可できる防毒マスクのろ過要件を達成することを
不可能でないにしても困難にする。何故ならば、十分な
吸着剤粒子を防毒マスクの小さな有効容積内に詰め込む
ことが難しいからである。吸着剤充填不織構造体の別の
形態は吸着剤粒子がペーパー繊維間の間隙に組み込まれ
ている吸着剤ペーパーである：これ等吸着剤ペーパーも
もつと低密度の構造体である。
能にするので充填床吸着剤構造体の形態によって与えら
れる設計制限を克服する。しかしながら、充填床構造体
で達成される吸着剤粒子の高密度は吸着剤充填不織構造
体では失われる。何故ならば、繊維自体が吸着剤粒子間
のスペーサーとして働くからである。この低い吸着剤密
度は認可できる防毒マスクのろ過要件を達成することを
不可能でないにしても困難にする。何故ならば、十分な
吸着剤粒子を防毒マスクの小さな有効容積内に詰め込む
ことが難しいからである。吸着剤充填不織構造体の別の
形態は吸着剤粒子がペーパー繊維間の間隙に組み込まれ
ている吸着剤ペーパーである：これ等吸着剤ペーパーも
もつと低密度の構造体である。
フオーム構造体内に分散され結合された吸着剤粒子を含
有する連続気泡の充填フオーム構造体は様々な用途に、
例えば、自動車の蒸気発生制御用の吸着剤複合体として
（米国特許第３，８１３，３４７号）、液体または蒸気
形態の有毒な化学薬品に対する防護被服に特に適するカ
ーボン含浸フオームとして（米国特許第４，０４６，９
３９号）、および含浸フオームシート脱臭剤中敷として
（米国再発行特許第２９，５０１号）開発されている。
有する連続気泡の充填フオーム構造体は様々な用途に、
例えば、自動車の蒸気発生制御用の吸着剤複合体として
（米国特許第３，８１３，３４７号）、液体または蒸気
形態の有毒な化学薬品に対する防護被服に特に適するカ
ーボン含浸フオームとして（米国特許第４，０４６，９
３９号）、および含浸フオームシート脱臭剤中敷として
（米国再発行特許第２９，５０１号）開発されている。
充填フオーム構造体の大部分けやはシ充填不織構造体の
制限された密度と云う欠点になやまされており、従って
その防毒マスクでの使用を制限する。
制限された密度と云う欠点になやまされており、従って
その防毒マスクでの使用を制限する。
集成吸着剤構造体は多年の間抜体フィルターとして利用
されてきた。これ等構造体は防毒マスクやその他の重大
な空気フィルター用途に必要とされる高い吸着剤密度の
可能性を有していたけれども、これ等可能性は承認も開
発もされていない。
されてきた。これ等構造体は防毒マスクやその他の重大
な空気フィルター用途に必要とされる高い吸着剤密度の
可能性を有していたけれども、これ等可能性は承認も開
発もされていない。
既知の集成吸着剤構造体は主に２つに分類される：即ち
、汚染物が吸着剤粒子によって吸着される前にその粒子
のまわυの重合体結合剤被膜をまず通過しなければなら
ないところのものと、汚染物が吸着剤表面の未被覆領域
を通って吸着剤粒子と出会うところのものに分類される
。
、汚染物が吸着剤粒子によって吸着される前にその粒子
のまわυの重合体結合剤被膜をまず通過しなければなら
ないところのものと、汚染物が吸着剤表面の未被覆領域
を通って吸着剤粒子と出会うところのものに分類される
。
吸着剤粒子が重合体結合剤によって被覆されているとこ
ろの集成吸着剤構造体の例としては、集成吸着剤被覆を
有する半硬質材料に関する米国特許第３，０９１，５５
０号、および蒸気吸着剤が好ましくは一体成形ハニカム
構造の活性炭本体の層から形成されているところの内燃
機関の燃料蒸気を吸着するための装置に関する米国特許
第４．”）８６．９４７号がある。
ろの集成吸着剤構造体の例としては、集成吸着剤被覆を
有する半硬質材料に関する米国特許第３，０９１，５５
０号、および蒸気吸着剤が好ましくは一体成形ハニカム
構造の活性炭本体の層から形成されているところの内燃
機関の燃料蒸気を吸着するための装置に関する米国特許
第４．”）８６．９４７号がある。
吸着剤粒子表面の一部が裸出している第二のタイプの集
成吸着剤構造体は米国特許第３，２１７，７１５号、第
３，３５３，５４４号、第３，３５４，８８６号、第３
，３７５，９３３号１、第３，４７４，３００号、第３
．５４４，５０７号、第３，６４５，０７２号、第３．
７２１，０７２号、第３，９１９，３６９号、第４．０
６１，８０７号、および第５，５３８．（］ ２０号に
よって例示される。これ等集成吸着剤構造体に意図され
る無数の用途のなかで、米国特許第６．５４４，５０７
号だけが、形成された凝集カーボン粒子をガス・マスク
フィルターとして（多分、充填床カートリッジとして）
使用できると云うことをついでに示唆しているにすぎな
い。米国特許第３．５３８，０２０号はポリウレタンの
ような重合体材料のマトリックス中に緊密に詰め込まれ
た隣接関係で結び合わされたイオン交換樹脂や活性炭や
マンガングリーンサンドやおが屑等のような流動処理用
凝集粒子からなる集成吸着体に関し、その凝集粒子は充
填床にあるように本質的に間隙を有している。しかしな
がら、隙間容積のかなυの部分は結合剤マトリックスに
よって占められているであろうので集成構造体における
圧力降下の増大を生じることが予想される。この特許に
は防毒マスク用途が示唆されていないので、かかる構造
体に関して推論される防毒マスク用途の可能性があった
にしても、それは充填床フィルターカートリッジの代わ
シとしてであろう。この特許および多数の上記特許は集
成吸着剤構造体が所望の形状に成形できることを述べて
いるが、例示されている形状の大部分は平坦または円筒
体である。米国特許第３，７２１，０７２号は波型の一
体の長い表面形状に結合された活性炭粒体からなる異な
る造形フィルターを開示しているが、このフィルターは
特許権者によれば空気取扱システムに特に有効である。
成吸着剤構造体は米国特許第３，２１７，７１５号、第
３，３５３，５４４号、第３，３５４，８８６号、第３
，３７５，９３３号１、第３，４７４，３００号、第３
．５４４，５０７号、第３，６４５，０７２号、第３．
７２１，０７２号、第３，９１９，３６９号、第４．０
６１，８０７号、および第５，５３８．（］ ２０号に
よって例示される。これ等集成吸着剤構造体に意図され
る無数の用途のなかで、米国特許第６．５４４，５０７
号だけが、形成された凝集カーボン粒子をガス・マスク
フィルターとして（多分、充填床カートリッジとして）
使用できると云うことをついでに示唆しているにすぎな
い。米国特許第３．５３８，０２０号はポリウレタンの
ような重合体材料のマトリックス中に緊密に詰め込まれ
た隣接関係で結び合わされたイオン交換樹脂や活性炭や
マンガングリーンサンドやおが屑等のような流動処理用
凝集粒子からなる集成吸着体に関し、その凝集粒子は充
填床にあるように本質的に間隙を有している。しかしな
がら、隙間容積のかなυの部分は結合剤マトリックスに
よって占められているであろうので集成構造体における
圧力降下の増大を生じることが予想される。この特許に
は防毒マスク用途が示唆されていないので、かかる構造
体に関して推論される防毒マスク用途の可能性があった
にしても、それは充填床フィルターカートリッジの代わ
シとしてであろう。この特許および多数の上記特許は集
成吸着剤構造体が所望の形状に成形できることを述べて
いるが、例示されている形状の大部分は平坦または円筒
体である。米国特許第３，７２１，０７２号は波型の一
体の長い表面形状に結合された活性炭粒体からなる異な
る造形フィルターを開示しているが、このフィルターは
特許権者によれば空気取扱システムに特に有効である。
どの特許も特に防毒マスク用途に言及していないばか９
か、低い圧力降下と均一な気流での高い動的容量と高効
率の汚染物除去が本質的特徴であるところの防毒マスク
用フィルター要素としてかかる集成吸着剤構造体が使用
できると云うことを結論づけるための基礎を何ら提供し
ていないと云うことは依然として事実である。
か、低い圧力降下と均一な気流での高い動的容量と高効
率の汚染物除去が本質的特徴であるところの防毒マスク
用フィルター要素としてかかる集成吸着剤構造体が使用
できると云うことを結論づけるための基礎を何ら提供し
ていないと云うことは依然として事実である。
発明の概要
本発明はガス・蒸気ろ適用に特に適する多孔性集成吸着
剤構造体、およびかかる構造体を活性ガス・蒸気ろ過要
素として組み込んだ防毒マスクに関する。これ等防毒マ
スクは危険なガスや蒸気を含有する環境での作業者の呼
吸を保護できる。この集成吸着剤構造体は吸着剤粒体（
ｇｒａｎｕｌｅ ）と重合体結合剤粒子（ｐａｒｔｉｃ
ｌｅ ）を制御された圧縮によって、構造体全体に均一
な低圧力降下と気流を生じさせる均−且つ制御された密
度および通気性の多孔性一体構造体に結合させることに
よって製造される。
剤構造体、およびかかる構造体を活性ガス・蒸気ろ過要
素として組み込んだ防毒マスクに関する。これ等防毒マ
スクは危険なガスや蒸気を含有する環境での作業者の呼
吸を保護できる。この集成吸着剤構造体は吸着剤粒体（
ｇｒａｎｕｌｅ ）と重合体結合剤粒子（ｐａｒｔｉｃ
ｌｅ ）を制御された圧縮によって、構造体全体に均一
な低圧力降下と気流を生じさせる均−且つ制御された密
度および通気性の多孔性一体構造体に結合させることに
よって製造される。
発明の詳細
図面を参考にしながら説明する。第１図〜第６図は防毒
マスク１００表面積の主要部分を占める大面積の集合吸
着剤ろ過要素２０を有する防毒マスフ１０（鼻と口を覆
い、顎の下まで密封する）の片面を示す。特に第６図か
ら明らかなように、集成吸着剤ろ過要素２０は防毒マス
ク１０の弾性フェイスピース１１中に直接組み込まれて
いる。
マスク１００表面積の主要部分を占める大面積の集合吸
着剤ろ過要素２０を有する防毒マスフ１０（鼻と口を覆
い、顎の下まで密封する）の片面を示す。特に第６図か
ら明らかなように、集成吸着剤ろ過要素２０は防毒マス
ク１０の弾性フェイスピース１１中に直接組み込まれて
いる。
集成吸着剤ろ過要素２０と弾性フェイスピース１１との
間のエツジシール１２はホットメルト接着剤や、ホット
メルト発泡接着剤や、ラテックス接着剤のような適する
接着剤材料によって構成されている。木取外の溶剤を含
有する接着剤は避けるべきである。防毒マスク１０は図
示されているように、他の点では通常のものとおなしで
あるのでここではそれ以上説明しない。勿論、本発明の
集成吸着剤構造体は荒充填床（ｌｏｏｓｅ ｐａｃｋｅ
ｄ ｂｅｄ）カートリッジ、キャニスタ−１およびフィ
ルター要素を利用する無数のその他防毒マスクにおいて
等しく有効であると云うことを理解すべきである。
間のエツジシール１２はホットメルト接着剤や、ホット
メルト発泡接着剤や、ラテックス接着剤のような適する
接着剤材料によって構成されている。木取外の溶剤を含
有する接着剤は避けるべきである。防毒マスク１０は図
示されているように、他の点では通常のものとおなしで
あるのでここではそれ以上説明しない。勿論、本発明の
集成吸着剤構造体は荒充填床（ｌｏｏｓｅ ｐａｃｋｅ
ｄ ｂｅｄ）カートリッジ、キャニスタ−１およびフィ
ルター要素を利用する無数のその他防毒マスクにおいて
等しく有効であると云うことを理解すべきである。
かかるその他の防毒マスクの例はガスマスクや粉塵空気
清浄用防毒マスクである。
清浄用防毒マスクである。
本発明の集成吸着剤構造体はまず吸着剤粒体２１と結合
剤粒子２２を一様均一に混合プレンＰし、そしてその混
合物を圧縮し熱接合させて制御された均一密度の多孔性
一体構造体２０にすることによって製造される。有効な
吸着剤粒体は長さ／直径のアスペクト比が１〜−２０で
あるほぼ球形から長い粒体までの様々な形状を有するこ
とができる。
剤粒子２２を一様均一に混合プレンＰし、そしてその混
合物を圧縮し熱接合させて制御された均一密度の多孔性
一体構造体２０にすることによって製造される。有効な
吸着剤粒体は長さ／直径のアスペクト比が１〜−２０で
あるほぼ球形から長い粒体までの様々な形状を有するこ
とができる。
第４図に示されているように、吸着剤粒体２１の表面上
の結合剤粒子２２の一様均一分布は必須であり、そして
最適結果を得るだめには結合剤粒子２２の凝集は回避さ
れるべきである。吸着剤粒体と結合剤粒子は、特に結合
剤粒子が２００メツシュ（米国標準シーブ）以上の範囲
の小さいサイズでは、粒体に対する粒子の吸引力が粒子
の粒体から離れようとする力を越す場合には、ゾライデ
レンーされることができる。それより大きな結合剤粒子
が使用される場合または吸引力が弱い場合には、吸着剤
粒体と結合剤粒子を均一に混合ブレンドするためには湿
式混合が使用される。乾式であろうと湿式であろうと、
混成バッチの数個所の顕微鏡検査は混合が均一であり且
つ結合剤粒子が吸着剤粒体のまわうに一様に分布されて
いて有意に凝集していないことを確かめるのに有効であ
る。
の結合剤粒子２２の一様均一分布は必須であり、そして
最適結果を得るだめには結合剤粒子２２の凝集は回避さ
れるべきである。吸着剤粒体と結合剤粒子は、特に結合
剤粒子が２００メツシュ（米国標準シーブ）以上の範囲
の小さいサイズでは、粒体に対する粒子の吸引力が粒子
の粒体から離れようとする力を越す場合には、ゾライデ
レンーされることができる。それより大きな結合剤粒子
が使用される場合または吸引力が弱い場合には、吸着剤
粒体と結合剤粒子を均一に混合ブレンドするためには湿
式混合が使用される。乾式であろうと湿式であろうと、
混成バッチの数個所の顕微鏡検査は混合が均一であり且
つ結合剤粒子が吸着剤粒体のまわうに一様に分布されて
いて有意に凝集していないことを確かめるのに有効であ
る。
第４図は結合剤粒子２２が吸着剤粒体２１を結合させる
結合プロセス中の状態を図示している。
結合プロセス中の状態を図示している。
吸着剤粒体は結合剤粒子によって間隔を置かれており、
そしてプレス条件および圧縮度に依存してもつと高い密
度およびもつと低い透過度の状態に圧縮されてもよい。
そしてプレス条件および圧縮度に依存してもつと高い密
度およびもつと低い透過度の状態に圧縮されてもよい。
本発明に有効であることが判明した結合剤材料は熱可塑
性材料、熱硬化性材料等である。しかしながら、かかる
材料全てが満足な結合剤であるとはいえないので、候補
の結合剤材料を選別するために次のような試験が案出さ
れた。
性材料、熱硬化性材料等である。しかしながら、かかる
材料全てが満足な結合剤であるとはいえないので、候補
の結合剤材料を選別するために次のような試験が案出さ
れた。
この試験は重合体結合剤材料の適性を、その軟化挙動、
溶融挙動、および流動挙動によって決定する。熱硬化性
結合剤は比較的低温で溶融し、（架橋によって）粘度を
増し、熱い間に堅固になり、そして冷却で固化する。熱
可塑性結合剤は加熱されたときに軟化し、溶融し、そし
て温度の増大とともに粘度を失う。
溶融挙動、および流動挙動によって決定する。熱硬化性
結合剤は比較的低温で溶融し、（架橋によって）粘度を
増し、熱い間に堅固になり、そして冷却で固化する。熱
可塑性結合剤は加熱されたときに軟化し、溶融し、そし
て温度の増大とともに粘度を失う。
結合剤材料によって実質的に被覆されていない吸着剤粒
体表面をもった連続多孔性構造を有することが必須であ
る本発明にとって有効な結合剤としての資格を得るため
には、結合剤はその加工温度に加熱されたときに被験表
面を濡らさなければならないがその上を流延してはなら
ない。被験表面上を流延する結合剤材料はシャープな融
点および／または低溶融粘度を有する傾向がある。有効
な結合剤材料は比較的大きな温度範囲にわたって溶融ま
たは軟化し且つ流延抵抗性であるものである；即ち、そ
れ等はシャープな融点を持たないか又は高い溶融粘度を
有する。重合体の湿潤および流延特性は被験表面での結
合剤の接触角を測定することによって求めることができ
る。加工中、合格結合剤材料の接触角は４５〜１６５で
あるべきであシ、好ましくは７５〜１０５であるべきで
ある。これ等接触角は過度の流延金体わない十分な湿潤
特性を表わす。
体表面をもった連続多孔性構造を有することが必須であ
る本発明にとって有効な結合剤としての資格を得るため
には、結合剤はその加工温度に加熱されたときに被験表
面を濡らさなければならないがその上を流延してはなら
ない。被験表面上を流延する結合剤材料はシャープな融
点および／または低溶融粘度を有する傾向がある。有効
な結合剤材料は比較的大きな温度範囲にわたって溶融ま
たは軟化し且つ流延抵抗性であるものである；即ち、そ
れ等はシャープな融点を持たないか又は高い溶融粘度を
有する。重合体の湿潤および流延特性は被験表面での結
合剤の接触角を測定することによって求めることができ
る。加工中、合格結合剤材料の接触角は４５〜１６５で
あるべきであシ、好ましくは７５〜１０５であるべきで
ある。これ等接触角は過度の流延金体わない十分な湿潤
特性を表わす。
被験表面のためには、平らな表面を有する加熱された台
が使用される。台表面の表面エネルギーは結合剤材料の
湿潤特性の反復を確保するだめに吸着剤粒体の表面エネ
ルギーに適合すべきである。
が使用される。台表面の表面エネルギーは結合剤材料の
湿潤特性の反復を確保するだめに吸着剤粒体の表面エネ
ルギーに適合すべきである。
温度の読み取シは、結合剤粒子が表面張力平滑化を示し
始める時Ｔ１；表面張力効果が粒子をして加熱表面上の
滑らかな曲線液滴に引き伸ばす時Ｔ２；および結合剤材
料が加熱表面上でフィルムとして流延する時Ｔ３に行わ
れる。本発明の集成吸着剤構造体を製造するのに理想的
な結合剤加工温度は′ｒ２である。重合体結合剤におけ
る有効な加工温度はＴ１〜Ｔ３のどこかに見出すことが
できるが、一般には、大部分の重合体結合剤はＴ２から
Ｔ２とＴ３のほぼ中間までの加工温度に於ける所望の接
触角の範囲内で良好な結合特性を有することが明らかに
されよう。様々な重合体結合剤について最も有効な範囲
はこの試験および次に記載されている試験即ちピック試
験とクーポン試験によって経験的に求めることができる
。
始める時Ｔ１；表面張力効果が粒子をして加熱表面上の
滑らかな曲線液滴に引き伸ばす時Ｔ２；および結合剤材
料が加熱表面上でフィルムとして流延する時Ｔ３に行わ
れる。本発明の集成吸着剤構造体を製造するのに理想的
な結合剤加工温度は′ｒ２である。重合体結合剤におけ
る有効な加工温度はＴ１〜Ｔ３のどこかに見出すことが
できるが、一般には、大部分の重合体結合剤はＴ２から
Ｔ２とＴ３のほぼ中間までの加工温度に於ける所望の接
触角の範囲内で良好な結合特性を有することが明らかに
されよう。様々な重合体結合剤について最も有効な範囲
はこの試験および次に記載されている試験即ちピック試
験とクーポン試験によって経験的に求めることができる
。
この試験は結合長さを測定するだめに設計されている。
標準吸着剤即ちライトコ活性炭９５０（ライトコ・ケミ
カル社）１８Ｘ４０メツシュが使用される。粒子状の被
験結合剤材料をその流延温度Ｔ３に加熱し、そしてもど
の結合剤粒子の直径にほぼ等しい深さのフィルムに展開
するにまかせる。重合体温度がＴ２に調節された後、そ
の熱い結合剤フィルムの表面中に成る量の標準吸着剤粒
体を（耐熱性グローブによって）軽くプレスする。それ
から、その試験片を室温に冷却する。骨結合剤フィルム
から剥がす。
カル社）１８Ｘ４０メツシュが使用される。粒子状の被
験結合剤材料をその流延温度Ｔ３に加熱し、そしてもど
の結合剤粒子の直径にほぼ等しい深さのフィルムに展開
するにまかせる。重合体温度がＴ２に調節された後、そ
の熱い結合剤フィルムの表面中に成る量の標準吸着剤粒
体を（耐熱性グローブによって）軽くプレスする。それ
から、その試験片を室温に冷却する。骨結合剤フィルム
から剥がす。
その粒体が結合剤フィルム中に実質的に残留物を残さず
にきれいに剥ぎ取られる場合には、破壊は界面的であり
、吸着剤と被験結合剤材料との間の不十分な接合強さを
意味している。
にきれいに剥ぎ取られる場合には、破壊は界面的であり
、吸着剤と被験結合剤材料との間の不十分な接合強さを
意味している。
吸着剤粒体の一部が結合剤フィルム中に残っている場合
には、これは吸着剤粒体内での凝集破壊を意味し、十分
な接合強さを意味する。
には、これは吸着剤粒体内での凝集破壊を意味し、十分
な接合強さを意味する。
結合剤材料の一部が吸着剤粒体に接着していた場合には
、これは結合剤材料の凝集破壊を意味し、さらに試験す
る必要がある。
、これは結合剤材料の凝集破壊を意味し、さらに試験す
る必要がある。
この試験は、結合剤材料の凝集破壊が起こった場合、良
好な接着性に有害な吸着剤粒体と結合剤材料との間に化
学反応もしくはその他の反応が疑がわ汎る場合、または
異なる非標準吸着剤が使用される場合に特に有効である
。クーポンは被験成分を均一に混合ズレンＰした後、そ
の混合物を圧縮し加熱接合させて所望の性質の測定に都
合のよい大きさにすることによって作製される。
好な接着性に有害な吸着剤粒体と結合剤材料との間に化
学反応もしくはその他の反応が疑がわ汎る場合、または
異なる非標準吸着剤が使用される場合に特に有効である
。クーポンは被験成分を均一に混合ズレンＰした後、そ
の混合物を圧縮し加熱接合させて所望の性質の測定に都
合のよい大きさにすることによって作製される。
吸着剤粒体と結合剤粒子との均一混合物は、乾燥混合さ
れた場合も又は水で安定化されている場合も、いくつか
の手段によって本発明の集成吸着剤構造体に転化できる
。
れた場合も又は水で安定化されている場合も、いくつか
の手段によって本発明の集成吸着剤構造体に転化できる
。
図面を参照にしながら説明する。第５図と第６図は円筒
形態の集成吸着剤構造体２０を製造するための型を示し
ている。吸着剤粒体と結合剤粒子の混合物３０の測定さ
れた量を型４０のキャビティに装填し、そしてその加工
温度Ｔに加熱する。
形態の集成吸着剤構造体２０を製造するための型を示し
ている。吸着剤粒体と結合剤粒子の混合物３０の測定さ
れた量を型４０のキャビティに装填し、そしてその加工
温度Ｔに加熱する。
特に、結合剤材料が重合体結合剤溶融試験で測定された
ときに狭い加工温度範囲を有する場合には、加熱工程に
は注意を払わなければならない。適切な加工温度に達し
たら、加熱混合物はピストン４１によって、調節可能な
ストップ４２を介して与えられる予め定められた厚さに
までプレスされる。冷却後、型から集成吸着剤構造体２
０が取り出される。代替法として、構造体２０は温かい
うちに取り出すことも可能である。この場合には、構造
体２０の変形を避けるために注意を払わなければならな
い。テフロンまたはその他離型剤を被覆されている型は
構造体２０を型から容易に取り出すために有効であるこ
とが判明した。
ときに狭い加工温度範囲を有する場合には、加熱工程に
は注意を払わなければならない。適切な加工温度に達し
たら、加熱混合物はピストン４１によって、調節可能な
ストップ４２を介して与えられる予め定められた厚さに
までプレスされる。冷却後、型から集成吸着剤構造体２
０が取り出される。代替法として、構造体２０は温かい
うちに取り出すことも可能である。この場合には、構造
体２０の変形を避けるために注意を払わなければならな
い。テフロンまたはその他離型剤を被覆されている型は
構造体２０を型から容易に取り出すために有効であるこ
とが判明した。
よシ迅速な成形加工は、吸着剤粒体と結合剤粒子とのブ
レンド混合物を別に加熱し、該混合物の測定された量を
トランスファー成形用型（図示されていない）から型キ
ャビティへ移送し、そしてその混合物を上記のようにピ
ストン４１で予め定められた厚さにプレスすることによ
って行うことができる。この方法では、型は室温もしく
はその平衡操作温度であるか又は外部手段によって冷却
されてもよい。型から集成構造体を取シ出すのに要する
時間はかなシ短縮される。
レンド混合物を別に加熱し、該混合物の測定された量を
トランスファー成形用型（図示されていない）から型キ
ャビティへ移送し、そしてその混合物を上記のようにピ
ストン４１で予め定められた厚さにプレスすることによ
って行うことができる。この方法では、型は室温もしく
はその平衡操作温度であるか又は外部手段によって冷却
されてもよい。型から集成構造体を取シ出すのに要する
時間はかなシ短縮される。
第７図と第８図は第１図〜第６図に図示されているよう
な複心曲線形態の集成吸着剤構造体２０を製造するのに
使用される型を示している。吸着剤粒体と結合剤粒子３
０との加熱混合物３０の測定された量がトランスファー
成形用型（図示されていない）から型５０のキャビティ
へ移送される。
な複心曲線形態の集成吸着剤構造体２０を製造するのに
使用される型を示している。吸着剤粒体と結合剤粒子３
０との加熱混合物３０の測定された量がトランスファー
成形用型（図示されていない）から型５０のキャビティ
へ移送される。
それから、湾曲凹面５２Ａを有するピストン５１は型５
０のなかをストン＆５３によって予め定められた深さま
で前進して凸面５２との関係で予め定められた一定厚さ
の湾曲集成吸着剤構造体２０を形成する。この手順では
形成される構造体２０の密度の調節は好ましくは、ピス
トン運動を調整するかわりにキャビティに装填される混
合物３０の量を変動させることによってなされる。成形
構造体２０は温かいうちに型から取ｐ出すことができる
が、その構造体は冷却するまで正確な湾曲を維持するよ
うに形状整合安置床に置かれることが重要である。
０のなかをストン＆５３によって予め定められた深さま
で前進して凸面５２との関係で予め定められた一定厚さ
の湾曲集成吸着剤構造体２０を形成する。この手順では
形成される構造体２０の密度の調節は好ましくは、ピス
トン運動を調整するかわりにキャビティに装填される混
合物３０の量を変動させることによってなされる。成形
構造体２０は温かいうちに型から取ｐ出すことができる
が、その構造体は冷却するまで正確な湾曲を維持するよ
うに形状整合安置床に置かれることが重要である。
上記成形手順においては、吸着剤粒体と結合剤粒子との
加熱混合物の変形および流動には細心の注意を払わなけ
ればならない。集成吸着剤構造体全体を通じての均一な
気流は防毒マスク用途には不可欠であるから、成形加工
中に加熱混合物の半径方向のシフトを最小にすることが
特に重要である。半径方向のシフトは半径方向における
混合物の大量移動である。半径方向のシフトは圧縮が全
体に軸方向である第５図と第６図に図示されている型□
では実質的に回避される。第７図と第８図に示されてい
る型では加熱混合物のいくらかの半径方向シフトが存在
するであろうが、シフトは最小であって成形構造体の均
一性に有害な影響を与えない。極めてきわどい湾曲構造
体をつくるには、加熱混合物は半径方向シフトを回避す
るために型に装填される前に予備造形されることもある
。
加熱混合物の変形および流動には細心の注意を払わなけ
ればならない。集成吸着剤構造体全体を通じての均一な
気流は防毒マスク用途には不可欠であるから、成形加工
中に加熱混合物の半径方向のシフトを最小にすることが
特に重要である。半径方向のシフトは半径方向における
混合物の大量移動である。半径方向のシフトは圧縮が全
体に軸方向である第５図と第６図に図示されている型□
では実質的に回避される。第７図と第８図に示されてい
る型では加熱混合物のいくらかの半径方向シフトが存在
するであろうが、シフトは最小であって成形構造体の均
一性に有害な影響を与えない。極めてきわどい湾曲構造
体をつくるには、加熱混合物は半径方向シフトを回避す
るために型に装填される前に予備造形されることもある
。
混合物３０の大きな半径方向シフトを伴う第９図と第１
０図に示された型３０は防毒マスクやその他の動的用途
に使用するための集成吸着剤構造体の製造には避けねは
ならない。得られる構造体は中心部で高く端周辺で低い
著しい密度勾配を有し、それに対応してバラツキのある
気流および圧力降下を示す。
０図に示された型３０は防毒マスクやその他の動的用途
に使用するための集成吸着剤構造体の製造には避けねは
ならない。得られる構造体は中心部で高く端周辺で低い
著しい密度勾配を有し、それに対応してバラツキのある
気流および圧力降下を示す。
防毒マスクを商業的に実行するには関連行政域シ締まり
機関の認可を必要とすることが大部以前から認識されて
いる。米国においては、適用できる規制は１９８４年７
月１日付は連邦登録、連邦規制基準、タイトル３０、第
１章のサブチャツタ−Ｂのパート ＩＩのサブパートＬ
（以後、３００ＦＲパートＩエサデパートおよびセクシ
ョン、またはＵＳＡと呼ぶ）に含まれている。類似規制
は他の国からも発行されている。西ドイツの規制は広く
西ヨーロッパでも従っており、防毒マスク用に適用でき
る西ドイツ規制はＤＩＮ ６１８１パートエ（以後ＤＩ
Ｎと呼ぶ）である。
機関の認可を必要とすることが大部以前から認識されて
いる。米国においては、適用できる規制は１９８４年７
月１日付は連邦登録、連邦規制基準、タイトル３０、第
１章のサブチャツタ−Ｂのパート ＩＩのサブパートＬ
（以後、３００ＦＲパートＩエサデパートおよびセクシ
ョン、またはＵＳＡと呼ぶ）に含まれている。類似規制
は他の国からも発行されている。西ドイツの規制は広く
西ヨーロッパでも従っており、防毒マスク用に適用でき
る西ドイツ規制はＤＩＮ ６１８１パートエ（以後ＤＩ
Ｎと呼ぶ）である。
化学カートリッジ防毒マスク用のフィルターカートリッ
ジの小規模試験は様々なガスおよび蒸気について３ Ｑ
ＣＦＲパー） ＩＩサグパートＬセクション１１．１
６２−８に記載されている。第１１図に示されている装
置は本発明の集成吸着剤構造体２０を四塩化炭素（ＣＣ
Ｉ、 ）有機蒸気に対して試験するのに使用された。装
置７０は一定濃度および流量の被験ガス／蒸気がオリフ
ィス７２、対向バッフル７３を通って流入し被験集成吸
着剤構造体２０を通ってオリフィス７４から検出器（図
示されていない）へ出るようなチャンバー７１とストリ
ップチャートレコーダー（やはり図示されていない）を
有している。集成吸着剤構造体２０は接点７５で通常の
模型用クレーによって試験取り付は具に密封されている
。
ジの小規模試験は様々なガスおよび蒸気について３ Ｑ
ＣＦＲパー） ＩＩサグパートＬセクション１１．１
６２−８に記載されている。第１１図に示されている装
置は本発明の集成吸着剤構造体２０を四塩化炭素（ＣＣ
Ｉ、 ）有機蒸気に対して試験するのに使用された。装
置７０は一定濃度および流量の被験ガス／蒸気がオリフ
ィス７２、対向バッフル７３を通って流入し被験集成吸
着剤構造体２０を通ってオリフィス７４から検出器（図
示されていない）へ出るようなチャンバー７１とストリ
ップチャートレコーダー（やはり図示されていない）を
有している。集成吸着剤構造体２０は接点７５で通常の
模型用クレーによって試験取り付は具に密封されている
。
フィルター要素の有効寿命は特定された一定濃度の汚染
物の流れに曝して流出流中に特定濃度の汚染物が検出さ
れるまでに要した時間である。フィルター要素の通気抵
抗は一定流量の空気をフィルター要素に通して圧力降下
をｍ１Ｈ２０で測定することによって求められる。米国
および西１イッの管理基準の要求は第１表に記載されて
いる。
物の流れに曝して流出流中に特定濃度の汚染物が検出さ
れるまでに要した時間である。フィルター要素の通気抵
抗は一定流量の空気をフィルター要素に通して圧力降下
をｍ１Ｈ２０で測定することによって求められる。米国
および西１イッの管理基準の要求は第１表に記載されて
いる。
有効寿命と充填床または集成吸着剤フィルター特性との
間の関係をさらに解明すると、有効寿命は成る最小の充
填床または集成吸着剤厚さでは零である。この最小厚さ
を越えて増大すると対応して増大した有効寿命を生じる
。断面積が一定である平らな円筒形態の構造体では、有
効寿命と最小床架を越す床厚の増大との間には直線関係
がある。
間の関係をさらに解明すると、有効寿命は成る最小の充
填床または集成吸着剤厚さでは零である。この最小厚さ
を越えて増大すると対応して増大した有効寿命を生じる
。断面積が一定である平らな円筒形態の構造体では、有
効寿命と最小床架を越す床厚の増大との間には直線関係
がある。
流れ方向の変化に対して法線の断面積が床架として最小
床架に加算される湾曲形態の構造体では、有効寿命と床
架または床厚との間にはもっと複雑な関係がある。
床架に加算される湾曲形態の構造体では、有効寿命と床
架または床厚との間にはもっと複雑な関係がある。
第 １ 表
流量（ｌｐｍ） ６４ ３０被験が
、ｘ、 ＣＣｌ４ ＣＣｌ４被験ガ
ス濃度 １０００ １０１０００（ｐｐ 相対湿度（チ） ５０ ７５温度（’
Ｃ） ２５ ２０破過濃度
５ １０（ｐｐｍ） 有効寿命 ５０ ８０吸入 通気抵抗 （真Ｉ Ｈ２Ｏ） ３０ｌｐｍ １０．２５９５
ｌｐｍ ４１８５ｌｐｍ
４ｏ ＋３０ ＣＦＲパートエエ、
サグパートム１セクシヨン１１．１６２−８（ｂ）は、
２個のフィルター要素が平行に使用される場合には、試
験要求がその組み合わせフィルター要素に適用されるこ
とを規定している。
、ｘ、 ＣＣｌ４ ＣＣｌ４被験ガ
ス濃度 １０００ １０１０００（ｐｐ 相対湿度（チ） ５０ ７５温度（’
Ｃ） ２５ ２０破過濃度
５ １０（ｐｐｍ） 有効寿命 ５０ ８０吸入 通気抵抗 （真Ｉ Ｈ２Ｏ） ３０ｌｐｍ １０．２５９５
ｌｐｍ ４１８５ｌｐｍ
４ｏ ＋３０ ＣＦＲパートエエ、
サグパートム１セクシヨン１１．１６２−８（ｂ）は、
２個のフィルター要素が平行に使用される場合には、試
験要求がその組み合わせフィルター要素に適用されるこ
とを規定している。
別に言及されていないかぎり、２個構成の集成吸着剤構
造体は第１表に記載されている項目の一方に従って試験
された。構成１は第１図〜第６図に示されているような
造形体であり、体積１４０ｃｃ、外表面積９０ ｃｍ２
、内表面積４５ ｃｍ２、および厚さ１．９ｃｍを有し
ていた。構成２は外径６．５ｃｍおよび内径４．６ ｃ
ｍを有する球状シェルの一部であった。この造形体は２
．１４ステラジアン立体角（球の中心から測定したとき
）に当たるシェル部分を採ることによって得られた。こ
の造形体は体積１２６ｃｃ、外表面積９０ ｃｍ２、内
表面積４５０ｍ２、および厚さ１．９ｃｍを有していた
。
造体は第１表に記載されている項目の一方に従って試験
された。構成１は第１図〜第６図に示されているような
造形体であり、体積１４０ｃｃ、外表面積９０ ｃｍ２
、内表面積４５ ｃｍ２、および厚さ１．９ｃｍを有し
ていた。構成２は外径６．５ｃｍおよび内径４．６ ｃ
ｍを有する球状シェルの一部であった。この造形体は２
．１４ステラジアン立体角（球の中心から測定したとき
）に当たるシェル部分を採ることによって得られた。こ
の造形体は体積１２６ｃｃ、外表面積９０ ｃｍ２、内
表面積４５０ｍ２、および厚さ１．９ｃｍを有していた
。
本発明は下記実施例によってよシ良く理解されよう。実
施例に報告されている重合体結合剤粒子の粒子サイズは
下記の２つの分級法の一つによって測定された実際の粒
子サイズ分布である。第一の方法はタイラー・インダス
トリアル・ゾロダクツ製のモデルＢロタッゾ試験用シー
ブ°シェーカーを利用した。その手屓は降順メツシュサ
イズでスタック配列された６個のＵＳ標準シーズのセッ
トを利用する。重合体結合剤サンプルの分級に使用され
たシープサイズは６５メツシュ〜４００メツシュの範囲
にあった。具体的な分級実験においては、５０．１００
．１４０．２００，３２５、および４００メツシュシー
ブからなるシーズセットが使用された。５０メツシュシ
ープに１００Ｐのサンプル重合体結合剤粒子を装填し、
シーブシェーカーのスタック上に置き、シェーカーを１
０分間操作した。各シーズを秤量してシーズ上に残った
重合体粒子の量を測定した。それから、重合体結合剤粒
子サイズは粒子の少なくとも８５重量％を分級する最も
荒いシーズによって始まるシープサイズの最小範囲とし
て表わされる。従って、報告されている１ ００Ｘ３２
５メツシュの粒子サイズはすべての粒子が１００メツシ
ュのシーズを通過し、そして重合体粒子の少なくとも８
５％が指定範囲内のサイズを有することを意味する。
施例に報告されている重合体結合剤粒子の粒子サイズは
下記の２つの分級法の一つによって測定された実際の粒
子サイズ分布である。第一の方法はタイラー・インダス
トリアル・ゾロダクツ製のモデルＢロタッゾ試験用シー
ブ°シェーカーを利用した。その手屓は降順メツシュサ
イズでスタック配列された６個のＵＳ標準シーズのセッ
トを利用する。重合体結合剤サンプルの分級に使用され
たシープサイズは６５メツシュ〜４００メツシュの範囲
にあった。具体的な分級実験においては、５０．１００
．１４０．２００，３２５、および４００メツシュシー
ブからなるシーズセットが使用された。５０メツシュシ
ープに１００Ｐのサンプル重合体結合剤粒子を装填し、
シーブシェーカーのスタック上に置き、シェーカーを１
０分間操作した。各シーズを秤量してシーズ上に残った
重合体粒子の量を測定した。それから、重合体結合剤粒
子サイズは粒子の少なくとも８５重量％を分級する最も
荒いシーズによって始まるシープサイズの最小範囲とし
て表わされる。従って、報告されている１ ００Ｘ３２
５メツシュの粒子サイズはすべての粒子が１００メツシ
ュのシーズを通過し、そして重合体粒子の少なくとも８
５％が指定範囲内のサイズを有することを意味する。
第二の方法はシーズシェーカー法によって分級するには
細かすぎる（４００メツシュより細かい）重合体結合剤
粒子を分級するのに使用された。この第二の方法では、
被験重合体結合剤粒子は顕微鏡スライＰ上に空気分散さ
れ、そして必要ならばさらに屈折率１．６３２の油中に
分散された。各サンプル材料について２つのスライドを
上記のように用意し、そして各サンプル重合体につき全
体で１０枚の顕微鏡写真を撮った。、、顕微鏡写真から
、少なくとも４００個の粒子を計数し、測定し、そして
ヒストグラムにした。報告されている粒子サイズ分布は
４０ロメツシュで始まり計数粒子の少なくとも８５％を
含むヒストグラムの最小区分である。従って、報告され
ている６２５Ｘ５０００メツシュ（２，５μ〜２０μ）
の粒子サイズは粒子の８５チが指定範囲内の直径を有す
ることを意味する。
細かすぎる（４００メツシュより細かい）重合体結合剤
粒子を分級するのに使用された。この第二の方法では、
被験重合体結合剤粒子は顕微鏡スライＰ上に空気分散さ
れ、そして必要ならばさらに屈折率１．６３２の油中に
分散された。各サンプル材料について２つのスライドを
上記のように用意し、そして各サンプル重合体につき全
体で１０枚の顕微鏡写真を撮った。、、顕微鏡写真から
、少なくとも４００個の粒子を計数し、測定し、そして
ヒストグラムにした。報告されている粒子サイズ分布は
４０ロメツシュで始まり計数粒子の少なくとも８５％を
含むヒストグラムの最小区分である。従って、報告され
ている６２５Ｘ５０００メツシュ（２，５μ〜２０μ）
の粒子サイズは粒子の８５チが指定範囲内の直径を有す
ることを意味する。
実施例１
吸着剤粒体と重合体結合剤粒子とのバッチは、８２１景
％のウィト；活性炭９５０．１８Ｘ４０メツシュ（ライ
トコ・ケミカル社）を１８Ｎ景％のナイロン１１粉末Ｎ
ＣＡｌ ５３５ＥＣＫ、 １４０ｘ４００メツシュ（
ポリマー・コーホ）と乾式混合することによって製造さ
れた。混合は１ガロン容器でその容器をその長軸のまわ
りに８０ｒｐｍで１０分間回転させることによって行わ
れた。この混合物１４．６６９を内径４．７６ ｃｍの
アルミニウム管数個の各々に充填した。管ひよびその内
容物を２０５℃の温度にした後、管を室温に冷却した。
％のウィト；活性炭９５０．１８Ｘ４０メツシュ（ライ
トコ・ケミカル社）を１８Ｎ景％のナイロン１１粉末Ｎ
ＣＡｌ ５３５ＥＣＫ、 １４０ｘ４００メツシュ（
ポリマー・コーホ）と乾式混合することによって製造さ
れた。混合は１ガロン容器でその容器をその長軸のまわ
りに８０ｒｐｍで１０分間回転させることによって行わ
れた。この混合物１４．６６９を内径４．７６ ｃｍの
アルミニウム管数個の各々に充填した。管ひよびその内
容物を２０５℃の温度にした後、管を室温に冷却した。
その構造体は良好な強さを示し、そして次のよ５に四塩
化炭素の挑戦下で試験された。
化炭素の挑戦下で試験された。
８．０−０７分で流ｎる四塩化炭素の１０００ ｐｐｒ
ｎ挑戦を２つの集成吸着剤構造体の各々に通過させた。
ｎ挑戦を２つの集成吸着剤構造体の各々に通過させた。
一方のサンプルの５ ｐｐｒｎ破過までの有効寿命は７
０分であり、そして圧力降下は７．４ｍｍＨ２Ｏであっ
た。もつ一方のサンプルの有効寿命および圧力降下は７
２分および６．４ルＨ２０であった。
０分であり、そして圧力降下は７．４ｍｍＨ２Ｏであっ
た。もつ一方のサンプルの有効寿命および圧力降下は７
２分および６．４ルＨ２０であった。
試験流量はＵＳＡ要求６４ｌｐｍの１２．５％にすぎな
かったが、サンプルの作用面面積も比較充填尿防毒マス
クの範囲の作用面面積の約１２．５％であったことに留
意すべきである。
かったが、サンプルの作用面面積も比較充填尿防毒マス
クの範囲の作用面面積の約１２．５％であったことに留
意すべきである。
実施例２
吸着剤粒体と重合体結合剤粒子とのパッチは、実施例１
の逍９．８２重量％のウィト；活性炭９５０．１８Ｘ４
０メツシュを１８重量％のナイロン１１粉末ＮＣＡ １
５６５ ＳＧＪ １００ Ｘ ４００ メツシュ（ポリ
マー・コーホ）と乾式混合することによって製造された
。混合に先だって、ナイロン粉末は２００Ｘ４ＣＪＯメ
ツシュサイズ分布になるように２００メツシュスクリー
ンに通された。
の逍９．８２重量％のウィト；活性炭９５０．１８Ｘ４
０メツシュを１８重量％のナイロン１１粉末ＮＣＡ １
５６５ ＳＧＪ １００ Ｘ ４００ メツシュ（ポリ
マー・コーホ）と乾式混合することによって製造された
。混合に先だって、ナイロン粉末は２００Ｘ４ＣＪＯメ
ツシュサイズ分布になるように２００メツシュスクリー
ンに通された。
この混合物を２０５°Ｃで結合させて約１３０ｇの重さ
のドーム形状の防毒マスクフィルター要素にした。ドー
ムは半球であり、外径１２．０６ｃ！ｎ。
のドーム形状の防毒マスクフィルター要素にした。ドー
ムは半球であり、外径１２．０６ｃ！ｎ。
壁厚１．５９ｃｍ、および内径８．８８ｆｆを有してい
た。
た。
この半球は中央オリフィスを有する平らなプレートにぞ
封され、そして次のよ５に試験された。
封され、そして次のよ５に試験された。
空気中１０００ ｐｐＩＩＩ四塩化炭素の６４Ｊ３／分
のＵＳＡ要求に従った試験挑戦を慣遺体中に外側７）ｈ
らり３側へ流して通過させた。有効寿命は５０分の試験
要求に比べて３０分以上であった。圧力降下は８５−０
７分で測定されたとき４０１ｍｍＨ２Ｏの試験要求に比
べてＩＤＮｌＨ２Ｏ未膚であった。
のＵＳＡ要求に従った試験挑戦を慣遺体中に外側７）ｈ
らり３側へ流して通過させた。有効寿命は５０分の試験
要求に比べて３０分以上であった。圧力降下は８５−０
７分で測定されたとき４０１ｍｍＨ２Ｏの試験要求に比
べてＩＤＮｌＨ２Ｏ未膚であった。
実施例６
活性炭粒体と重合体結合剤粒子との混合物を実施例２に
従って製造した。この混合物２４．４ 、Ｆを内径２．
５０３のガラス管６不の各々に入れ、そして管軸に垂直
に置かれた摩擦装着鋼スクリーンによって管内に保持し
た。管に１．２、お↓び６のラベルを付けた。さらに別
の６本の菅（番号４．５、および６）の各々にウィト；
９５０（１８Ｘ４０メツシュ）活性炭２０．０ ｇを結
合剤無しで入れた。この活性炭は同様に保持され、そし
て振とうされて最大密度に充填（ｐａｃｋ ）された。
従って製造した。この混合物２４．４ 、Ｆを内径２．
５０３のガラス管６不の各々に入れ、そして管軸に垂直
に置かれた摩擦装着鋼スクリーンによって管内に保持し
た。管に１．２、お↓び６のラベルを付けた。さらに別
の６本の菅（番号４．５、および６）の各々にウィト；
９５０（１８Ｘ４０メツシュ）活性炭２０．０ ｇを結
合剤無しで入れた。この活性炭は同様に保持され、そし
て振とうされて最大密度に充填（ｐａｃｋ ）された。
菅１．２、および６を０．６２ ＣＭ厚の銅Ｈ（０２１
０℃恒温箱で１０分間加熱した後、６本の青金ての圧力
降下特性を比較した。菅１．２、および６の内容物は他
の管のたった約１０％の非常洸低い圧力降下を有した。
０℃恒温箱で１０分間加熱した後、６本の青金ての圧力
降下特性を比較した。菅１．２、および６の内容物は他
の管のたった約１０％の非常洸低い圧力降下を有した。
それから、管１．２、および６を丹加熱し、そして穂や
かな手動印加圧力によって熱圧縮した。こ５して充填さ
れた長さを測定したところ、それは管４．５、および６
の充填長に本質的に等しいことが分かった。
かな手動印加圧力によって熱圧縮した。こ５して充填さ
れた長さを測定したところ、それは管４．５、および６
の充填長に本質的に等しいことが分かった。
６本の菅全部に１０−ｅ／分で流れる空気中の３０００
ｐｐｍ四塩化炭素の挑戦を受けさせた。
ｐｐｍ四塩化炭素の挑戦を受けさせた。
１．０％（３０ｐｐｍ ）破過までの有効寿命を測定し
た。結果は第２表に示されている。
た。結果は第２表に示されている。
３０００− ｐｐｍ ＣＣｌ４に曝された集成および非
集成吸着剤 １ ９ ２７４ ６９．５２ ９
２５１ ４０．５６９ ２１３ ４１．
０ ４ ８．９ ２０６４９．０ ５ ９．２ １７８ ５１．０６ ９．
０ ２０６ ４８．５実施例４ ８０重債％の１８Ｘ４０メツシュ活性炭粒体（ライトコ
９５０）と２０Ｍ蛍チの４０×２０Ｏメツシュポリウレ
タン粒子（−フィンｐ −６４２９）のドライミックス
を製造した。数分間の機械的混合では、この２つの材料
は繁否に混合しないよ５であった。必要な混合均一性を
達成するために、（混合物の）４６ｍｆｆｔ俤の水を添
加し念。機械的混合を数分間続行して非常に一様な緊密
混合物を生じた。
集成吸着剤 １ ９ ２７４ ６９．５２ ９
２５１ ４０．５６９ ２１３ ４１．
０ ４ ８．９ ２０６４９．０ ５ ９．２ １７８ ５１．０６ ９．
０ ２０６ ４８．５実施例４ ８０重債％の１８Ｘ４０メツシュ活性炭粒体（ライトコ
９５０）と２０Ｍ蛍チの４０×２０Ｏメツシュポリウレ
タン粒子（−フィンｐ −６４２９）のドライミックス
を製造した。数分間の機械的混合では、この２つの材料
は繁否に混合しないよ５であった。必要な混合均一性を
達成するために、（混合物の）４６ｍｆｆｔ俤の水を添
加し念。機械的混合を数分間続行して非常に一様な緊密
混合物を生じた。
各約２９ｇの６つの増分（Ａ、Ｂ、およびＣのラベルを
付けた）を実施例１に記載されているように金属管の中
に入れた。これ等管は材料が材料中の温度プローブ１（
よって測定されたときに２１０℃に達するまで２１０℃
のオープン内に置いた。
付けた）を実施例１に記載されているように金属管の中
に入れた。これ等管は材料が材料中の温度プローブ１（
よって測定されたときに２１０℃に達するまで２１０℃
のオープン内に置いた。
それから、管をオープンから取り出し、内容物を５ ｐ
ｓｉの円筒ピストンで一様にプレスし、そｎから冷却し
友。
ｓｉの円筒ピストンで一様にプレスし、そｎから冷却し
友。
同じ炭素および炭素ｉｔを有する荒充填床と蛋ぺてこれ
寺集成構造体を試験するために、内径４．６６Ｃ７ｎを
有するＡ′、Ｂ′、Ｄ′、およびＤ′ のラベル？付け
た管は最大充填密度を確保するために上面と底面に粗ス
クリーンを有する０、５ｃ！ｎ長さの円筒中に１８Ｘ４
０炭素粒体を通すことによって充填された。
寺集成構造体を試験するために、内径４．６６Ｃ７ｎを
有するＡ′、Ｂ′、Ｄ′、およびＤ′ のラベル？付け
た管は最大充填密度を確保するために上面と底面に粗ス
クリーンを有する０、５ｃ！ｎ長さの円筒中に１８Ｘ４
０炭素粒体を通すことによって充填された。
作用面面ａ ７０ ｃ！ｎ”を通る３０ｌｐｍ流量をベ
ースに基づい之試験粂件は７．５１ｌｐｍ流量、１１０
００ｐｐ ＣＣｌ４試験ガス、１６％鮒、および２６°
Ｃ空気であった。試験は流出流中にｉ ｏ ｐｐｍが検
出されるまで行われた。結果は第６表に示さ九ている。
ースに基づい之試験粂件は７．５１ｌｐｍ流量、１１０
００ｐｐ ＣＣｌ４試験ガス、１６％鮒、および２６°
Ｃ空気であった。試験は流出流中にｉ ｏ ｐｐｍが検
出されるまで行われた。結果は第６表に示さ九ている。
ポリウレタン集成炭素 荒充填床Ａ
Ｂ ＣＡ’ Ｂ’ Ｃ’ Ｄ’実力例
５ 第１図〜第６図に示されている形状１のフィルター要素
２０を製造するために第７図および第８図に図解されて
いるモデルを使用した。これ？？２つの梁成吸着剤フィ
ルターは互いの鏡像であり、そして下記のように製造さ
れた。
Ｂ ＣＡ’ Ｂ’ Ｃ’ Ｄ’実力例
５ 第１図〜第６図に示されている形状１のフィルター要素
２０を製造するために第７図および第８図に図解されて
いるモデルを使用した。これ？？２つの梁成吸着剤フィ
ルターは互いの鏡像であり、そして下記のように製造さ
れた。
Ｍｅ！［（１８Ｘ４０メツシュのライトコ９５０）とポ
リウレタン（４０Ｘ２００メツシュのフィンＰ−５４２
９）と水を実施例４の通りに混合した。
リウレタン（４０Ｘ２００メツシュのフィンＰ−５４２
９）と水を実施例４の通りに混合した。
各フィルター要素は約７７ｇの炭素とポリウレタンを含
有していて、１４０（！０型に入ｎたときに０．５５
、！ｉ’ ／Ｃｅの嵩密度を生じた。混合物の増分は個
々に秤量され、トランスファー成形用型に入れられ、１
９５°Ｃに加熱され、トランスファー成形用型から形状
１の型に押し出され、そして第８図に示されているよう
に約２００ｐｓｉでプレスされた。型は迅速サイクル時
間を考慮して冷たいが、プレス俊にフィルター要素を取
り出すときＫは江意を払った。その炭素要素が３０°Ｃ
未満に冷却するまで休めるために梁成要素の上面または
底面に整合する安置台表面が炭素要素のために備えらる
ことを勧める。
有していて、１４０（！０型に入ｎたときに０．５５
、！ｉ’ ／Ｃｅの嵩密度を生じた。混合物の増分は個
々に秤量され、トランスファー成形用型に入れられ、１
９５°Ｃに加熱され、トランスファー成形用型から形状
１の型に押し出され、そして第８図に示されているよう
に約２００ｐｓｉでプレスされた。型は迅速サイクル時
間を考慮して冷たいが、プレス俊にフィルター要素を取
り出すときＫは江意を払った。その炭素要素が３０°Ｃ
未満に冷却するまで休めるために梁成要素の上面または
底面に整合する安置台表面が炭素要素のために備えらる
ことを勧める。
それから、その防毎マスクフィルター賛累はＵＳＡおよ
びＤＩＮ標準規俗に対する動的吸着容量および通気抵抗
について対（平行流）で試験された。
びＤＩＮ標準規俗に対する動的吸着容量および通気抵抗
について対（平行流）で試験された。
それ等試験の結果は第４表に示されており、全てのサン
プルが有効寿命および圧力降下に対するＤ工ＮおよびＵ
ＳＡ要求そｎぞれに会略したことを認められる。
プルが有効寿命および圧力降下に対するＤ工ＮおよびＵ
ＳＡ要求そｎぞれに会略したことを認められる。
第 ４ 表
集成要素重量 有効寿命 圧力師下個々
および全体鍍） 試験 （分） （ｍｍＨ２０
）広い範囲の吸着剤粒体サイズをもって実施例５の方法
に従って梁成構造体に製造した。製造されたサンプルは
８０本量％炭素／２０重量％ポリウレタン粒子の比で７
ａ会された４×１０．８ｘ１６．１８Ｘ４０．＄−よび
３０×８０メツシュ粒状粘性炭であった。これ等具体的
サンプルにおいては、最大炭素粒体直径と最小ポリウレ
タン粒子直径との比は約１６であり、そして最小災索粒
体＠僅と最大ポリウレタン粒子直径との比が約１．２で
ある。
および全体鍍） 試験 （分） （ｍｍＨ２０
）広い範囲の吸着剤粒体サイズをもって実施例５の方法
に従って梁成構造体に製造した。製造されたサンプルは
８０本量％炭素／２０重量％ポリウレタン粒子の比で７
ａ会された４×１０．８ｘ１６．１８Ｘ４０．＄−よび
３０×８０メツシュ粒状粘性炭であった。これ等具体的
サンプルにおいては、最大炭素粒体直径と最小ポリウレ
タン粒子直径との比は約１６であり、そして最小災索粒
体＠僅と最大ポリウレタン粒子直径との比が約１．２で
ある。
多数のその他のサイズお↓び重量比もｏＴ症であるが、
こｎ等サンプルが良好な強さ、有効寿命、および密度制
御を示した。
こｎ等サンプルが良好な強さ、有効寿命、および密度制
御を示した。
製造さｎたサンプルは涼秋シェル形態（形状２）であっ
た。集成要素は３２ ｌｐｍ、 １０００ ｐｐｎｎ
ＣＣＩ、、５０％ＲＨ空気、および２６°Ｃで、流出流
中に５ ｐｐ出ＣＣｌ４が検出されるまで試験された。
た。集成要素は３２ ｌｐｍ、 １０００ ｐｐｎｎ
ＣＣＩ、、５０％ＲＨ空気、および２６°Ｃで、流出流
中に５ ｐｐ出ＣＣｌ４が検出されるまで試験された。
この実施例および続くその他実施例における試験パラメ
ーターは実施例から実施例へ変動するかも知れない。デ
ータを標準化するために、有効寿命および／または圧力
降下データを含有する実施例は標準試験に規格化さｔた
有効寿命２よび圧力降下の欄を設けられている。規格化
に使用された標準試験はＵＳＡ標準に対して平行に試験
された２つの形状２のフィルター要素である。従って、
規格化さｎ７′ｃ欄はＵＳＡ試験における２つのフィル
ター要素に関するデータを表わす。
ーターは実施例から実施例へ変動するかも知れない。デ
ータを標準化するために、有効寿命および／または圧力
降下データを含有する実施例は標準試験に規格化さｔた
有効寿命２よび圧力降下の欄を設けられている。規格化
に使用された標準試験はＵＳＡ標準に対して平行に試験
された２つの形状２のフィルター要素である。従って、
規格化さｎ７′ｃ欄はＵＳＡ試験における２つのフィル
ター要素に関するデータを表わす。
第５表におけるデータから明らかなように大きな炭素粒
体を用いた構造体は短い有効寿命を有し、そして小さな
炭素粒体を用いた構造体は過度の圧力降下を有する。こ
れ等理由−から、集成吸着剤構造体が６〜５０メツシュ
の限度内の平均サイズ分布を有する炭素粒体をオリ用す
べきであることが明らかである。
体を用いた構造体は短い有効寿命を有し、そして小さな
炭素粒体を用いた構造体は過度の圧力降下を有する。こ
れ等理由−から、集成吸着剤構造体が６〜５０メツシュ
の限度内の平均サイズ分布を有する炭素粒体をオリ用す
べきであることが明らかである。
実施例７
形状２の集成吸着剤を実施例５に記載の手順によって製
造した。全てのサンプルは８０重量％の１ ’８ Ｘ
４０メツシュ活性炭粒体（ライトコ９５０）と様々なサ
イズの２０重−Ｊｔ％のポリウレタン粒子（フィンｐ−
３４２９）を含有していた。
造した。全てのサンプルは８０重量％の１ ’８ Ｘ
４０メツシュ活性炭粒体（ライトコ９５０）と様々なサ
イズの２０重−Ｊｔ％のポリウレタン粒子（フィンｐ−
３４２９）を含有していた。
サンプルはＵＳＡ試験条件に従って試験され、その結果
は第６表に示されている。形状２のフィルター要素（体
積＝１２３０８）だけを試験したことに留意すべきであ
る。これは本質的に二重要素集成吸着剤防毒マスクの半
分を表わしているので、その二重要素防毒マスクよりも
、税格化された欄に示されているように概略２つの係数
だけ￥Ａ、験圧力降下は高く且つ試験有効寿命は低い。
は第６表に示されている。形状２のフィルター要素（体
積＝１２３０８）だけを試験したことに留意すべきであ
る。これは本質的に二重要素集成吸着剤防毒マスクの半
分を表わしているので、その二重要素防毒マスクよりも
、税格化された欄に示されているように概略２つの係数
だけ￥Ａ、験圧力降下は高く且つ試験有効寿命は低い。
−表では２つの効果が注目される。第一の最もはつ＠す
しているものはＮ置体粒子サイズが４００メツシュ未満
であるときに有効寿命が有意に下がると云５ことである
。この効果についての可能な解釈はＭ合体による炭素粒
体の被覆がそれによって炭素粒体の内部に向かって減少
することである。
しているものはＮ置体粒子サイズが４００メツシュ未満
であるときに有効寿命が有意に下がると云５ことである
。この効果についての可能な解釈はＭ合体による炭素粒
体の被覆がそれによって炭素粒体の内部に向かって減少
することである。
第二の効果は重合体サイズが４００メツシュ未満である
ときに圧力降下がより低いことである。これは平均値士
標準偏差としては顕著な効果ではない、はぼ重なる。大
きい粒子を使用する場合よりも全体の炭素／重合体外表
面積がより小さくなるようにより微細な粒子が炭素粒体
と組み合わされる場合には、より低い吸引力が生じ、従
ってより低い圧力降下を生じる・しかし、有効寿命効果
はもつと決定的であり、従って、結果は重合体メツシュ
サイズ分布が４０〜４００メツシュの間に保たれるべき
であることを意味している。
ときに圧力降下がより低いことである。これは平均値士
標準偏差としては顕著な効果ではない、はぼ重なる。大
きい粒子を使用する場合よりも全体の炭素／重合体外表
面積がより小さくなるようにより微細な粒子が炭素粒体
と組み合わされる場合には、より低い吸引力が生じ、従
ってより低い圧力降下を生じる・しかし、有効寿命効果
はもつと決定的であり、従って、結果は重合体メツシュ
サイズ分布が４０〜４００メツシュの間に保たれるべき
であることを意味している。
実施例８
８楡類の重合体樹脂に次のような選別試験を受けさせた
。
。
重会体結分剤溶融およびビック試験に盆格した重合体ｆ
ｔ２０！蓋％重合体粒子と８０！量％１８×４０メツシ
ュ活性炭枚体（ウィト＝＋９５０）の混合物にした。乾
式混合が均一混合物を生じない場合には水を添加した。
ｔ２０！蓋％重合体粒子と８０！量％１８×４０メツシ
ュ活性炭枚体（ウィト＝＋９５０）の混合物にした。乾
式混合が均一混合物を生じない場合には水を添加した。
それから、クーポンを様様な混合物から製造し、室温に
放耐し、それから結合強さについて定性的にに験した。
放耐し、それから結合強さについて定性的にに験した。
重合体結合剤溶融試験およびピック試験で良好７Ｉ−ｍ
融挙動訃よび結合強さを示す重合体の一つがクーポン試
験に落第した。この場合には、加熱工程中に化学反応が
起こり、それが重合体を従ってその結合強さを変化させ
たものと考えられる。
融挙動訃よび結合強さを示す重合体の一つがクーポン試
験に落第した。この場合には、加熱工程中に化学反応が
起こり、それが重合体を従ってその結合強さを変化させ
たものと考えられる。
まとめると、選別された８棟類の重合体のうち２つはピ
ックアップ試験に不合格のためｎｌ」除され、１つは劣
った溶融挙動のせいで削除され、そして１つはクーポン
試験で削除された。残シの４種類の重合体を実施例６に
記載さγしているように混合物に配合しそして成形した
。それから、これ等は実施例６に記載されている乗件に
従って試験され、その結果は第７表に選別試験結果と一
緒に示されている。
ックアップ試験に不合格のためｎｌ」除され、１つは劣
った溶融挙動のせいで削除され、そして１つはクーポン
試験で削除された。残シの４種類の重合体を実施例６に
記載さγしているように混合物に配合しそして成形した
。それから、これ等は実施例６に記載されている乗件に
従って試験され、その結果は第７表に選別試験結果と一
緒に示されている。
実施例９
８０重量％ｏｉｓｘ４ｏメツシュ活性炭粒体（ライトコ
９５０）と２０電菫チの４０Ｘ２００メツシュポリウレ
タン粒子（フィンｐ −５４２９）からなるバッチを実
施例５の記載のように製造した。炭虜蜜度が０．５５
／ｌ １００〜０．４７７！ ／ＣＯで変化する形状２
０集成吸着剤サンプルを製造するために第７図および第
８図の型を使用した。これは型に装填される混合物の童
を変動させること罠よって行われた。これ等サンプルは
実施例５に記載されているように加工され、そしてＵＳ
Ａ標準に従って試験された。唯一形状２の要素は概略２
の係数だけ圧力降下がよシ高く且つ有効寿命時間がよシ
低くなるようにＵＳＡ標準に対して試験された。
９５０）と２０電菫チの４０Ｘ２００メツシュポリウレ
タン粒子（フィンｐ −５４２９）からなるバッチを実
施例５の記載のように製造した。炭虜蜜度が０．５５
／ｌ １００〜０．４７７！ ／ＣＯで変化する形状２
０集成吸着剤サンプルを製造するために第７図および第
８図の型を使用した。これは型に装填される混合物の童
を変動させること罠よって行われた。これ等サンプルは
実施例５に記載されているように加工され、そしてＵＳ
Ａ標準に従って試験された。唯一形状２の要素は概略２
の係数だけ圧力降下がよシ高く且つ有効寿命時間がよシ
低くなるようにＵＳＡ標準に対して試験された。
これ等試験の結果は規格化された有効寿命と圧力降下と
共に第８表に示されている。
共に第８表に示されている。
第８表の検査は妥当なろ過性能を示しながら広い範囲の
炭素田度が５Ｔ能であることを示している。
炭素田度が５Ｔ能であることを示している。
勿論、これは常に与えられｆｃ吸着剤に対して最大密度
に次項または負荷されている先光置床ではこうはいかな
い。この実施例に使用されている炭素の見掛げぞ度（Ａ
ＳＴＭ Ｄ −２８５４−７０によって測定されたとき
）は０−４４Ｍ／ｃｃである：従って、集成吸着剤はＡ
ＳＴＭ Ｄ −２８５４−７０に従って先光填されたと
きの炭素の見掛は密度よシ充分下のおよび上の炭素密度
を示すことが分かる。築成吸着剤フィルター〇展造にお
いて大きな寛容度を供することはさておき、密度制御は
フィルター設計にあたってよシ融通がきく。
に次項または負荷されている先光置床ではこうはいかな
い。この実施例に使用されている炭素の見掛げぞ度（Ａ
ＳＴＭ Ｄ −２８５４−７０によって測定されたとき
）は０−４４Ｍ／ｃｃである：従って、集成吸着剤はＡ
ＳＴＭ Ｄ −２８５４−７０に従って先光填されたと
きの炭素の見掛は密度よシ充分下のおよび上の炭素密度
を示すことが分かる。築成吸着剤フィルター〇展造にお
いて大きな寛容度を供することはさておき、密度制御は
フィルター設計にあたってよシ融通がきく。
第８表中の低いおよび高い密度値はハーフマスク防毒マ
スク用のＵＳＡ標準を全く満足させないが、値が要求さ
れたものに近いときは、これ等値をＵＳＡ ９求の範囲
内にもってくるために染或要索に幾何学的調整を行うこ
とが可能であるはずである。
スク用のＵＳＡ標準を全く満足させないが、値が要求さ
れたものに近いときは、これ等値をＵＳＡ ９求の範囲
内にもってくるために染或要索に幾何学的調整を行うこ
とが可能であるはずである。
実施例１０
活性炭の吸看容童を最大にオリ用するためには、フィル
ターの全断面を横切って均一な空気流を有することが非
常に望ましい。流れが流動方向に放線のｒｋｉを償切っ
て均一でない場合には、よ多向い流速（よシ低い圧力降
下）を有する表面のその頚城に最初に穴があき始めるで
あろう。努力の大部分は先光填尿のこの問題の解消に賛
やされ、尿を最大充填密度に充填する％妹な方法がもた
らされた。
ターの全断面を横切って均一な空気流を有することが非
常に望ましい。流れが流動方向に放線のｒｋｉを償切っ
て均一でない場合には、よ多向い流速（よシ低い圧力降
下）を有する表面のその頚城に最初に穴があき始めるで
あろう。努力の大部分は先光填尿のこの問題の解消に賛
やされ、尿を最大充填密度に充填する％妹な方法がもた
らされた。
この実施例では、集成吸着剤と通常商業的に入手できる
先光置床とを気流の均一性について比較した。
先光置床とを気流の均一性について比較した。
先光置床は直径７．６傭および高さ２．４７ｍの６Ｍイ
ージ・エアナノ２５１キャニスタ−であった。
ージ・エアナノ２５１キャニスタ−であった。
イージ・エア・キャニスタ−の一つから炭素が取シ出さ
れ、そして実施例４の加工条件下で集成吸着剤フィルタ
ーを製造するために使用された。集成フィルターは第５
図および第６図に示されているような型で加工され、最
終寸法は高さ２．６ （Ｍおよび直径７．５０ｍであっ
た。
れ、そして実施例４の加工条件下で集成吸着剤フィルタ
ーを製造するために使用された。集成フィルターは第５
図および第６図に示されているような型で加工され、最
終寸法は高さ２．６ （Ｍおよび直径７．５０ｍであっ
た。
表ｒｆＪを横切るそｎの均一性を試験するための黙示風
速計てＳ、１．モデル／１６７６５［］（サーモ・シス
テム社）を使用した。直径７．３ｃＩ１１を有する長さ
１０ｃＩｒ１の円筒２１固の間に円フィルターを置いた
。
速計てＳ、１．モデル／１６７６５［］（サーモ・シス
テム社）を使用した。直径７．３ｃＩ１１を有する長さ
１０ｃＩｒ１の円筒２１固の間に円フィルターを置いた
。
模型用クレーで端を密封し、モして黙示風速計プローブ
に対する接近を可能にするためにフィルターの表面の丁
度上の周面のまわりに８個の′＃間隔の穴を開けた。流
出流用のプレナムを付与するため且つフィルターの流入
側に対するエツジ効果を減少させるために円筒を使用し
た。８５ｌｐｍの気流がフィルターを通過し、その間に
速度が９個所、即ち、周面（端から０．７ｃ１ｎ）のま
わりの等間隔の８個所と各フィルターの中心１個所で測
定された。試験標阜として、３Ｍグレード１７５テグラ
グラスの厚さＱ、ｔ５４ｃｍＸ 直径７．３（ｍ片を使
用した。テグラグラスは六方晶密充填体に非常に似た態
様で互いに結合された均一ガラス球から成る非常に均一
な多孔質体である。
に対する接近を可能にするためにフィルターの表面の丁
度上の周面のまわりに８個の′＃間隔の穴を開けた。流
出流用のプレナムを付与するため且つフィルターの流入
側に対するエツジ効果を減少させるために円筒を使用し
た。８５ｌｐｍの気流がフィルターを通過し、その間に
速度が９個所、即ち、周面（端から０．７ｃ１ｎ）のま
わりの等間隔の８個所と各フィルターの中心１個所で測
定された。試験標阜として、３Ｍグレード１７５テグラ
グラスの厚さＱ、ｔ５４ｃｍＸ 直径７．３（ｍ片を使
用した。テグラグラスは六方晶密充填体に非常に似た態
様で互いに結合された均一ガラス球から成る非常に均一
な多孔質体である。
各試験サンプルに対する速度測定結果は次の通シであっ
た： ａ）ケグラグラス−９個所の各々で６６ｃＩｒＩ／ｓｂ
）本発明の集成吸着剤−〇°、４５°、９０°、１６５
°、２２５°位置で６６６Ｉｎ／ｓ；中心および１８０
°位置で６１ｃｍ／ｓ、そして３１５°位置で７ ｉ
Ｃｍ／ ｓ Ｃ） 先光ｔＸ＃−０°、４５°、９０’１１８ ［
］’。
た： ａ）ケグラグラス−９個所の各々で６６ｃＩｒＩ／ｓｂ
）本発明の集成吸着剤−〇°、４５°、９０°、１６５
°、２２５°位置で６６６Ｉｎ／ｓ；中心および１８０
°位置で６１ｃｍ／ｓ、そして３１５°位置で７ ｉ
Ｃｍ／ ｓ Ｃ） 先光ｔＸ＃−０°、４５°、９０’１１８ ［
］’。
２２５°、および６１５°位置で６１０／ｓ；１５５゜
および２７０°位置で６６６１ｎ／ ｓ、そして中心位
置で５６（：Ｉ１１／ｓ 本発明の集成吸着剤の傳造体の全面ｆｔ償切る気流の均
一性は実質的に均一であジ、且つ防毒マスクに現在使用
されている先光置床構造体の気流特性と少なくとも均等
であると云うことが認められよう。
および２７０°位置で６６６１ｎ／ ｓ、そして中心位
置で５６（：Ｉ１１／ｓ 本発明の集成吸着剤の傳造体の全面ｆｔ償切る気流の均
一性は実質的に均一であジ、且つ防毒マスクに現在使用
されている先光置床構造体の気流特性と少なくとも均等
であると云うことが認められよう。
実施例１１
ウィト：１１８Ｘ’４０メツシュ９５０炭素と４０×２
００メツシュ・クィンＰ−６４２９ポリウレタンの６バ
ツチが３０〜８５重量％の範囲の炭素量で実施例４の通
りＫｍ合された。球状シェルの型（形状２）を使用して
６バツチの各々から６個のサンプルを作製し、それから
ＴＪＳＡ標準通シに試験した。たった１個の形状２の要
素は概略２の係数だけ圧力降下が尚く且つ有効寿命が低
くなるように試験された。これ寺試験の精米は規格化さ
れた有効寿命および圧力降下と共に第９表に示されてい
る。
００メツシュ・クィンＰ−６４２９ポリウレタンの６バ
ツチが３０〜８５重量％の範囲の炭素量で実施例４の通
りＫｍ合された。球状シェルの型（形状２）を使用して
６バツチの各々から６個のサンプルを作製し、それから
ＴＪＳＡ標準通シに試験した。たった１個の形状２の要
素は概略２の係数だけ圧力降下が尚く且つ有効寿命が低
くなるように試験された。これ寺試験の精米は規格化さ
れた有効寿命および圧力降下と共に第９表に示されてい
る。
結果ｔ／′ｉ３０％以上のＩ合体含有量が有効寿命また
は圧力降下に対して力讐であることを示している。これ
′＃チレベルでの尚い圧力降下と低下した有効寿命は・
・−７マスク防毒マスクには一般に許容できないが、粉
塵空気清浄用防毒マスクにおけるように強さが最大の必
須設計パラメーターである場合には有効であるかも知れ
ない。
は圧力降下に対して力讐であることを示している。これ
′＃チレベルでの尚い圧力降下と低下した有効寿命は・
・−７マスク防毒マスクには一般に許容できないが、粉
塵空気清浄用防毒マスクにおけるように強さが最大の必
須設計パラメーターである場合には有効であるかも知れ
ない。
実施例１２
１０種類の重合体？ライトコ９５０（１８ｘ４０メツシ
ュ）活性炭と８０Ｍ量％炭素／２０重量％重合体の比で
混合した。乾燥状態で機械的に混合しない混合物には水
を添加した。これ等混合物から第５図および第６図に図
示されている型によって円筒集成吸着体（直径９．１ｃ
ｒｎ、高さｉ、９ｃＩｎ）を製造した。
ュ）活性炭と８０Ｍ量％炭素／２０重量％重合体の比で
混合した。乾燥状態で機械的に混合しない混合物には水
を添加した。これ等混合物から第５図および第６図に図
示されている型によって円筒集成吸着体（直径９．１ｃ
ｒｎ、高さｉ、９ｃＩｎ）を製造した。
現在入手可能な充填床カートリッジ防毒マスクの代表的
懸念はあらっぽい使用および取扱条件が先光填入内での
流れの流路化を導くことがあると云うことである。本発
明の集成吸着剤構造体は一体構造であるので、流路化は
問題ではない。しかしながら、荒い取扱または使用条件
下では集成フィルター要素の亀裂または破壊に遭遇する
かも知れない。この理由から、梁成吸漕体は次のような
方法で＃衝撃性について試験された。
懸念はあらっぽい使用および取扱条件が先光填入内での
流れの流路化を導くことがあると云うことである。本発
明の集成吸着剤構造体は一体構造であるので、流路化は
問題ではない。しかしながら、荒い取扱または使用条件
下では集成フィルター要素の亀裂または破壊に遭遇する
かも知れない。この理由から、梁成吸漕体は次のような
方法で＃衝撃性について試験された。
円筒集成吸着体は２ａｉＭの高さからコンクリート床上
に落下された。円筒軸に対して法巌の表面は床に平行に
なるように保持され、それから架台から離された。圧力
降下試験で破壊されないそれ等集成構造体はＵＳＡ標準
に従って動的吸着容量について試験された。動的吸着試
験は１０分間行われた；流出気流が破過譲度（即ち、５
ｐｐｍ ＣＣｌ４．）に通しない場合には、それは衝
撃試験によって損傷されなかったとみなされた。これ等
試験の結果は第１０表および第１１表中に示されている
。第１０表は２．５ ｍの高さでの衝撃試験の結果を示
し、そして第１１表は６ｍの高さでの試験結果を示して
いる：各試験には別個の分層構造体が使用された。
に落下された。円筒軸に対して法巌の表面は床に平行に
なるように保持され、それから架台から離された。圧力
降下試験で破壊されないそれ等集成構造体はＵＳＡ標準
に従って動的吸着容量について試験された。動的吸着試
験は１０分間行われた；流出気流が破過譲度（即ち、５
ｐｐｍ ＣＣｌ４．）に通しない場合には、それは衝
撃試験によって損傷されなかったとみなされた。これ等
試験の結果は第１０表および第１１表中に示されている
。第１０表は２．５ ｍの高さでの衝撃試験の結果を示
し、そして第１１表は６ｍの高さでの試験結果を示して
いる：各試験には別個の分層構造体が使用された。
第１１表
ホリマー社
ＰＣＡ−１５４４Ａ−ＥＣＨ（ポリエステル） ６
６．８６ １００Ｘ５２５クィンＰ−５４２９（ポリ
ウレタン） ６２．１２ ４０Ｘ２００クイ
／Ｐ−４５５（ボリウレタ／） ６３．４０
５０ｘ２００ポリマ一社ＮＣＡ７７（ナイロン１１
） ６４．１９ ５０Ｘ３２，５ポリマ一
社ＮＣＡ １５３５ＳＧＪ （ナイロン１１）６２．５
６ １００Ｘ４００Ｕ、Ｓ、インダストリアルＦＥ
５＋２ （エチレン・酢酸ビニル共重合体） ６１．９
２ １２５０Ｘ５０００Ｕ、Ｓ、インダストリアルＦ
Ｎ ５２４ （ＬＤＰＥ）５０．８５ ４００×５０
００イーストマンＦＡ２５２（ポリエステル） ６１
．Ｑ９ ５０Ｘ４００Ｕ、Ｓ、インダストリアルＦ
Ｎ５１０（ＬＤｐＥ）６５．５４ ４００ｘ２５０
口２ Ｂ −−−一 ５ ＮＤ １ｔＪ ２６・６５
ＮＤ １０ ２４．５２
Ｂ −一 １ Ｂ −一 ５ ＮＤ １０ ２７．０５
Ｂ −−−− ５ＮＤ １口 ６１．６ ５ Ｂ −一 ４ Ｂ ’−−−一 試験の可能な結果、即ち、ばらばらな片に破壊、可視亀
裂、および可視損傷なしについては、表の結果欄に示さ
れているように第一と第三の結果だけが認められた。耐
衝撃性のデータは適する重合体選択について非常に有効
なパラメーターを与える。２．５ ｍの衝撃試験に合格
した構造体は防毒マスク用途用の構造を満足することが
決定された。
６．８６ １００Ｘ５２５クィンＰ−５４２９（ポリ
ウレタン） ６２．１２ ４０Ｘ２００クイ
／Ｐ−４５５（ボリウレタ／） ６３．４０
５０ｘ２００ポリマ一社ＮＣＡ７７（ナイロン１１
） ６４．１９ ５０Ｘ３２，５ポリマ一
社ＮＣＡ １５３５ＳＧＪ （ナイロン１１）６２．５
６ １００Ｘ４００Ｕ、Ｓ、インダストリアルＦＥ
５＋２ （エチレン・酢酸ビニル共重合体） ６１．９
２ １２５０Ｘ５０００Ｕ、Ｓ、インダストリアルＦ
Ｎ ５２４ （ＬＤＰＥ）５０．８５ ４００×５０
００イーストマンＦＡ２５２（ポリエステル） ６１
．Ｑ９ ５０Ｘ４００Ｕ、Ｓ、インダストリアルＦ
Ｎ５１０（ＬＤｐＥ）６５．５４ ４００ｘ２５０
口２ Ｂ −−−一 ５ ＮＤ １ｔＪ ２６・６５
ＮＤ １０ ２４．５２
Ｂ −一 １ Ｂ −一 ５ ＮＤ １０ ２７．０５
Ｂ −−−− ５ＮＤ １口 ６１．６ ５ Ｂ −一 ４ Ｂ ’−−−一 試験の可能な結果、即ち、ばらばらな片に破壊、可視亀
裂、および可視損傷なしについては、表の結果欄に示さ
れているように第一と第三の結果だけが認められた。耐
衝撃性のデータは適する重合体選択について非常に有効
なパラメーターを与える。２．５ ｍの衝撃試験に合格
した構造体は防毒マスク用途用の構造を満足することが
決定された。
実施例１６
３０ ＣＦＲパート１１、サブパートＬ１セクション１
１．１６２−４．５、および６に記載されているラッカ
ーおよびエナメル・ミスト試験エーロゾルが製造され、
そして下記のようなペイント・スプレィ・プレフィルタ
−を取り付けられた集成吸着剤フィルター中に通された
。使用されたラッカーはダイク・はけ塗用ラッカー１５
００４とダイコラツカ−シンナーとの５０１５０容量混
合物であり、両者ともジエームズＢ、ディ・アンド、コ
ンパニーから入手できる。使用されるエナメルはカリホ
ルニア州ユニオン・オイル社のＡＭＳＣＯ部門からのガ
ムスピリットテレピン油５０容量部とＰＰ（）インダス
トリー社のコーテング・アンド・レジン部門からの「ク
イック・ドライ」エナメル腐５４−３５２の５０容量部
とであった。
１．１６２−４．５、および６に記載されているラッカ
ーおよびエナメル・ミスト試験エーロゾルが製造され、
そして下記のようなペイント・スプレィ・プレフィルタ
−を取り付けられた集成吸着剤フィルター中に通された
。使用されたラッカーはダイク・はけ塗用ラッカー１５
００４とダイコラツカ−シンナーとの５０１５０容量混
合物であり、両者ともジエームズＢ、ディ・アンド、コ
ンパニーから入手できる。使用されるエナメルはカリホ
ルニア州ユニオン・オイル社のＡＭＳＣＯ部門からのガ
ムスピリットテレピン油５０容量部とＰＰ（）インダス
トリー社のコーテング・アンド・レジン部門からの「ク
イック・ドライ」エナメル腐５４−３５２の５０容量部
とであった。
集成吸着剤要素は厚３０．８４ＣｒｌＬ、外アール６．
５０α、内アール５．６６α：の各球状セグメントであ
り；使用されたシェル部分は２．１４ステラジアン立体
角に対するものであった。集成吸着剤構造体の組成物は
実施例４に従って製造された。エナメル試験で使用され
た２つの要素の各々の外表面（９０ｃｍ”）’ｅ横切っ
て比較的粗い不織フェルト材料のペイント・スプレー・
プレフィルタ−が取り付けられた。ラッカー試験に使用
されたペイント・スプレー・プレフィルタ−は９０ｃｒ
ＩＬ２表面全カバーするのに十分な３Ｍ４８７１８プレ
フイルターウエデの部分であり友。
５０α、内アール５．６６α：の各球状セグメントであ
り；使用されたシェル部分は２．１４ステラジアン立体
角に対するものであった。集成吸着剤構造体の組成物は
実施例４に従って製造された。エナメル試験で使用され
た２つの要素の各々の外表面（９０ｃｍ”）’ｅ横切っ
て比較的粗い不織フェルト材料のペイント・スプレー・
プレフィルタ−が取り付けられた。ラッカー試験に使用
されたペイント・スプレー・プレフィルタ−は９０ｃｒ
ＩＬ２表面全カバーするのに十分な３Ｍ４８７１８プレ
フイルターウエデの部分であり友。
使用された要素はレフトまたはライト防毒マスク要素用
に使用された要素にサイズが似ていた（厚さがより薄い
ことを除いて）。たった１つの要素が使用されたので、
３２ｌｐｍ流れ要求は１６ｌｐｍに減少された。両試験
が要求された２時間６６分間走行され、それから集成吸
着剤要素は目視検査され、そして実施例１２のショック
試験を受け、そして物理的性質に明らかな欠陥金示さな
かったことが判明した。ペイント・スプレー・プレフィ
ルタ−・ウェブ全通る気流はプレフィルタ−全表面上の
ペイント・スプレー粒子の滑らかな付着によって証明さ
れるように均一である。
に使用された要素にサイズが似ていた（厚さがより薄い
ことを除いて）。たった１つの要素が使用されたので、
３２ｌｐｍ流れ要求は１６ｌｐｍに減少された。両試験
が要求された２時間６６分間走行され、それから集成吸
着剤要素は目視検査され、そして実施例１２のショック
試験を受け、そして物理的性質に明らかな欠陥金示さな
かったことが判明した。ペイント・スプレー・プレフィ
ルタ−・ウェブ全通る気流はプレフィルタ−全表面上の
ペイント・スプレー粒子の滑らかな付着によって証明さ
れるように均一である。
実施例１４
フィルター要素の有効寿命は流出流に汚染物の特定濃度
が検出されるまでに要する特定の一定汚染流による曝露
時間であると云うことが以前から指示されている。与え
られた断面積のフィルター要素の厚さまｆｃは深さは勿
論フィルター要素の体積の主な決定要素である。特定の
床深では、防毒マスクフィルター要素は汚染物が直ちに
検出される０分の有効寿命’ｋＷしているであろう。こ
れはフィルター要素にとって最小床法である。この最／
Ｊ％厚全越丁厚さまたは床深さの増大はフィルター要素
の体積、従って対応して有効寿命全増大させるであろう
。
が検出されるまでに要する特定の一定汚染流による曝露
時間であると云うことが以前から指示されている。与え
られた断面積のフィルター要素の厚さまｆｃは深さは勿
論フィルター要素の体積の主な決定要素である。特定の
床深では、防毒マスクフィルター要素は汚染物が直ちに
検出される０分の有効寿命’ｋＷしているであろう。こ
れはフィルター要素にとって最小床法である。この最／
Ｊ％厚全越丁厚さまたは床深さの増大はフィルター要素
の体積、従って対応して有効寿命全増大させるであろう
。
本発明の集成吸着剤構造体のための最φ床法は標準１０
０ ｐｐｍ酢酸イソアミル試験雰囲気を使用して測定さ
れた。酢酸イソアミルは四塩化炭素に似た動的ろ過特性
を有するこ−とが知られていることおよび低濃度でも特
異なバナナ様の臭いｔＷすることから酢酸イソアミルが
選択された。直径７．３１ｍ を有する集成吸着剤構造
体が６Ｍイージ・エア防毒マスク、４６７３００の右側
に取ｐ付けられた。左側には標準充填床防毒マスクカー
） ＩＪツジ（３Ｍカートリッジ、％７２５１）が取り
付けられた。右側を遮断し友とき、各被験物は非漏洩面
密封を立証し友。それから、左側全遮断し友とき、被験
物は集成吸着剤構造体単独を通して呼吸することができ
た。実施例５の組成物および加工条件に従って製造され
た円筒集成吸着剤構造体についての結果は第１２表に表
されている。
０ ｐｐｍ酢酸イソアミル試験雰囲気を使用して測定さ
れた。酢酸イソアミルは四塩化炭素に似た動的ろ過特性
を有するこ−とが知られていることおよび低濃度でも特
異なバナナ様の臭いｔＷすることから酢酸イソアミルが
選択された。直径７．３１ｍ を有する集成吸着剤構造
体が６Ｍイージ・エア防毒マスク、４６７３００の右側
に取ｐ付けられた。左側には標準充填床防毒マスクカー
） ＩＪツジ（３Ｍカートリッジ、％７２５１）が取り
付けられた。右側を遮断し友とき、各被験物は非漏洩面
密封を立証し友。それから、左側全遮断し友とき、被験
物は集成吸着剤構造体単独を通して呼吸することができ
た。実施例５の組成物および加工条件に従って製造され
た円筒集成吸着剤構造体についての結果は第１２表に表
されている。
第１２表
１ １４．５８ ０．６６ な し わすか
２ １４−５０ ０．６６ な し ゎすが
３ ２１．７４ ０．９８ な
し な し４ ２１．５６ ０．９
８ な し な し０−６６ｃｒ
ＩＬフイルターはほぼ最小床法に於ける厚さであり、も
つと厚い０．９８ｃｌｎのフィルターは呼吸流量の範囲
向きの最小床法を越す厚さであることが認識されよう。
２ １４−５０ ０．６６ な し ゎすが
３ ２１．７４ ０．９８ な
し な し４ ２１．５６ ０．９
８ な し な し０−６６ｃｒ
ＩＬフイルターはほぼ最小床法に於ける厚さであり、も
つと厚い０．９８ｃｌｎのフィルターは呼吸流量の範囲
向きの最小床法を越す厚さであることが認識されよう。
直径７．３１ ａｎの有効フィルター要素は従って０．
６６ＪＩｌより大ぎい厚さを有していなければならない
。
６６ＪＩｌより大ぎい厚さを有していなければならない
。
実施例１５
この実施例は集成吸着剤のための密民と透気性との間の
関係を説明しており、そして防毒マスク設計に応用する
ための透気性基準全確立する。
関係を説明しており、そして防毒マスク設計に応用する
ための透気性基準全確立する。
１８種類の集成吸着剤構造体ｔ−実施例４に概説されて
いるプロセスに従って製造した。第５図および第６図に
示されているような型全使用して直径９．２ｃＩｒＬお
よび高さ１．９０の円筒集成吸着剤要素を製造した。型
に装填される材料の重さ金変えることによって１セツト
当ｆｃり６珈の要素からなる６組のセットが製造された
。エツジが密封され、そして４２．５１−ｐｍの流れが
個々の要素中に軸方向に通された。圧力降下測定全使用
してダーシイの法則によって集成吸着剤材料の透気度を
算出し、その結果全第１６表に示した。
いるプロセスに従って製造した。第５図および第６図に
示されているような型全使用して直径９．２ｃＩｒＬお
よび高さ１．９０の円筒集成吸着剤要素を製造した。型
に装填される材料の重さ金変えることによって１セツト
当ｆｃり６珈の要素からなる６組のセットが製造された
。エツジが密封され、そして４２．５１−ｐｍの流れが
個々の要素中に軸方向に通された。圧力降下測定全使用
してダーシイの法則によって集成吸着剤材料の透気度を
算出し、その結果全第１６表に示した。
−第１３嚢−
１量 嵩密度 炭素密度 圧力降下 透過度（
！ｉ） （ｇ／ｃｃ） （ｇ、＃−）
４２−５ｌｐｍ Ｘ１０−’（Ｉ’ｌｌ Ｈ２０）
ＣｃＩｒＬ２）５３．８４ ０．４３ ０
．３４ ５．４ ７．０５３．４４ ０
．４２ ０−３４ ５．６ ６．７５
５．００ ０．４４ ０．３５ ５．８
６．５５９．３４ ０．４７ ０．３８
８．４ ４．５５９．２０ ０．４７
０．３Ｂ ７．８ ４．８５８．７
６ ０．４７ ０．３Ｂ ９．２
７Ｌ１６２．９８ ０．５０ ０．４０
１５．２ ２．５６２．８０ ０．５０
０．４０ １１．８ ３．２６２−６１０．
５０ ０．４０ １３．２ ２．９６６
．７６ ０．５３ ０．４２ １７．０
２．２６６．５９ ０．５３ ０．４２
１７．６ ２−１６６．４２ ０．５３
０．４２ １５．６ ２．４７０．７０
ＣＬ５６ ０．４５ ３４．８ １
．１７０．３６ ０．５６ ０．４５ ２５
．２ １．５７０．６２ ０．５６
０．４５ ２９．２ １．３７４．２６
０−５９ ０．４７ ４２−６
０Ｌ９７４．２２ ０．５９ ０．４７
２９．８ １．３７５．２６ ０
．３０ ０．４８ ６２ ０．
７＊ 試験ＦＸ ４２−５ｌｐｍで一つの要素で行われ
たので圧力降下は規格化されなかった。
！ｉ） （ｇ／ｃｃ） （ｇ、＃−）
４２−５ｌｐｍ Ｘ１０−’（Ｉ’ｌｌ Ｈ２０）
ＣｃＩｒＬ２）５３．８４ ０．４３ ０
．３４ ５．４ ７．０５３．４４ ０
．４２ ０−３４ ５．６ ６．７５
５．００ ０．４４ ０．３５ ５．８
６．５５９．３４ ０．４７ ０．３８
８．４ ４．５５９．２０ ０．４７
０．３Ｂ ７．８ ４．８５８．７
６ ０．４７ ０．３Ｂ ９．２
７Ｌ１６２．９８ ０．５０ ０．４０
１５．２ ２．５６２．８０ ０．５０
０．４０ １１．８ ３．２６２−６１０．
５０ ０．４０ １３．２ ２．９６６
．７６ ０．５３ ０．４２ １７．０
２．２６６．５９ ０．５３ ０．４２
１７．６ ２−１６６．４２ ０．５３
０．４２ １５．６ ２．４７０．７０
ＣＬ５６ ０．４５ ３４．８ １
．１７０．３６ ０．５６ ０．４５ ２５
．２ １．５７０．６２ ０．５６
０．４５ ２９．２ １．３７４．２６
０−５９ ０．４７ ４２−６
０Ｌ９７４．２２ ０．５９ ０．４７
２９．８ １．３７５．２６ ０
．３０ ０．４８ ６２ ０．
７＊ 試験ＦＸ ４２−５ｌｐｍで一つの要素で行われ
たので圧力降下は規格化されなかった。
ハーフマスク防毒マスクに基づぎ、そして８５１Ｓｍに
於いて４ Ｑ ｍｍＨ２Ｏ吸入呼吸抵抗のＵＳＡ基準を
使用したとぎ、この実施例の円筒集成吸着剤構造体のう
ちの２つは各々を通って流れる４２．５ｌｐｍでは約１
−ＯＸ １０−’儂２または約１００ダーシ（１ダーシ
ー９．８７ Ｘ １０−’ ｃｍ２）の透気度限界を有
すべきであることは明らかである。
於いて４ Ｑ ｍｍＨ２Ｏ吸入呼吸抵抗のＵＳＡ基準を
使用したとぎ、この実施例の円筒集成吸着剤構造体のう
ちの２つは各々を通って流れる４２．５ｌｐｍでは約１
−ＯＸ １０−’儂２または約１００ダーシ（１ダーシ
ー９．８７ Ｘ １０−’ ｃｍ２）の透気度限界を有
すべきであることは明らかである。
形状１の集成吸着剤構造体も第８表の最大炭素密度に合
わせて製造され、セして４２−５ｌｐｍで試験された。
わせて製造され、セして４２−５ｌｐｍで試験された。
圧力降下情報はＦｌ １−ＯＸ １０−’ ｃｍ”の透
気度限界を指示した。この実施例の円筒構造体に比べて
形状１の構造体について得られた類似の透気度限界はそ
れ等の非類似形態にもかかわらず２つの構造体について
ほぼ等しい流れ抵抗を意味する。
気度限界を指示した。この実施例の円筒構造体に比べて
形状１の構造体について得られた類似の透気度限界はそ
れ等の非類似形態にもかかわらず２つの構造体について
ほぼ等しい流れ抵抗を意味する。
実施例１６
粉塵空気清浄器における集成吸着剤フィルターを使用す
ることの実用性を立証するために、４００Ｓの８×１６
メツシュ活性炭粒体（ライトコ９６５）と１００ｇの４
０Ｘ２００メツシュポリウレタン粒子（フィンｐ−３４
２９）を実施例４の通りに水２５０．９によって混合し
た。それから、混合物を長方形のプリズムの型に装填し
、１９５°Ｃに加熱し、それから、１７ｃｒｒＬ×１７
ｃｍ×６ｃｍの寸法を頁する最終形状にプレスした。そ
れから、その得られた集成吸着剤フィルターはＮ工ＯＢ
Ｈ承認済みの商業的に入手できる粉塵空気清浄器（粉塵
空気清浄器、モデルＷ−２８０１，３Ｍ社）の先光置床
フィルター要素をこの集成吸着剤長方形フィルターで置
き換えることによって試験された。
ることの実用性を立証するために、４００Ｓの８×１６
メツシュ活性炭粒体（ライトコ９６５）と１００ｇの４
０Ｘ２００メツシュポリウレタン粒子（フィンｐ−３４
２９）を実施例４の通りに水２５０．９によって混合し
た。それから、混合物を長方形のプリズムの型に装填し
、１９５°Ｃに加熱し、それから、１７ｃｒｒＬ×１７
ｃｍ×６ｃｍの寸法を頁する最終形状にプレスした。そ
れから、その得られた集成吸着剤フィルターはＮ工ＯＢ
Ｈ承認済みの商業的に入手できる粉塵空気清浄器（粉塵
空気清浄器、モデルＷ−２８０１，３Ｍ社）の先光置床
フィルター要素をこの集成吸着剤長方形フィルターで置
き換えることによって試験された。
粉塵空気清浄用防毒マスク用のキャニスタ−およびカー
） ＩＪソジについての小規模試験は３０ＣＦＲパート
１１、サブパートＭ１セクション１１．１８３−７に説
明されている。小規模試験は１０００ ｐｐｍの濃度の
四塩化炭素、１７［］ｌｐｍの流量、室温（２５°±５
°Ｃ）で５０±５％の相対湿度全特定する。最小有効寿
命は流出濃度が５ ｐｐｍに達したときの測定で５０分
である。８５ｌｐｍに於ける粉塵空気清浄用防毒マスク
の最大許容抵抗（圧力降下）は有効寿命試験（３Ｑ Ｃ
ＦＲパート１１、サブパートＭ１セクション１１．１８
３−１）後の測定で７０龍Ｈ２０である。
） ＩＪソジについての小規模試験は３０ＣＦＲパート
１１、サブパートＭ１セクション１１．１８３−７に説
明されている。小規模試験は１０００ ｐｐｍの濃度の
四塩化炭素、１７［］ｌｐｍの流量、室温（２５°±５
°Ｃ）で５０±５％の相対湿度全特定する。最小有効寿
命は流出濃度が５ ｐｐｍに達したときの測定で５０分
である。８５ｌｐｍに於ける粉塵空気清浄用防毒マスク
の最大許容抵抗（圧力降下）は有効寿命試験（３Ｑ Ｃ
ＦＲパート１１、サブパートＭ１セクション１１．１８
３−１）後の測定で７０龍Ｈ２０である。
これ等試験の結果は第１４表に示されている。
第１４表
フィルター Ｍ効寿命 圧力降下（８５１Ｓ
ｍ）（分） （’ｌ”Ｈ２０） 集成吸着剤 ８０ ３荒充填
床フイルター １１８ ８最小有効寿命の
要求にはいくからの混乱がおるらしい。１９７２年６月
に最初に発行されたときには、５０分の有効寿命が適用
規定によって要求されていた。しかしながら、１９８４
年７月に発行されたときには、最小有効寿命は指定され
ていない。現在利用できる情報は、Ｎｌ０６Ｈは粉塵空
気清浄用防毒マスク用のキャニスタ−およびカートリッ
ジの承認には５０分の最小有効寿命が要求されているこ
とである。
ｍ）（分） （’ｌ”Ｈ２０） 集成吸着剤 ８０ ３荒充填
床フイルター １１８ ８最小有効寿命の
要求にはいくからの混乱がおるらしい。１９７２年６月
に最初に発行されたときには、５０分の有効寿命が適用
規定によって要求されていた。しかしながら、１９８４
年７月に発行されたときには、最小有効寿命は指定され
ていない。現在利用できる情報は、Ｎｌ０６Ｈは粉塵空
気清浄用防毒マスク用のキャニスタ−およびカートリッ
ジの承認には５０分の最小有効寿命が要求されているこ
とである。
第１４表の検査は本発明の集成吸着剤構造体が適用規定
の有効寿命および圧力降下の要求全容易に満足させ、し
かもＮ工０８Ｈ認可済みの商業的な粉塵空気清浄用防毒
マスクの先光置床フィルターにうまく匹敵すると云うご
とを示している。また、最初に言及し几ように、有効寿
命は集成吸着剤構造物中の炭素粒体の量および／または
密度全変動させることによって制御できる。
の有効寿命および圧力降下の要求全容易に満足させ、し
かもＮ工０８Ｈ認可済みの商業的な粉塵空気清浄用防毒
マスクの先光置床フィルターにうまく匹敵すると云うご
とを示している。また、最初に言及し几ように、有効寿
命は集成吸着剤構造物中の炭素粒体の量および／または
密度全変動させることによって制御できる。
第１図は成形された結合吸着剤ろ過要素を有する防毒マ
スクの一形態の側面図であり；第２図は第１図の防毒マ
スクの正面図であり；第６図は第２図の線６−６に沿っ
た断面図であり ； 第４図は圧縮前に示された本発明の集成吸着剤本体の具
体的な拡大部分図であり： 第５図〜第１０図は圧縮直前および圧縮中の代表的な型
の概略断面図であり；そして 第１１図は本発明の集成吸着剤構造体の動的ろ過特性を
測定するための試験装置の概略断面図である。
スクの一形態の側面図であり；第２図は第１図の防毒マ
スクの正面図であり；第６図は第２図の線６−６に沿っ
た断面図であり ； 第４図は圧縮前に示された本発明の集成吸着剤本体の具
体的な拡大部分図であり： 第５図〜第１０図は圧縮直前および圧縮中の代表的な型
の概略断面図であり；そして 第１１図は本発明の集成吸着剤構造体の動的ろ過特性を
測定するための試験装置の概略断面図である。
Claims (50)
- （１）接着性結合剤粒子によって互いに結合された個々
の間隔を有する吸着剤粒体の造形された多孔性のろ過用
構造体であって、該構造体はガス・蒸気ろ適用防毒マス
クのろ過媒体として適しており、該構造体は全体にわた
って実質的に均一な密度の一体化された耐衝撃性固体か
らなり、該結合剤粒子は構造体の一体性を維持する多数
の結合部位を与えるために該吸着剤粒体より十分に小さ
いサイズでありながら尚且つ該吸着剤粒体の表面の被覆
を最小にするのに十分大きいサイズである、ことを特徴
とする造形された多孔性のろ過用構造体。 - （２）該吸着剤粒体と該結合剤粒子のサイズ比が１．２
〜３０の範囲にある、特許請求の範囲第１項の造形され
た多孔性のろ過用構造体。 - （３）ＡＳＴＭＤ−２８５４−７０によって測定された
ときに均等荒充填床の８０％〜１１０％の吸着剤密度を
有する、特許請求の範囲第１項の造形された多孔性のろ
過用構造体。 - （４）約６５〜９０重量％の吸着剤粒体と約１０〜３５
重量％の結合剤粒子を含有する、特許請求の範囲第１項
の造形された多孔性のろ過用構造体。 - （５）約８０重量％の吸着剤粒体と約２０重量％の結合
剤粒子を含有する、特許請求の範囲第４項の造形された
多孔性のろ過用構造体。 - （６）該吸着剤粒体が６〜８０メッシュの範囲の平均粒
子サイズを有する、特許請求の範囲第４項の造形された
多孔性のろ過用構造体。 - （７）該吸着剤粒体が１２〜４０メッシュの範囲の平均
粒子サイズを有する、特許請求の範囲第６項の造形され
た多孔性のろ過用構造体。 - （８）該結合剤粒子が５０〜４００メッシュの範囲の平
均粒子サイズを有する、特許請求の範囲第４項の造形さ
れた多孔性のろ過用構造体。 - （９）接着性結合剤粒子によって互いに結合されて自己
支持性の一体の耐衝撃性固体にされた個々の間隔を有す
る吸着剤粒体からなるガス・蒸気ろ過用防毒マスクのろ
過媒体として使用するのに適する造形された多孔性のろ
過用構造体であって、該構造体は全体にわたって実質的
に均一な密度を有し且つ８５ｌｐｍの空気を４０ｍｍＨ
＿２Ｏ以下の圧力降下で通過させることができる、こと
を特徴とする造形された多孔性のろ過用構造体。 - （１０）約６５〜９０重量％の吸着剤粒体と約１０〜３
５重量％の結合剤粒子を含有する、特許請求の範囲第９
項の造形された多孔性のろ過用構造体。 - （１１）約８０重量％の吸着剤粒体と約２０重量％の結
合剤粒子を含有する、特許請求の範囲第１０項の造形さ
れた多孔性のろ過用構造体。 - （１２）該吸着剤粒体が６〜８０メッシュの範囲の平均
粒子サイズを有する、特許請求の範囲台１０項の造形さ
れた多孔性のろ過用構造体。 - （１３）該吸着剤粒体が１２〜４０メッシュの範囲の平
均粒子サイズを有する、特許請求の範囲第１２項の造形
された多孔性のろ過用構造体。 - （１４）該結合剤粒子が５０〜４００メッシュの範囲の
平均粒子サイズを有する、特許請求の範囲第１０項の造
形された多孔性のろ過用構造体。 - （１５）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第９項の造形さ
れた多孔性のろ過用構造体からなることを特徴とする防
毒マスク。 - （１６）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第１０項の造形
された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴とする
防毒マスク。 - （１７）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第１２項の造形
された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴とする
防毒マスク。 - （１８）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第９項の造形さ
れた多孔性のろ過用構造体からなることを特徴とする防
毒マスク。 - （１９）接着性結合剤粒子によって互いに結合されて自
己支持性の一体の耐衝撃性固体にされた個々の間隔を有
する吸着剤粒体からなるガス・蒸気ろ過用防毒マスクの
ろ過媒体として使用するのに適する造形された多孔性の
ろ過用構造体であって、該構造体は全体にわたって実質
的に均一な密度を有し且つ８５ｌｐｍの空気を４０ｍｍ
Ｈ＿２Ｏ以下の圧力降下で通過させることができ且つ濃
度１０００ｐｐｍの有機蒸気の流量６４ｌｐｍでの挑戦
に対する５ｐｐｍ破過時間が少なくとも５０分である、
ことを特徴とする造形された多孔性のろ過用構造体。 - （２０）約６５〜９０重量％の吸着剤粒体と約１０〜３
５重量％の結合剤粒子を含有する、特許請求の範囲第１
９項の造形された多孔性のろ過用構造体。 - （２１）約８０重量％の吸着剤粒体と約２０重量％の結
合剤粒子を含有する、特許請求の範囲第２０項の造形さ
れた多孔性のろ過用構造体。 - （２２）該吸着剤粒体が６〜８０メッシュの範囲の平均
粒子サイズを有する、特許請求の範囲第２０項の造形さ
れた多孔性のろ過用構造体。 - （２３）該吸着剤粒体が１２〜４０メッシュの範囲の平
均粒子サイズを有する、特許請求の範囲第２２項の造形
された多孔性のろ過用構造体。 - （２４）該結合剤粒子が５０〜４００メッシュの範囲の
平均粒子サイズを有する、特許請求の範囲第２０項の造
形された多孔性のろ過用構造体。 - （２５）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第１９項の造形
された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴とする
防毒マスク。 - （２６）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第２０項の造形
された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴とする
防毒マスク。 - （２７）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第２２項の造形
された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴とする
防毒マスク。 - （２８）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第２４項の造形
された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴とする
防毒マスク。 - （２９）ガス・蒸気ろ過用防毒マスクのろ過媒体として
使用するのに適する複数の造形された多孔性のろ過用構
造体であって、該複数の構造体の各構造体は接着性結合
剤粒子によって互いに結合されて自己支持性の一体の耐
衝撃性固体にされた個々の間隔を有する吸着剤粒体から
なり、該構造体の各各は全体にわたって実質的に均一な
密度を有し、該複数の構造体は組合せで８５ｌｐｍの空
気を４０ｍｍＨ＿２Ｏ以下の圧力降下で通過させること
ができる、ことを特徴とする複数の造形された多孔性の
ろ過用構造体。 - （３０）約６５〜９０重量％の吸着剤粒体と約１０〜３
５重量％の結合剤粒子を含有する、特許請求の範囲第２
９項の複数の造形された多孔性のろ過用構造体。 - （３１）約８０重量％の吸着剤粒体と約２０重量％の結
合剤粒子を含有する、特許請求の範囲第３０項の複数の
造形された多孔性のろ過用構造体。 - （３２）該吸着剤粒体が６〜８０メッシュの範囲の平均
粒子サイズを有する、特許請求の範囲第３０項の複数の
造形された多孔性のろ過用構造体。 - （３３）該吸着剤粒体が１２〜４０メッシュの範囲の平
均粒子サイズを有する、特許請求の範囲第３２項の複数
の造形された多孔性のろ過用構造体。 - （３４）該結合剤粒子が５０〜４００メッシュの範囲の
平均粒子サイズを有する、特許請求の範囲第３０項の複
数の造形された多孔性のろ過用構造体。 - （３５）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第２９項の複数
の造形された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴
とする防毒マスク。 - （３６）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第３０項の複数
の造形された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴
とする防毒マスク。 - （３７）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第３２項の複数
の造形された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴
とする防毒マスク。 - （３８）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第３４項の複数
の造形された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴
とする防毒マスク。 - （３９）ガス・蒸気ろ過用防毒マスクのろ過媒体として
使用するのに適する複数の造形された多孔性のろ過用構
造体であって、該複数の構造体の各構造体は接着性結合
剤粒子によって互いに結合されて自己支持性の一体の耐
衝撃性固体にされた個々の間隔を有する吸着剤粒体から
なり、該構造体の各各は全体にわたって実質的に均一な
密度を有し、該複数の構造体は組合せで８５ｌｐｍの空
気を４０ｍｍＨ＿２Ｏ以下の圧力降下で通過させること
ができ且つ濃度１０００ｐｐｍの有機蒸気の流量６４ｌ
ｐｍでの挑戦に対する５ｐｐｍ破過時間が少なくとも５
０分である、ことを特徴とする複数の造形された多孔性
のろ過用構造体。 - （４０）約６５〜９０重量％の吸着剤粒体と約１０〜３
５重量％の結合剤粒子を含有する、特許請求の範囲第３
９項の複数の造形された多孔性のろ過用構造体。 - （４１）約８０重量％の吸着剤粒体と約２０重量％の結
合剤粒子を含有する、特許請求の範囲第４０項の複数の
造形された多孔性のろ過用構造体。 - （４２）該吸着剤粒体が６〜８０メッシュの範囲の平均
粒子サイズを有する、特許請求の範囲第４０項の複数の
造形された多孔性のろ過用構造体。 - （４３）該吸着剤粒体が１２〜４０メッシュの範囲の平
均粒子サイズを有する、特許請求の範囲第４２項の複数
の造形された多孔性のろ過用構造体。 - （４４）該結合剤粒子が５０〜４００メッシュの範囲の
平均粒子サイズを有する、特許請求の範囲第４０項の複
数の造形された多孔性のろ過用構造体。 - （４５）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第３９項の複数
の造形された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴
とする防毒マスク。 - （４６）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第４０項の複数
の造形された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴
とする防毒マスク。 - （４７）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第４２項の複数
の造形された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴
とする防毒マスク。 - （４８）人間の頭の少なくとも鼻と口を含む部分に周囲
密封接触するのに適したフェイスピースを含む本体と、
防毒マスクを頭の所定位置に保持するための関連固定手
段と、ろ過媒体とを有するガス・蒸気ろ過用防毒マスク
において、該ろ過媒体が特許請求の範囲第４４項の複数
の造形された多孔性のろ過用構造体からなることを特徴
とする防毒マスク。 - （４９）ガス・蒸気ろ過用粉塵空気清浄用防毒マスクの
ろ過媒体として使用するのに適する造形された多孔性の
ろ過用構造体であって、該構造体は接着性結合剤粒子約
２０重量％によって互いに結合されて自己支持性の一体
の耐衝撃性固体にされた個個の間隔を有する吸着剤粒体
約８０重量％からなり、該構造体は全体にわたって実質
的に均一な密度を有し且つ８５ｌの空気を４０ｍｍＨ＿
２Ｏ以下の圧力降下でその中を通過させることができ且
つ濃度１０００ｐｐｍの有機蒸気の流量１７０ｌｐｍで
の挑戦に対する５ｐｐｍ破過時間が少なくとも５０分で
ある、ことを特徴とする造形された多孔性のろ過用構造
体。 - （５０）その成分として特許請求の範囲第４９項の造形
された多孔性のろ過用構造体を含有する粉塵空気清浄用
防毒マスク。
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