JPS6253684B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6253684B2 JPS6253684B2 JP56078557A JP7855781A JPS6253684B2 JP S6253684 B2 JPS6253684 B2 JP S6253684B2 JP 56078557 A JP56078557 A JP 56078557A JP 7855781 A JP7855781 A JP 7855781A JP S6253684 B2 JPS6253684 B2 JP S6253684B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ring
- turbine
- casing
- package
- rotor blades
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 27
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims description 24
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 claims description 8
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 claims description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 claims description 6
- 241001391944 Commicarpus scandens Species 0.000 claims description 2
- 238000012856 packing Methods 0.000 claims 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 8
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 4
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 3
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 3
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004026 adhesive bonding Methods 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 229910001026 inconel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000816 inconels 718 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/14—Adjusting or regulating tip-clearance, i.e. distance between rotor-blade tips and stator casing
- F01D11/20—Actively adjusting tip-clearance
- F01D11/24—Actively adjusting tip-clearance by selectively cooling-heating stator or rotor components
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/08—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator
- F01D11/12—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages for sealing space between rotor blade tips and stator using a rubstrip, e.g. erodible. deformable or resiliently-biased part
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
- F01D25/08—Cooling; Heating; Heat-insulation
- F01D25/14—Casings modified therefor
- F01D25/145—Thermally insulated casings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2260/00—Function
- F05D2260/20—Heat transfer, e.g. cooling
- F05D2260/201—Heat transfer, e.g. cooling by impingement of a fluid
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ガス・タービン駆動装置に用いられ
る軸流タービンにおいてブレイドの外側の自由端
と隣接のタービン・ケーシング側のケーシング・
リングの間に存在するブレイド先端の遊びを最小
に抑えて一定に保持する装置に関する。
る軸流タービンにおいてブレイドの外側の自由端
と隣接のタービン・ケーシング側のケーシング・
リングの間に存在するブレイド先端の遊びを最小
に抑えて一定に保持する装置に関する。
軸流タービンのローターは“ケーシング・リン
グ”と呼ばれているリング状の固定の構成部材に
より取り囲まれており、この構成部材の目的は、
一定の高タービン効率を確保するためすべての運
転状態でローター・ブレイド端の隙間を狭く保持
するとともに、長期の使用期間にわたつてこの隙
間を適正な状態に保持することである。
グ”と呼ばれているリング状の固定の構成部材に
より取り囲まれており、この構成部材の目的は、
一定の高タービン効率を確保するためすべての運
転状態でローター・ブレイド端の隙間を狭く保持
するとともに、長期の使用期間にわたつてこの隙
間を適正な状態に保持することである。
上記の目的を達成するため最近のガス・タービ
ン駆動装置のケーシング・リングに課せられてい
る要求条件を挙げると次の通りである。
ン駆動装置のケーシング・リングに課せられてい
る要求条件を挙げると次の通りである。
− ケーシング・リングの直径を運転状態に左右
されるローターの膨脹に適合させること、 − リングのうちガス流に面した内側に、たとえ
ば、大きい運転負荷の結果、局部的にローター
がケーシング・リングをこするときローター・
ブレイド先端が摩耗することを阻止することが
できるようすぐれた調整特性を備えた耐食表面
を設けること。
されるローターの膨脹に適合させること、 − リングのうちガス流に面した内側に、たとえ
ば、大きい運転負荷の結果、局部的にローター
がケーシング・リングをこするときローター・
ブレイド先端が摩耗することを阻止することが
できるようすぐれた調整特性を備えた耐食表面
を設けること。
従来のケーシング・リングの場合、上述の要求
条件を満たすことは、ガス温度が上昇するにした
がつてますます困難となる。冷却空気量を増やす
ことは効率に不利な影響を及ぼすとともに、高温
ガス流にさらされる表面に十分に高い耐食性を付
与することはすぐれた調整特性を求める要求条件
と実質的に相いれないことである。
条件を満たすことは、ガス温度が上昇するにした
がつてますます困難となる。冷却空気量を増やす
ことは効率に不利な影響を及ぼすとともに、高温
ガス流にさらされる表面に十分に高い耐食性を付
与することはすぐれた調整特性を求める要求条件
と実質的に相いれないことである。
しかして、本発明の目的は、従来のガス・ター
ビン駆動装置における軸流タービンに付随する上
述の困難な諸問題を解決することである。すなわ
ち、運転状態がつねに一定していないことを勘案
しながら、できるだけ広い使用範囲にわたつて軸
流タービンのタービン・ブレイドの先端の遊びを
比較的小さく抑えるとともに、一定に保つことが
できるようにすることである。
ビン駆動装置における軸流タービンに付随する上
述の困難な諸問題を解決することである。すなわ
ち、運転状態がつねに一定していないことを勘案
しながら、できるだけ広い使用範囲にわたつて軸
流タービンのタービン・ブレイドの先端の遊びを
比較的小さく抑えるとともに、一定に保つことが
できるようにすることである。
上述の目的に沿うよう構成された本発明に係る
装置は、比較的簡単に製作し、組み立てることが
できる。
装置は、比較的簡単に製作し、組み立てることが
できる。
さらに、本発明によれば、すぐれた調整特性を
確保することができる。
確保することができる。
しかして、上記の目的を達成するため、特許請
求の範囲の特徴項に記載されている装置が本発明
に従がつて提案されたのである。
求の範囲の特徴項に記載されている装置が本発明
に従がつて提案されたのである。
本発明によれば、金属リングのうちガス流に面
した内側は耐熱耐食性セラミツク材から作られた
要素のパツケイジにより形成されており、このパ
ツケイジは金属リングから固定的に吊り下げられ
ているかあるいは耐熱膨脹性を備えた金属フエル
トを介在させて（ろう接または接着により）金属
リングと接続されている。金属リングとセラミツ
ク要素の間に高性能の熱阻止層を設けるとともに
接触面積を最小程度に抑えることによりリングへ
の熱の流れを抑止することができるから、冷却用
空気に要する費用はわずかですむ。
した内側は耐熱耐食性セラミツク材から作られた
要素のパツケイジにより形成されており、このパ
ツケイジは金属リングから固定的に吊り下げられ
ているかあるいは耐熱膨脹性を備えた金属フエル
トを介在させて（ろう接または接着により）金属
リングと接続されている。金属リングとセラミツ
ク要素の間に高性能の熱阻止層を設けるとともに
接触面積を最小程度に抑えることによりリングへ
の熱の流れを抑止することができるから、冷却用
空気に要する費用はわずかですむ。
金属リングの温度とこれに関連した膨脹は（有
効隙間を制御する）公知のやり方により適当な温
度の空気を吹き付けることにより制御し、ロータ
ーの膨脹に適応させることができる。金属リング
と接続されたセラミツク要素は金属リングの膨脹
に追従するので、一定の狭いブレイド先端の遊び
を確保することができる。金属とセラミツクの間
の熱膨脹差のため（常温の状態ではぴつたりと詰
まつている）各セラミツク要素間に運転のさい生
じる間隙は無視することができる程度に小さい漏
洩損失をもたらすにすぎない。
効隙間を制御する）公知のやり方により適当な温
度の空気を吹き付けることにより制御し、ロータ
ーの膨脹に適応させることができる。金属リング
と接続されたセラミツク要素は金属リングの膨脹
に追従するので、一定の狭いブレイド先端の遊び
を確保することができる。金属とセラミツクの間
の熱膨脹差のため（常温の状態ではぴつたりと詰
まつている）各セラミツク要素間に運転のさい生
じる間隙は無視することができる程度に小さい漏
洩損失をもたらすにすぎない。
セラミツクの表面硬度は非常に大きいので、高
い耐食性を求める要求を満たすことができる。す
ぐれた調整特性は、セラミツクの顕著なもろさを
利用して確保することができる。すなわち、セラ
ミツク要素のローター・ブレイド端に面した方の
端部はナイフ状に突設されていて、かつこれらの
突設されたナイフ状端部エツジ（突縁）には予め
決められた高さで破折し易いように破折点が設け
られ、ローター・ブレイドがナイフ状の突縁を破
折することにより調整が行なわれる。したがつて
研摩は行なわれない。
い耐食性を求める要求を満たすことができる。す
ぐれた調整特性は、セラミツクの顕著なもろさを
利用して確保することができる。すなわち、セラ
ミツク要素のローター・ブレイド端に面した方の
端部はナイフ状に突設されていて、かつこれらの
突設されたナイフ状端部エツジ（突縁）には予め
決められた高さで破折し易いように破折点が設け
られ、ローター・ブレイドがナイフ状の突縁を破
折することにより調整が行なわれる。したがつて
研摩は行なわれない。
以下、本発明を図解した添付図面を参照しなが
ら本発明を詳細に説明する。
ら本発明を詳細に説明する。
第１図より第９図までは、ガス・タービン駆動
装置に用いられる軸流タービンにおけるロータ
ー・ブレイドの外端と隣接のケーシング側ケーシ
ング・リングの間に存在するローター先端の遊び
を最小に抑えて一定に保つために用いられる装置
の若干例を図解したものである。
装置に用いられる軸流タービンにおけるロータ
ー・ブレイドの外端と隣接のケーシング側ケーシ
ング・リングの間に存在するローター先端の遊び
を最小に抑えて一定に保つために用いられる装置
の若干例を図解したものである。
第１図を参照すれば、ケーシング・リング２の
うち高温ガス流とローター・ブレイド１（第３図
参照）の外端の方に面している部分は、耐熱耐食
性セラミツク材から作られた要素のパツケイジ３
から構成されている。ケーシング・リング２は部
分的に金属リング４を備えており、該金属リング
４によりセラミツク・パツケイジ３がしつかりと
接続されている。セラミツク要素パツケイジ３の
うちブレイドと勝手反対の側と金属リング４の間
に金属リング４の中に完全に収納された高性能な
熱阻止体として機能する断熱材５が配設されてい
る。さらに金属リングの膨脹をタービン・ホイー
ルの膨脹に合わせるため駆動装置の圧縮機から供
給された空気を金属リング４の同軸の内壁４′に
吹きつけるようにされている。
うち高温ガス流とローター・ブレイド１（第３図
参照）の外端の方に面している部分は、耐熱耐食
性セラミツク材から作られた要素のパツケイジ３
から構成されている。ケーシング・リング２は部
分的に金属リング４を備えており、該金属リング
４によりセラミツク・パツケイジ３がしつかりと
接続されている。セラミツク要素パツケイジ３の
うちブレイドと勝手反対の側と金属リング４の間
に金属リング４の中に完全に収納された高性能な
熱阻止体として機能する断熱材５が配設されてい
る。さらに金属リングの膨脹をタービン・ホイー
ルの膨脹に合わせるため駆動装置の圧縮機から供
給された空気を金属リング４の同軸の内壁４′に
吹きつけるようにされている。
内壁４′に吹きつけるために使用される空気は
ガス発生機の圧縮機端から取り出すことができる
が、この場合、たとえばケーシング・リング２に
対応して配設されたローター・ブレイド１は圧縮
機駆動タービンの第一段に属していることが前提
条件となる。圧縮機端から供給された吹き付け空
気は、ケーシング・リング４に沿つて同軸に配設
された２本の管路６，７の中にはいり、該管路
６，７により所定の向きに分散して設けられた穴
８，９をへて内壁４′に向かう（矢印Ｆの）方向
に吹きつけられる。
ガス発生機の圧縮機端から取り出すことができる
が、この場合、たとえばケーシング・リング２に
対応して配設されたローター・ブレイド１は圧縮
機駆動タービンの第一段に属していることが前提
条件となる。圧縮機端から供給された吹き付け空
気は、ケーシング・リング４に沿つて同軸に配設
された２本の管路６，７の中にはいり、該管路
６，７により所定の向きに分散して設けられた穴
８，９をへて内壁４′に向かう（矢印Ｆの）方向
に吹きつけられる。
第２図からも判るが、とくに第４図を見ればよ
く判るように、セラミツク要素パツケイジ３のう
ちブレイド外端の方に面した側はナイフ状に半径
方向に延在した端部エツジ９または１０を備えて
いる。しかして、ナイフ状に半径方向に延在した
端部エツジ１０は基準破折個所Ｓを補足的に備え
ており、ローター・ブレイドの先端部を摩耗させ
ることなくナイフ・エツジを容易に短かくするこ
とができるようになつている。
く判るように、セラミツク要素パツケイジ３のう
ちブレイド外端の方に面した側はナイフ状に半径
方向に延在した端部エツジ９または１０を備えて
いる。しかして、ナイフ状に半径方向に延在した
端部エツジ１０は基準破折個所Ｓを補足的に備え
ており、ローター・ブレイドの先端部を摩耗させ
ることなくナイフ・エツジを容易に短かくするこ
とができるようになつている。
さらに第１図と第３図を参照すれば、セラミツ
ク要素パツケイジ３は、軸方向に延在したボルト
１１を用いて金属リング４に固定することができ
るようにされており、該ボルト１１は、金属リン
グ４のうち半径方向に延在した前部正面壁と後部
正面壁を貫通して延設されている。
ク要素パツケイジ３は、軸方向に延在したボルト
１１を用いて金属リング４に固定することができ
るようにされており、該ボルト１１は、金属リン
グ４のうち半径方向に延在した前部正面壁と後部
正面壁を貫通して延設されている。
本装置に高い耐熱強度を持たせることを考慮し
て、ボルト１１をセラミツク材から作るのが有利
である。
て、ボルト１１をセラミツク材から作るのが有利
である。
さらに、第１図を参照すれば、セラミツク要素
パツケイジ３の共通の前部正面と隣接した金属リ
ング４の前部正面壁の間ならびにセラミツク要素
パツケイジ３の後部正面と隣接した金属リング４
の後部正面の間に高性能の断熱材１２が配設され
ている。
パツケイジ３の共通の前部正面と隣接した金属リ
ング４の前部正面壁の間ならびにセラミツク要素
パツケイジ３の後部正面と隣接した金属リング４
の後部正面の間に高性能の断熱材１２が配設され
ている。
さらに、第１図と第３図より判るように、セラ
ミツク要素パツケイジ３はリング・セグメント１
３から構成されており、該リング・セグメント１
３は、第３図より判るように、円周方向の当接領
域でフオーク状にボルト１１を包み囲んでいる。
さらに、リング・セグメント１３は、断熱材５に
面した方の側に凹部１３′を備えている。
ミツク要素パツケイジ３はリング・セグメント１
３から構成されており、該リング・セグメント１
３は、第３図より判るように、円周方向の当接領
域でフオーク状にボルト１１を包み囲んでいる。
さらに、リング・セグメント１３は、断熱材５に
面した方の側に凹部１３′を備えている。
しかして、組み立てた状態では互に隣接したリ
ング・セグメント１３の当接した縁は半径方向
（第３図参照）と軸方向（第２図参照）に互に位
置ずれした状態に配置されている。
ング・セグメント１３の当接した縁は半径方向
（第３図参照）と軸方向（第２図参照）に互に位
置ずれした状態に配置されている。
同じ構成部材には同じ参照数字が付されている
第５図と第６図は、ケーシング・リングの別の変
更態様を示したものであり、この変更態様におい
てはセラミツク要素パツケイジのリング・セグメ
ント１４はハンマー・ヘツド状の脚部１５を備え
ており、該脚部１５が断熱材５の円周溝１６の中
に差し込まれている。第５図より判るように、こ
の円周溝１６は、断熱材５を金属リング４の同軸
の内壁４′と接続する構成部材であるボルト、リ
ベツト等の接続手段１７を収容するよう半径方向
に広げて凹設されている。
第５図と第６図は、ケーシング・リングの別の変
更態様を示したものであり、この変更態様におい
てはセラミツク要素パツケイジのリング・セグメ
ント１４はハンマー・ヘツド状の脚部１５を備え
ており、該脚部１５が断熱材５の円周溝１６の中
に差し込まれている。第５図より判るように、こ
の円周溝１６は、断熱材５を金属リング４の同軸
の内壁４′と接続する構成部材であるボルト、リ
ベツト等の接続手段１７を収容するよう半径方向
に広げて凹設されている。
温度により左右される熱膨脹と変形を適切に補
整するため、第６図に示すように、断熱材５は円
周方向に互に接して並べられたセグメントから構
成されている。
整するため、第６図に示すように、断熱材５は円
周方向に互に接して並べられたセグメントから構
成されている。
第７図と第８図に示されているケーシング・リ
ングの別の実施態様においては、断熱材５′は、
金網または金属フエルトから作られている。この
実施態様においては、ろう接（ろう接個所はＬに
より表示されている）により断熱材５′を金属リ
ング４の内壁４′に接続するとともに、セラミツ
ク製リング・セグメント１８を断熱材５′と接続
するようになつている。リング・セグメント１８
と断熱材５′とをろう接により接続する代りに接
着剤を用いて接続してもよい。第８図に示されて
いるように、この変更態様に係る断熱材５′はセ
グメント式ではなく連続的に構成されている。
ングの別の実施態様においては、断熱材５′は、
金網または金属フエルトから作られている。この
実施態様においては、ろう接（ろう接個所はＬに
より表示されている）により断熱材５′を金属リ
ング４の内壁４′に接続するとともに、セラミツ
ク製リング・セグメント１８を断熱材５′と接続
するようになつている。リング・セグメント１８
と断熱材５′とをろう接により接続する代りに接
着剤を用いて接続してもよい。第８図に示されて
いるように、この変更態様に係る断熱材５′はセ
グメント式ではなく連続的に構成されている。
第９図は、第７図と第８図の別の変更態様を示
したものであつて、高性能の断熱層１９を補足的
に介在させてセラミツク製リング・セグメント１
８を金網または金属フエルトより成る断熱材と接
続している点で後者の実施態様と異なつているだ
けである。この変更態様に係るセラミツク製リン
グ・セグメント１８は接着（接着個所はＫにより
表示されている）により断熱層１９と接続されて
いる。
したものであつて、高性能の断熱層１９を補足的
に介在させてセラミツク製リング・セグメント１
８を金網または金属フエルトより成る断熱材と接
続している点で後者の実施態様と異なつているだ
けである。この変更態様に係るセラミツク製リン
グ・セグメント１８は接着（接着個所はＫにより
表示されている）により断熱層１９と接続されて
いる。
本発明に係る装置は、高温ガスにより回転され
る軸流タービンを備えている他のタイプの流体機
械と同様、タービン式駆動装置に適用することが
できることはいうまでもない。
る軸流タービンを備えている他のタイプの流体機
械と同様、タービン式駆動装置に適用することが
できることはいうまでもない。
本発明装置を構成するにあたり、たとえば、下
記の構成部材または要素に下記の材料または材料
の組み合わせを使用するのが有利である。
記の構成部材または要素に下記の材料または材料
の組み合わせを使用するのが有利である。
１ 金属リング４：インコネル718
２ 断熱材５：SiO2＋Al2O3
３ セラミツク要素パツケイジ：SiC（炭化珪
素）の焼結材 ４ 金網または金属フエルト５′：インコネル×
750 ５ 断熱層１９：ZrO2
素）の焼結材 ４ 金網または金属フエルト５′：インコネル×
750 ５ 断熱層１９：ZrO2
第１図は、本発明に係る装置に用いられるケー
シング・リングを軸方向に切断した断面図。第２
図は、第１図に示されているケーシング・リング
の一区画を下方から見た視図。第３図は、第１図
の−線で切断したケーシング・リングの断面
立面図。第４図は、第１の実施態様に係るナイ
フ・エツジ式調整部の拡大断面図。第５図は、第
２の実施態様に係るケーシング・リングを軸方向
に切断した断面図。第６図は、第５図の−線
で切断したケーシング・リングの断面立面図。第
７図は、第２の実施態様に係る装置のケーシン
グ・リングを軸方向に切断した断面図。第８図
は、第７図の−線で切断した断面立面図。第
９図は、第３の実施態様に係る装置のケーシン
グ・リングを軸方向に切断した断面図。 １……ローター・ブレイド、２……ケーシン
グ・リング、３……セラミツク要素パツケイジ、
４……金属リング、４′……同軸の内壁、５，
５′……断熱材、６，７……空気管路、８，９…
…穴、９′……端部エツジ、１０……端部エツ
ジ、１１……ボルト、１２……断熱材、１３……
リング・セグメント、１３′……凹部、１４……
リング・セグメント、１５……ハンマー・ヘツド
状の脚部、１６……円周溝、１７……接続手段、
１８……リング・セグメント、１９……断熱層。
シング・リングを軸方向に切断した断面図。第２
図は、第１図に示されているケーシング・リング
の一区画を下方から見た視図。第３図は、第１図
の−線で切断したケーシング・リングの断面
立面図。第４図は、第１の実施態様に係るナイ
フ・エツジ式調整部の拡大断面図。第５図は、第
２の実施態様に係るケーシング・リングを軸方向
に切断した断面図。第６図は、第５図の−線
で切断したケーシング・リングの断面立面図。第
７図は、第２の実施態様に係る装置のケーシン
グ・リングを軸方向に切断した断面図。第８図
は、第７図の−線で切断した断面立面図。第
９図は、第３の実施態様に係る装置のケーシン
グ・リングを軸方向に切断した断面図。 １……ローター・ブレイド、２……ケーシン
グ・リング、３……セラミツク要素パツケイジ、
４……金属リング、４′……同軸の内壁、５，
５′……断熱材、６，７……空気管路、８，９…
…穴、９′……端部エツジ、１０……端部エツ
ジ、１１……ボルト、１２……断熱材、１３……
リング・セグメント、１３′……凹部、１４……
リング・セグメント、１５……ハンマー・ヘツド
状の脚部、１６……円周溝、１７……接続手段、
１８……リング・セグメント、１９……断熱層。
Claims (1)
- １ ガスタービン駆動装置に用いられる軸流ター
ビンのタービンケーシングにおいて、この軸流タ
ービンの軸方向に延びる壁面４′と半径方向に延
びる壁面とを備えた金属リング４を有してなるケ
ーシングリング２と、このケーシングリング２の
高温ガス流および各ロータブレイドの自由端の側
に設けられかつ前記金属リング４に結合された耐
熱、耐食セラミツク体からなるパツキング用パツ
ケイジ３と、前記金属リング４とこのセラミツク
パツケイジ３の前記高温ガス流とは反対側の面と
の間に設けられた高熱抵抗の断熱材５と、を具備
し、かつ前記金属リング４の前記壁面４′に前記
駆動装置で発生される圧縮空気が吹き付けられる
ように構成されると共に前記セラミツクパツケイ
ジ３の前記各ロータブレイドの自由端側の面には
前記軸流タービンの半径方向にナイフ状に突出し
た多数の端部エツジ９が形成され、かつこれら端
部エツジ９には当該エツジ９が予め決められた高
さで破折し易いように破折点Ｓが設けられ、前記
ロータブレイドの自由端がこれら端部エツジ９に
接触した場合には、これらエツジ９が前記破折点
Ｓで破折されることによつて前記各ロータブレイ
ドの自由端と前記セラミツクパツケイジ３との間
の間隙を最小限に抑えることを特徴とする軸流タ
ービンにおけるタービンケーシング。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3019920A DE3019920C2 (de) | 1980-05-24 | 1980-05-24 | Einrichtung zur äußeren Ummantelung der Laufschaufeln von Axialturbinen für Gasturbinentriebwerke |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5710710A JPS5710710A (en) | 1982-01-20 |
| JPS6253684B2 true JPS6253684B2 (ja) | 1987-11-11 |
Family
ID=6103223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7855781A Granted JPS5710710A (en) | 1980-05-24 | 1981-05-23 | Apparatus for retaining axial flow turbine to be used for gas turbine driver by minimizing play at blade tip |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4460311A (ja) |
| JP (1) | JPS5710710A (ja) |
| DE (1) | DE3019920C2 (ja) |
| FR (1) | FR2483008A1 (ja) |
| GB (1) | GB2076475B (ja) |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2316134B (en) * | 1982-02-12 | 1998-07-01 | Rolls Royce | Improvements in or relating to gas turbine engines |
| US4525998A (en) * | 1982-08-02 | 1985-07-02 | United Technologies Corporation | Clearance control for gas turbine engine |
| DE3424661A1 (de) * | 1984-07-05 | 1986-01-16 | MTU Motoren- und Turbinen-Union München GmbH, 8000 München | Einlaufbelag einer stroemungsmaschine |
| FR2576637B1 (fr) * | 1985-01-30 | 1988-11-18 | Snecma | Anneau de turbine a gaz. |
| US4764089A (en) * | 1986-08-07 | 1988-08-16 | Allied-Signal Inc. | Abradable strain-tolerant ceramic coated turbine shroud |
| US4914794A (en) * | 1986-08-07 | 1990-04-10 | Allied-Signal Inc. | Method of making an abradable strain-tolerant ceramic coated turbine shroud |
| US4867639A (en) * | 1987-09-22 | 1989-09-19 | Allied-Signal Inc. | Abradable shroud coating |
| CA2039756A1 (en) * | 1990-05-31 | 1991-12-01 | Larry Wayne Plemmons | Stator having selectively applied thermal conductivity coating |
| US5314304A (en) * | 1991-08-15 | 1994-05-24 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Air Force | Abradeable labyrinth stator seal |
| US5292382A (en) * | 1991-09-05 | 1994-03-08 | Sulzer Plasma Technik | Molybdenum-iron thermal sprayable alloy powders |
| US5530050A (en) * | 1994-04-06 | 1996-06-25 | Sulzer Plasma Technik, Inc. | Thermal spray abradable powder for very high temperature applications |
| DE19808740B4 (de) * | 1998-03-02 | 2007-03-08 | Alstom | Vorrichtung zur Sicherstellung eines minimalen radialen Schaufelspieles in thermischen Turbomaschinen |
| US6733235B2 (en) * | 2002-03-28 | 2004-05-11 | General Electric Company | Shroud segment and assembly for a turbine engine |
| FR2845126B1 (fr) * | 2002-09-26 | 2004-12-03 | Snecma Moteurs | Dispositif decoupleur en traction |
| EP1890010B1 (en) * | 2006-08-10 | 2016-05-04 | United Technologies Corporation | Ceramic turbine shroud assembly |
| US8313288B2 (en) * | 2007-09-06 | 2012-11-20 | United Technologies Corporation | Mechanical attachment of ceramic or metallic foam materials |
| US8579581B2 (en) * | 2010-09-15 | 2013-11-12 | General Electric Company | Abradable bucket shroud |
| US9726043B2 (en) | 2011-12-15 | 2017-08-08 | General Electric Company | Mounting apparatus for low-ductility turbine shroud |
| JP5920856B2 (ja) * | 2012-01-26 | 2016-05-18 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | ターボ機械用のセグメント化された内環を備えるステータ構成部材 |
| US9458726B2 (en) * | 2013-03-13 | 2016-10-04 | Rolls-Royce Corporation | Dovetail retention system for blade tracks |
| EP2971564B1 (en) * | 2013-03-14 | 2020-04-15 | United Technologies Corporation | Gas turbine blade comprising a root portion surounded by a low conductivity layer |
| JP6114878B2 (ja) | 2013-05-17 | 2017-04-12 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | Ｃｍｃシュラウド支持システム |
| US10309244B2 (en) | 2013-12-12 | 2019-06-04 | General Electric Company | CMC shroud support system |
| US8939706B1 (en) * | 2014-02-25 | 2015-01-27 | Siemens Energy, Inc. | Turbine abradable layer with progressive wear zone having a frangible or pixelated nib surface |
| CA2951425C (en) | 2014-06-12 | 2019-12-24 | General Electric Company | Shroud hanger assembly |
| CA2951638A1 (en) | 2014-06-12 | 2015-12-17 | General Electric Company | Shroud hanger assembly |
| WO2015191174A1 (en) | 2014-06-12 | 2015-12-17 | General Electric Company | Multi-piece shroud hanger assembly |
| EP3045674B1 (en) * | 2015-01-15 | 2018-11-21 | Rolls-Royce Corporation | Turbine shroud with tubular runner-locating inserts |
| US9874104B2 (en) | 2015-02-27 | 2018-01-23 | General Electric Company | Method and system for a ceramic matrix composite shroud hanger assembly |
| US10612408B2 (en) * | 2015-05-06 | 2020-04-07 | United Technologies Corporation | Control rings |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB263966A (en) * | 1925-10-16 | 1927-01-13 | English Electric Co Ltd | Improvements in elastic fluid turbines, blowers and the like |
| US2144417A (en) * | 1937-01-11 | 1939-01-17 | Claude B Schneible | Sludge pump |
| US2402841A (en) * | 1944-06-26 | 1946-06-25 | Allis Chalmers Mfg Co | Elastic fluid turbine apparatus |
| GB851323A (en) * | 1957-11-08 | 1960-10-12 | Gen Motors Corp | Axial-flow compressors and turbines |
| GB851267A (en) * | 1958-04-28 | 1960-10-12 | Gen Motors Corp | Improvements relating to axial-flow compressors |
| DE1112897B (de) * | 1958-05-20 | 1961-08-17 | Schauenburg Hans Georg | Pumpengehaeuse mit aus Ringen aufgebautem Gehaeusemantel |
| GB903824A (en) * | 1959-11-12 | 1962-08-22 | Ass Elect Ind | Improvements in ceramic-to-metal seals |
| NL134135C (ja) * | 1964-01-15 | |||
| US3502596A (en) * | 1965-11-16 | 1970-03-24 | Du Pont | Ceramic structures |
| US3728039A (en) * | 1966-11-02 | 1973-04-17 | Gen Electric | Fluid cooled porous stator structure |
| US3514112A (en) * | 1968-06-05 | 1970-05-26 | United Aircraft Corp | Reduced clearance seal construction |
| FR2143561B1 (ja) * | 1971-06-29 | 1974-03-08 | Snecma | |
| US3825364A (en) * | 1972-06-09 | 1974-07-23 | Gen Electric | Porous abradable turbine shroud |
| SE369539B (ja) * | 1973-01-05 | 1974-09-02 | Stal Laval Turbin Ab | |
| US3867060A (en) * | 1973-09-27 | 1975-02-18 | Gen Electric | Shroud assembly |
| US3975165A (en) * | 1973-12-26 | 1976-08-17 | Union Carbide Corporation | Graded metal-to-ceramic structure for high temperature abradable seal applications and a method of producing said |
| JPS5242906U (ja) * | 1975-09-22 | 1977-03-26 | ||
| US4019320A (en) * | 1975-12-05 | 1977-04-26 | United Technologies Corporation | External gas turbine engine cooling for clearance control |
| US4087199A (en) * | 1976-11-22 | 1978-05-02 | General Electric Company | Ceramic turbine shroud assembly |
| US4135851A (en) * | 1977-05-27 | 1979-01-23 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration | Composite seal for turbomachinery |
| FR2452601A1 (fr) * | 1979-03-30 | 1980-10-24 | Snecma | Support amovible de revetement d'etancheite pour carter de soufflante de turboreacteur |
| US4273824A (en) * | 1979-05-11 | 1981-06-16 | United Technologies Corporation | Ceramic faced structures and methods for manufacture thereof |
-
1980
- 1980-05-24 DE DE3019920A patent/DE3019920C2/de not_active Expired
-
1981
- 1981-05-18 FR FR8109863A patent/FR2483008A1/fr active Granted
- 1981-05-19 GB GB8115298A patent/GB2076475B/en not_active Expired
- 1981-05-21 US US06/265,849 patent/US4460311A/en not_active Expired - Fee Related
- 1981-05-23 JP JP7855781A patent/JPS5710710A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2483008A1 (fr) | 1981-11-27 |
| GB2076475B (en) | 1983-09-28 |
| JPS5710710A (en) | 1982-01-20 |
| FR2483008B1 (ja) | 1984-02-24 |
| GB2076475A (en) | 1981-12-02 |
| US4460311A (en) | 1984-07-17 |
| DE3019920A1 (de) | 1982-01-21 |
| DE3019920C2 (de) | 1982-12-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4460311A (en) | Apparatus for minimizing and maintaining constant the blade tip clearance of axial-flow turbines in gas turbine engines | |
| US6250883B1 (en) | Integral ceramic blisk assembly | |
| US4281941A (en) | Device for high thermal stress connection between a part made of a ceramic material and a part made of a metallic material | |
| US6251494B1 (en) | Honeycomb structure seal for a gas turbine and method of making same | |
| US5080557A (en) | Turbine blade shroud assembly | |
| US5626347A (en) | Coning resistant face seal having a "U" shape | |
| GB2047354A (en) | Gas turbine engines | |
| US7658074B2 (en) | Mid-mount centerbody heat shield for turbine engine fuel nozzle | |
| JPS6045703A (ja) | 熱的に高負荷され冷却される構成部材 | |
| US6409473B1 (en) | Low stress connection methodology for thermally incompatible materials | |
| JPS60101201A (ja) | タ−ビン軸の接合構造 | |
| US6672786B2 (en) | Ceramic to metal joint assembly | |
| EP1132576B1 (en) | Turbine shroud comprising an apparatus for minimizing thermal gradients and method for assembling a gas turbine engine including such a shroud | |
| JPH05113136A (ja) | セラミツクガスタービン | |
| JPS6147290B2 (ja) | ||
| JPH03505246A (ja) | 高温タービンエンジン構造体 | |
| JPH0774604B2 (ja) | 高温タービンエンジン構造体 | |
| JPH0352961Y2 (ja) | ||
| US5664413A (en) | Dual pilot ring for a gas turbine engine | |
| JPS5915605A (ja) | ガスタ−ビン | |
| JPS6177682A (ja) | セラミツクスと金属の接合構造 | |
| JPS6026197A (ja) | タ−ボ機械とそのための翼車片 | |
| JPS60132002A (ja) | タ−ボチャ−ジャ用タ−ビン組立体 | |
| JPS6278402A (ja) | セラミツクタ−ボロ−タ | |
| JP2785291B2 (ja) | ガスタービン翼 |