JPS6256558A - プラスチツク成形用工具鋼 - Google Patents
プラスチツク成形用工具鋼Info
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- JPS6256558A JPS6256558A JP60194826A JP19482685A JPS6256558A JP S6256558 A JPS6256558 A JP S6256558A JP 60194826 A JP60194826 A JP 60194826A JP 19482685 A JP19482685 A JP 19482685A JP S6256558 A JPS6256558 A JP S6256558A
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- Japan
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- less
- tool steel
- steel
- plastic
- molding
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C33/00—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor
- B29C33/38—Moulds or cores; Details thereof or accessories therefor characterised by the material or the manufacturing process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
- B29K2905/00—Use of metals, their alloys or their compounds, as mould material
- B29K2905/08—Transition metals
- B29K2905/12—Iron
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
り発明の目的］
（産業上の利用分野）
この発明は、プラスチック成形品の成形に使用される金
型の素材として利用され、とくに非磁性であることが要
求されるプラスチック磁石成形用金型の素材として好適
に利用されるプラスチック成形用工具鋼に関するもので
ある。
型の素材として利用され、とくに非磁性であることが要
求されるプラスチック磁石成形用金型の素材として好適
に利用されるプラスチック成形用工具鋼に関するもので
ある。
（従来の技術）
従来、非磁性であることが要求されるプラスチック磁石
成形用金型の素材としては、Ｎｉ −Ｃｒ系のオーステ
ナイト系ステンレス鋼（例えば、ＳＵＳ ３０４）が
多く使用されてきた。
成形用金型の素材としては、Ｎｉ −Ｃｒ系のオーステ
ナイト系ステンレス鋼（例えば、ＳＵＳ ３０４）が
多く使用されてきた。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、このような従来のＮｉ−Ｃｒ系のオース
テナイト系ステンレス鋼を素材とした金型では、加工性
が良くないために金型の寸法精度が出にくく、機械加工
によって高精度の金型を容易に製作することが困難であ
ると共に、プラスチック磁石のベースとなる樹脂および
難燃用の添加剤から発生するガスによる腐食、ならびに
硬度の高い磁石粉による摩耗の両方が相乗された腐食摩
耗特性があまり良くないためこれによって金型寿命が短
いという問題点かった。
テナイト系ステンレス鋼を素材とした金型では、加工性
が良くないために金型の寸法精度が出にくく、機械加工
によって高精度の金型を容易に製作することが困難であ
ると共に、プラスチック磁石のベースとなる樹脂および
難燃用の添加剤から発生するガスによる腐食、ならびに
硬度の高い磁石粉による摩耗の両方が相乗された腐食摩
耗特性があまり良くないためこれによって金型寿命が短
いという問題点かった。
この発明は、上記した従来の問題点に着目してなされた
もので、通常のプラスチック成形品の成形用金型素材と
して使用可能であるのはもちろんのこと、とくに非磁性
であることが要求されるプラスチック磁石成形用金型素
材として使用可能であり、被削性に優れていることから
寸法精度の高い金型の製作が可能であると同時に、＃腐
食摩耗性に潰れているため長寿命の金型とすることが可
能であるプラスチック成形用工具鋼を提供することを目
的としている。
もので、通常のプラスチック成形品の成形用金型素材と
して使用可能であるのはもちろんのこと、とくに非磁性
であることが要求されるプラスチック磁石成形用金型素
材として使用可能であり、被削性に優れていることから
寸法精度の高い金型の製作が可能であると同時に、＃腐
食摩耗性に潰れているため長寿命の金型とすることが可
能であるプラスチック成形用工具鋼を提供することを目
的としている。
Ｌ発明の構成］
（問題点を解決するための手段）
この発明によるプラスチック成形用工具鋼は、重量％で
、Ｃ：０．３〜１．５％、Ｓｉ：２％以下、Ｍ ｎ ：
５〜２５％、Ｎｉ：１−１５％、Ｃｒ：３〜２５％、
Ｍｏ＋０．５〜５％、 Ｖ：１〜４％、Ｎｂ＋Ｔａ：
Ｏ’、０５％〜１，０％、およびＳ：０．２％以下−、
Ｐｂ：０．４％以下、Ｔｅ：０．３％以下、Ｃａ：０．
０１％以下のうちの１種または２種以上、さらに必要に
応じてＣｕ：０．０５〜２％を含み、残部Ｆｅおよび不
純物よりなり、高硬度で耐腐食摩耗性に優れていると共
に切削加工性にも潰れており、かつまた非磁性であるこ
とを特徴とするものである。
、Ｃ：０．３〜１．５％、Ｓｉ：２％以下、Ｍ ｎ ：
５〜２５％、Ｎｉ：１−１５％、Ｃｒ：３〜２５％、
Ｍｏ＋０．５〜５％、 Ｖ：１〜４％、Ｎｂ＋Ｔａ：
Ｏ’、０５％〜１，０％、およびＳ：０．２％以下−、
Ｐｂ：０．４％以下、Ｔｅ：０．３％以下、Ｃａ：０．
０１％以下のうちの１種または２種以上、さらに必要に
応じてＣｕ：０．０５〜２％を含み、残部Ｆｅおよび不
純物よりなり、高硬度で耐腐食摩耗性に優れていると共
に切削加工性にも潰れており、かつまた非磁性であるこ
とを特徴とするものである。
次に、この発明によるプラスチック成形用工具鋼の成分
範囲（重量％）の限定理由について説明する。
範囲（重量％）の限定理由について説明する。
Ｃ：０．３〜１，５％
ＣはＶ、Ｃｒなどと結合して硬質の炭化物ＶＣ、（Ｃｒ
、 Ｖ 、 Ｍｎ） ７ Ｃ３を形成することにより
＃摩耗性を向上させるために不可欠な元素である。この
場合、Ｃｉが０．３％未満では上記炭化物の析出硬化は
少なく、工具鋼の耐摩耗性が十分なものとならず、１．
５％を超えると時効硬化の増加が飽和に達し、また、靭
性の低下が大きい、このため、Ｃ量は０．３〜１．５％
に限定した。
、 Ｖ 、 Ｍｎ） ７ Ｃ３を形成することにより
＃摩耗性を向上させるために不可欠な元素である。この
場合、Ｃｉが０．３％未満では上記炭化物の析出硬化は
少なく、工具鋼の耐摩耗性が十分なものとならず、１．
５％を超えると時効硬化の増加が飽和に達し、また、靭
性の低下が大きい、このため、Ｃ量は０．３〜１．５％
に限定した。
Ｓｉ：２％以下
Ｓｉは工具鋼の溶製時に脱酸剤として作用して鋼の清浄
度を高めてその機械的性質を向上させるが、多量に含有
すると靭性を劣化させるため２％以下に限定した。
度を高めてその機械的性質を向上させるが、多量に含有
すると靭性を劣化させるため２％以下に限定した。
Ｍ ｎ ： ５〜２５％
Ｍｎはオーステナイト安定化元素であり、鋼を非磁性に
保って異方性プラスチック磁石の射出成形による製作を
可能にするとともに、＃摩耗性を増加させて工具（金型
）の寿命を延長させるのに有効な元素である。そして、
その効果は５％以上で大きくあられれるが、２５％を超
えてもオーステナイトの安定化に対してより一層の向上
はないため、Ｍｎ量は５〜２５％に限定した。
保って異方性プラスチック磁石の射出成形による製作を
可能にするとともに、＃摩耗性を増加させて工具（金型
）の寿命を延長させるのに有効な元素である。そして、
その効果は５％以上で大きくあられれるが、２５％を超
えてもオーステナイトの安定化に対してより一層の向上
はないため、Ｍｎ量は５〜２５％に限定した。
Ｎｉ：１〜１５％
Ｎｉは安定したオーステナイト組織を得るために有効な
元素であり、常温および高温における延性ならびに耐酸
化性を向上させる。しかし、Ｎｉが１％未満ではその効
果が少なく、１５％を超えると時効硬化性を減少させる
ので、Ｎｉ量は１〜１５％に限定した。
元素であり、常温および高温における延性ならびに耐酸
化性を向上させる。しかし、Ｎｉが１％未満ではその効
果が少なく、１５％を超えると時効硬化性を減少させる
ので、Ｎｉ量は１〜１５％に限定した。
Ｃｒ：３〜２５％
Ｃｒはオーステナイトの安定化、耐酸化性の向上および
耐疲労特性の向上に寄がする元素であり、このような効
果を得るため少なくとも３％以上含有させることが必要
であるが、２５％を超えるとδ−フェライトを生じやす
くなり、透磁率を低下させることとなるので、Ｃｒ Ｐ
Ｌは３〜２５％に限定した。
耐疲労特性の向上に寄がする元素であり、このような効
果を得るため少なくとも３％以上含有させることが必要
であるが、２５％を超えるとδ−フェライトを生じやす
くなり、透磁率を低下させることとなるので、Ｃｒ Ｐ
Ｌは３〜２５％に限定した。
Ｍｏ：０．５〜５％
ＭＯは基地および炭化物の硬さを増大し、工具（金型）
の＃摩耗性を向上させるのに有効な元素である。しかし
１Ｍｏが０．５％未満であるとその効果は少なく、また
、５％を超えてもそれ以−Ｆの効果は得がたく、また高
価な元素でもあるので、Ｍｏ量は０．５〜５％に限定し
た。
の＃摩耗性を向上させるのに有効な元素である。しかし
１Ｍｏが０．５％未満であるとその効果は少なく、また
、５％を超えてもそれ以−Ｆの効果は得がたく、また高
価な元素でもあるので、Ｍｏ量は０．５〜５％に限定し
た。
Ｖ：１〜４％
ＶはＣと結合して炭化物ＶＣを作り、その析出によって
マトリックスを硬化させるために必要な元素である。し
かし、その添加量が１％未満であると時効硬化量が少な
く、４％を超えると組織的に不安定となり、また熱間加
工性および耐酸化性がそこなわれるので、７遍は１〜４
％に限定した。
マトリックスを硬化させるために必要な元素である。し
かし、その添加量が１％未満であると時効硬化量が少な
く、４％を超えると組織的に不安定となり、また熱間加
工性および耐酸化性がそこなわれるので、７遍は１〜４
％に限定した。
Ｎｂ＋Ｔａ ： ０．０５〜１．０％
Ｎｂ、Ｔａ（いずれか一方がＯである場合も含む）はイ
ンゴット凝固時における炭化物の微細化および熱処理時
における結晶粒成長の抑制効果があり、Ｃｒとの複合効
果によって鋼の耐疲労特性を高めるのに有効な元素であ
るが、０．０５％未満ではこのような効果が少なく、反
対に多すぎると靭性を害するので、Ｎｂ、Ｔａｆｆ１は
合計で０．０５〜１．０％に限定した。
ンゴット凝固時における炭化物の微細化および熱処理時
における結晶粒成長の抑制効果があり、Ｃｒとの複合効
果によって鋼の耐疲労特性を高めるのに有効な元素であ
るが、０．０５％未満ではこのような効果が少なく、反
対に多すぎると靭性を害するので、Ｎｂ、Ｔａｆｆ１は
合計で０．０５〜１．０％に限定した。
Ｓ：０．２％以下、Ｐｂ：０．４％以下、Ｔｅ：０．３
％以下、Ｃａ：０．０１％以下のうちの１種または２種
以上 Ｓ、Ｐｂ、Ｔｅ、Ｃａはいずれも工具鋼の被削性を向上
させ、工具および金型を機械加工によって製作する場合
の加工性を著しく良好なものとし、寸法精度の高い精密
な工具および金型を製作するのに有効な元Ｊであるので
、必要に応じてこれらの１種または２種以上を添加する
のがよい。
％以下、Ｃａ：０．０１％以下のうちの１種または２種
以上 Ｓ、Ｐｂ、Ｔｅ、Ｃａはいずれも工具鋼の被削性を向上
させ、工具および金型を機械加工によって製作する場合
の加工性を著しく良好なものとし、寸法精度の高い精密
な工具および金型を製作するのに有効な元Ｊであるので
、必要に応じてこれらの１種または２種以上を添加する
のがよい。
そして、このような被削性向上の効果を上方に得るため
には、より望ましくは、Ｓは０．０５％以上、Ｐｂは０
．１％以上、Ｔ’ｅは０．１％以上、Ｃａは０．００１
％以−に添加するのが良い、なお、Ｃａは凝固時の炭化
物を微細化する効果があり、この結果疲労強度を向上さ
せるのにも有効な元素である。また、Ｓを被削性向上元
素として添加しない場合には、不純物元素としてｏ、ｏ
ａ ｉ％以下に抑制することも望ましい、しかし、こ
れらの被削性向上元素の添加量が多すぎると、熱間加工
性や靭性を低下させることとなるので、Ｓは０．２％以
下、Ｐｂは０．４％以下、Ｔｅは０．３％以下、Ｃａは
０．０１％以下とする必要がある。
には、より望ましくは、Ｓは０．０５％以上、Ｐｂは０
．１％以上、Ｔ’ｅは０．１％以上、Ｃａは０．００１
％以−に添加するのが良い、なお、Ｃａは凝固時の炭化
物を微細化する効果があり、この結果疲労強度を向上さ
せるのにも有効な元素である。また、Ｓを被削性向上元
素として添加しない場合には、不純物元素としてｏ、ｏ
ａ ｉ％以下に抑制することも望ましい、しかし、こ
れらの被削性向上元素の添加量が多すぎると、熱間加工
性や靭性を低下させることとなるので、Ｓは０．２％以
下、Ｐｂは０．４％以下、Ｔｅは０．３％以下、Ｃａは
０．０１％以下とする必要がある。
Ｃｕ：０．０５〜２％
Ｃｕは工具および金型の耐食性をより一層向上させ、樹
脂および難燃用の添加剤から発生するガスに対する腐食
減量をさらに少なくするのに有効な元素であるので、こ
のような効果を得るために０．０５％以上含有させるの
もよい。しかし、多すざると靭性や加工性を害するので
、添加するとしても２％以下におさえる必要がある。
脂および難燃用の添加剤から発生するガスに対する腐食
減量をさらに少なくするのに有効な元素であるので、こ
のような効果を得るために０．０５％以上含有させるの
もよい。しかし、多すざると靭性や加工性を害するので
、添加するとしても２％以下におさえる必要がある。
（実施例）
第１表に示す成分の鋼（発明鋼陥、１〜５．比較鋼陽、
６〜９）を溶製したのち鋳造して鋳塊とし、熱間におい
て鍛伸して作った棒材に１１５０°ＯＸ ｌ ｈ ｒ加
熱後水冷の固溶化熱処理を行った。
６〜９）を溶製したのち鋳造して鋳塊とし、熱間におい
て鍛伸して作った棒材に１１５０°ＯＸ ｌ ｈ ｒ加
熱後水冷の固溶化熱処理を行った。
次いで、各供試鋼の固溶化熱処理後の硬さを測定すると
ともに、第２表に示す切削条件で被剛性試験を行った。
ともに、第２表に示す切削条件で被剛性試験を行った。
これらの結果を第３表に示す。
さらに、供試鋼Ｎｏ、１．６．９については固溶化熱処
理後に時効硬化処理を行い、詩効硬化処ｐｔ後の硬さを
測定するとともに、第２表に示す切削条件で被削性試験
を行った。これらの結果を第３表にあわせて示す。
理後に時効硬化処理を行い、詩効硬化処ｐｔ後の硬さを
測定するとともに、第２表に示す切削条件で被削性試験
を行った。これらの結果を第３表にあわせて示す。
Ｔ ｚ 表
第３表
第１表および第３表に示すように、この発明による工具
鋼は切削加工の際の工具寿命が大であり、被削性に著し
く優れていることが明らかであって、寸法精度の高い工
具および金型を機械加工によって製作することが可能で
ある。また、この発明による工具鋼は、固溶化熱処理後
に時効硬化処４を施した場合でも切削が可能であること
が明らかである。
鋼は切削加工の際の工具寿命が大であり、被削性に著し
く優れていることが明らかであって、寸法精度の高い工
具および金型を機械加工によって製作することが可能で
ある。また、この発明による工具鋼は、固溶化熱処理後
に時効硬化処４を施した場合でも切削が可能であること
が明らかである。
次に、供試鋼励、１〜７および９に対して７００℃Ｘ６
ｈｒ加熱後空冷の時効硬化処理を施して、時効硬化処理
後の硬さを測定すると共に。
ｈｒ加熱後空冷の時効硬化処理を施して、時効硬化処理
後の硬さを測定すると共に。
第１図に示すように、容器１内に入れたポリアミド＋磁
石粉末２を誘導加熱コイル３で２５０℃に加熱保持した
状態で供試鋼片４を１０時間にわたって回転させる腐食
摩耗模凝実験を行うことにより、各供試鋼の腐食摩耗特
性を調べた。この結第４表 第４表に示すように１発明鋼 Ｎ０１１〜５は比較鋼Ｎ
ｏ、 ８ 、９に比べていずれも時効硬化処理後の硬さ
が高く、腐食摩耗減量が少な°いものであり、とくにプ
ラスチック磁石の成形時に樹脂および難燃用添加剤から
発生するガスによる腐食ならひに硬度の高い磁石粉によ
る摩耗の２つが合わさった腐食摩耗に対する抵抗性に著
しく優れており、長寿命の金型とすることが可能である
。そして、Ｃｕを適−酸添加した供試鋼Ｎ０１５の場合
には耐腐食摩耗特性がさらに向上していることが明らか
である。
石粉末２を誘導加熱コイル３で２５０℃に加熱保持した
状態で供試鋼片４を１０時間にわたって回転させる腐食
摩耗模凝実験を行うことにより、各供試鋼の腐食摩耗特
性を調べた。この結第４表 第４表に示すように１発明鋼 Ｎ０１１〜５は比較鋼Ｎ
ｏ、 ８ 、９に比べていずれも時効硬化処理後の硬さ
が高く、腐食摩耗減量が少な°いものであり、とくにプ
ラスチック磁石の成形時に樹脂および難燃用添加剤から
発生するガスによる腐食ならひに硬度の高い磁石粉によ
る摩耗の２つが合わさった腐食摩耗に対する抵抗性に著
しく優れており、長寿命の金型とすることが可能である
。そして、Ｃｕを適−酸添加した供試鋼Ｎ０１５の場合
には耐腐食摩耗特性がさらに向上していることが明らか
である。
一方、プラスチック成形品の成形用金型は通常の場合に
加熱状態で使用されるため、その熱膨張係数は一般の工
具鋼に近いことが望ましい、そこで、この発明による工
具鋼の熱膨張係数を調べた。その結果を第５表に示す。
加熱状態で使用されるため、その熱膨張係数は一般の工
具鋼に近いことが望ましい、そこで、この発明による工
具鋼の熱膨張係数を調べた。その結果を第５表に示す。
第５表
第５表に示すように、この発明によるプラスチック成形
用工具鋼の熱膨張係数は一般の工具鋼のそれに近いもの
であり、一般の工具鋼と組合わせて使用することが可能
である。
用工具鋼の熱膨張係数は一般の工具鋼のそれに近いもの
であり、一般の工具鋼と組合わせて使用することが可能
である。
さらに、異方性のプラスチック磁石を成型する金型の素
材は非磁性であることが要求されるので、各供試鋼の透
磁率を調べた。その結果を第６表に示す。
材は非磁性であることが要求されるので、各供試鋼の透
磁率を調べた。その結果を第６表に示す。
第６表
第６表に示すように、この発明によるプラスチック成形
用工具鋼は透磁率が低く、異方性のプラスチック磁石を
成形するための金型素材として適していることが明らか
である。
用工具鋼は透磁率が低く、異方性のプラスチック磁石を
成形するための金型素材として適していることが明らか
である。
なお、比較ｗ４Ｎｏ、７にあっては、被削性が良好であ
り、腐食摩耗減量が少なく、熱膨張係数は一般の工具鋼
のそれに近く非磁性ではあるが、熱間加工性や靭性があ
まり良好でなかった。
り、腐食摩耗減量が少なく、熱膨張係数は一般の工具鋼
のそれに近く非磁性ではあるが、熱間加工性や靭性があ
まり良好でなかった。
〔発明の効果］
以上説明してきたように、この発明によるプラスチック
成形用工具鋼は、重量％で、Ｃ：０．３〜１．５％、Ｓ
ｉ：２％以下、Ｍｎ：５−２５％、Ｎｉ：１〜１５％、
Ｃｒ：３〜２５％、ＭＯ＝０．５〜５％、Ｖ：１〜４％
、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０５％〜１．０％、およびＳ：０．
２％以下、Ｐｂ：０．４％以下、Ｔｅ：０．３％以下。
成形用工具鋼は、重量％で、Ｃ：０．３〜１．５％、Ｓ
ｉ：２％以下、Ｍｎ：５−２５％、Ｎｉ：１〜１５％、
Ｃｒ：３〜２５％、ＭＯ＝０．５〜５％、Ｖ：１〜４％
、Ｎｂ＋Ｔａ：０．０５％〜１．０％、およびＳ：０．
２％以下、Ｐｂ：０．４％以下、Ｔｅ：０．３％以下。
Ｃａ：Ｏ，０１％以下のうちの１種または２種以上、必
要に応じてＣｕ：０．０５〜２％を含み、残部Ｆｅおよ
び不純物よりなるものであるから、被削性に優れている
ため寸法精度め高いプラスチアク成形用金型の素材とし
て好適であり、通常のプラス升ンク戊形品の成形用金型
素材としてほもちろんのこと、とくに非磁性であること
が要求されるプラスチック磁石成形用金型素材としても
好適であり、プラスチック磁石のベースとなる樹脂およ
び難燃用の添加剤から発生するガスによる腐食、ならび
に硬度の高い磁石粉による摩耗の両方が相乗された腐食
摩耗に対する抵抗性に優れているため、金型寿命を大幅
に増大させることが可能であるなどの非常に優れた効果
がもたらされる。
要に応じてＣｕ：０．０５〜２％を含み、残部Ｆｅおよ
び不純物よりなるものであるから、被削性に優れている
ため寸法精度め高いプラスチアク成形用金型の素材とし
て好適であり、通常のプラス升ンク戊形品の成形用金型
素材としてほもちろんのこと、とくに非磁性であること
が要求されるプラスチック磁石成形用金型素材としても
好適であり、プラスチック磁石のベースとなる樹脂およ
び難燃用の添加剤から発生するガスによる腐食、ならび
に硬度の高い磁石粉による摩耗の両方が相乗された腐食
摩耗に対する抵抗性に優れているため、金型寿命を大幅
に増大させることが可能であるなどの非常に優れた効果
がもたらされる。
第１図はプラスチック磁石の成形による腐食摩耗の模擬
実験要領を示す説明図である。
実験要領を示す説明図である。
Claims (2)
- （１）重量％で、Ｃ：０．３〜１．５％、Ｓｉ：２％以
下、Ｍｎ：５〜２５％、Ｎｉ：１〜１５％、Ｃｒ：３〜
２５％、Ｍｏ：０．５〜５％、Ｖ：１〜４％、Ｎｂ＋Ｔ
ａ：０．０５％〜１．０％、およびＳ：０．２％以下、
Ｐｂ：０．４％以下、Ｔｅ：０．３％以下、Ｃａ：０．
０１％以下のうちの１種または２種以上を含み、残部Ｆ
ｅおよび不純物よりなることを特徴とするプラスチック
成形用工具鋼。 - （２）重量％で、Ｃ：０．３〜１．５％、Ｓｉ：２％以
下、Ｍｎ：５〜２５％、Ｎｉ：１〜１５％、Ｃｒ：３〜
２５％、Ｍｏ：０．５〜５％、Ｖ：１〜４％、Ｎｂ＋Ｔ
ａ：０．０５％〜１．０％、Ｃｕ：０．０５〜２％、お
よびＳ：０．２％以下、Ｐｂ：０．４％以下、Ｔｅ：０
．３％以下、Ｃａ：０．０１％以下のうちの１種または
２種以上を含み、残部Ｆｅおよび不純物よりなることを
特徴とするプラスチック成形用工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60194826A JPH0772325B2 (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | プラスチツク成形用工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60194826A JPH0772325B2 (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | プラスチツク成形用工具鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6256558A true JPS6256558A (ja) | 1987-03-12 |
| JPH0772325B2 JPH0772325B2 (ja) | 1995-08-02 |
Family
ID=16330898
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60194826A Expired - Lifetime JPH0772325B2 (ja) | 1985-09-05 | 1985-09-05 | プラスチツク成形用工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0772325B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109023101A (zh) * | 2018-09-21 | 2018-12-18 | 江西樟树市兴隆特殊钢有限公司 | 一种无磁性模具钢及其制备方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5376118A (en) * | 1976-12-17 | 1978-07-06 | Hitachi Metals Ltd | Prehardened metal mold steel for molding plastic |
| JPS55122858A (en) * | 1979-03-13 | 1980-09-20 | Daido Steel Co Ltd | High carbon high manganese steel with high machinability |
| JPS6075552A (ja) * | 1983-09-29 | 1985-04-27 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 時効硬化型オ−ステナイト熱間工具鋼 |
-
1985
- 1985-09-05 JP JP60194826A patent/JPH0772325B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0772325B2 (ja) | 1995-08-02 |
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