JPH01159353A - 時効硬化型オーステナイト系工具鋼 - Google Patents
時効硬化型オーステナイト系工具鋼Info
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- JPH01159353A JPH01159353A JP21595088A JP21595088A JPH01159353A JP H01159353 A JPH01159353 A JP H01159353A JP 21595088 A JP21595088 A JP 21595088A JP 21595088 A JP21595088 A JP 21595088A JP H01159353 A JPH01159353 A JP H01159353A
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Landscapes
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、プラスチック製マグネット（以下プラマグと
略称する）成形用型などの冷間成形用金型材や熱間成形
用金型材として、優れた被切削性を備えた非磁性高強度
の新しい時効硬化型オーステナイト系工具鋼に関するも
のである。
略称する）成形用型などの冷間成形用金型材や熱間成形
用金型材として、優れた被切削性を備えた非磁性高強度
の新しい時効硬化型オーステナイト系工具鋼に関するも
のである。
従来グラマグ成形用金型材などの高強度で非磁性を要求
される冷開成形用金型や昇温温度の特に高い熱間成形金
型用途には、特公昭４７−３７８１０号、特公昭５０−
１０５２７号、特公昭５７−１９７４９号等に示されて
いるような、中Ｃ−Ｍｎ−ＮＬ−Ｃｒ−Ｗ（Ｍｏ）−Ｖ
系時効硬化型オーステナイト系工具鋼またはこれにＮｉ
等を添加したものが使用されてきた。
される冷開成形用金型や昇温温度の特に高い熱間成形金
型用途には、特公昭４７−３７８１０号、特公昭５０−
１０５２７号、特公昭５７−１９７４９号等に示されて
いるような、中Ｃ−Ｍｎ−ＮＬ−Ｃｒ−Ｗ（Ｍｏ）−Ｖ
系時効硬化型オーステナイト系工具鋼またはこれにＮｉ
等を添加したものが使用されてきた。
しかし、前記従来鋼は、被切削性が劣るために、複雑な
形状の加工が困難である、多大の加工工数を要する等の
問題点があった。これに対し、従来、成分、熱処理面か
ら解決しようと検討されたが、問題点の解決は困難であ
った。
形状の加工が困難である、多大の加工工数を要する等の
問題点があった。これに対し、従来、成分、熱処理面か
ら解決しようと検討されたが、問題点の解決は困難であ
った。
この発明は上記した問題点に着目してなされたもので、
被切削性を改善した時効硬化型オーステナイト系工具鋼
の提供を課題とする。
被切削性を改善した時効硬化型オーステナイト系工具鋼
の提供を課題とする。
本発明者は種々検討を行ない、
（１）前記従来鋼においてオーステナイト安定化元素と
して添加されているＭｎが加工硬化性が強く被切削性の
障害となるため、同様にオーステナイト安定化元素であ
るが加工硬化性の弱いＮｉでＭｎを置換すること、 （２）Ａｎを添加することにより、固溶化処理状態にお
いてＡｌを基地に固溶させるとともにＮｉ−Ａｌ金属間
化合物を析出して延性を減すること、により被切削性を
改善した。
して添加されているＭｎが加工硬化性が強く被切削性の
障害となるため、同様にオーステナイト安定化元素であ
るが加工硬化性の弱いＮｉでＭｎを置換すること、 （２）Ａｎを添加することにより、固溶化処理状態にお
いてＡｌを基地に固溶させるとともにＮｉ−Ａｌ金属間
化合物を析出して延性を減すること、により被切削性を
改善した。
すなわち本発明は１重量％で、Ｇ ０．４０〜１．２０
％、Ｓｉ １．４０％以下、 Ｍｎ ５．００％未満、
Ｎｉ ４．００−１５．００％、Ｃｒ ５．００−１５
．００％、Ｗ、Ｍｏを単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏ
で０．５０〜７．００％、 Ｖ ０．６０〜３．００％
、Ａｌ ０．６０〜４．５０％、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼、
重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、 Ｓｉ １．４０
％以下、Ｍｎ ５．００％未満、Ｎｉ ４．００〜１５
．００％、Ｃｒ ５，００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを
単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０−７．００
％、 Ｖ ０．６０〜３．００％、Ａ ｌ ０．６０−
４．５０％、Ｃｕｂ。
％、Ｓｉ １．４０％以下、 Ｍｎ ５．００％未満、
Ｎｉ ４．００−１５．００％、Ｃｒ ５．００−１５
．００％、Ｗ、Ｍｏを単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏ
で０．５０〜７．００％、 Ｖ ０．６０〜３．００％
、Ａｌ ０．６０〜４．５０％、残部Ｆｅおよび不可避
的不純物からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼、
重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、 Ｓｉ １．４０
％以下、Ｍｎ ５．００％未満、Ｎｉ ４．００〜１５
．００％、Ｃｒ ５，００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを
単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０−７．００
％、 Ｖ ０．６０〜３．００％、Ａ ｌ ０．６０−
４．５０％、Ｃｕｂ。
６０〜４．００％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物から
なる時効硬化型オーステナイト系工具鋼。
なる時効硬化型オーステナイト系工具鋼。
重量％で、 Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４０％
以下、Ｍｎ５．００１未満、Ｎｉ ４．００−１５．０
０％、 Ｃｒ ５．００−１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単
独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．００％
、Ｖ ０．６０〜３．００％、Ａｌ ０．６０〜４．５
０％、Ｃｏ ２．００〜７．００％、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる時効硬化型オーステナイト系工具
鋼、重量％で、 Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ １．
４０％以下、Ｍｎ ５．００％未満、Ｎｉ ４．００−
１５．００％、Ｃｒ５．００−１５，００％、Ｗ、Ｍｏ
を単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．０
０％、 Ｖ ０．６０〜３．００％、 Ａｌ ０．６０
−４．５０％。
以下、Ｍｎ５．００１未満、Ｎｉ ４．００−１５．０
０％、 Ｃｒ ５．００−１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単
独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．００％
、Ｖ ０．６０〜３．００％、Ａｌ ０．６０〜４．５
０％、Ｃｏ ２．００〜７．００％、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる時効硬化型オーステナイト系工具
鋼、重量％で、 Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ １．
４０％以下、Ｍｎ ５．００％未満、Ｎｉ ４．００−
１５．００％、Ｃｒ５．００−１５，００％、Ｗ、Ｍｏ
を単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．０
０％、 Ｖ ０．６０〜３．００％、 Ａｌ ０．６０
−４．５０％。
Ｓ ０．０３〜０．１５％、残部Ｆａおよび不可避的不
純物からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼、重量
％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ １．４０％以下
、Ｍｎ ５．００％未満、Ｎｉ ４．００−１５．００
％、Ｃｒ５．００−１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独また
は複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．００％、 Ｖ
０．６０〜３．００％、Ａ ｌ ０．６０〜４．５０
％、Ｃｕ ０．６０〜４．００％、 Ｃｏ ２．００−
７．００％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時
効硬化型オーステナイト系工具鋼、 重量％で、Ｇ ０．４０〜１．２０％、 Ｓｉ １．４
０％以下、Ｍｎ ５．００％未満、Ｎｉ ４．００−１
５．００％、 Ｃｒ ５．００−１５．００％、Ｗ、Ｍ
ｏを単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．
００％、 Ｖ ０．６０〜３．００％、Ａ ｌ ０．６
０〜４．５０％。
純物からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼、重量
％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ １．４０％以下
、Ｍｎ ５．００％未満、Ｎｉ ４．００−１５．００
％、Ｃｒ５．００−１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独また
は複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．００％、 Ｖ
０．６０〜３．００％、Ａ ｌ ０．６０〜４．５０
％、Ｃｕ ０．６０〜４．００％、 Ｃｏ ２．００−
７．００％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時
効硬化型オーステナイト系工具鋼、 重量％で、Ｇ ０．４０〜１．２０％、 Ｓｉ １．４
０％以下、Ｍｎ ５．００％未満、Ｎｉ ４．００−１
５．００％、 Ｃｒ ５．００−１５．００％、Ｗ、Ｍ
ｏを単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．
００％、 Ｖ ０．６０〜３．００％、Ａ ｌ ０．６
０〜４．５０％。
Ｃｕ ０．６０〜４．００％、Ｓ ０．０３〜０．１５
％残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オ
ーステナイト系工具鋼。
％残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オ
ーステナイト系工具鋼。
重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、 Ｓｉ １．４０
％以下、Ｍｎ５．００１未満、 Ｎｉ ４．００−１５
．００％、Ｃｒ ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを
単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．００
％、Ｖ ０．６０〜３．００％、 Ａｌ ０．６０〜４
．５０％、Ｃｕ ０．６０〜４．００％、 Ｃｏ ２．
００〜？、００％、 Ｓ （１，０３〜０．１５％、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オー
ステナイト系工具鋼 重量％テ、 Ｇ ０．４０〜１．２０％、 Ｓｉ １．
４０％以下、Ｍｎ ５．００％未満、Ｎｉ ４．Ｏｏ〜
１５．００％、Ｃｒ ５．００−１５．００％、Ｗ、Ｍ
ｏを単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．
００％、 Ｖ ０．６０〜３．００％、Ａ ｌ ０．６
０〜４．５０％Ｃｕ ０．６０〜４．００％、 Ｃｏ
２．００−７．００％、 Ｓ ０．０３〜０．１５％、
さらニＣａ０．０１％以下、Ｃｅ ０．１％以下の１種
または２種、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時
効硬化型オーステナイト系工具鋼、重量％で、Ｃ０．４
０〜１．２０％、Ｓｉ １．４０％以下、Ｍｎ ５．０
０％未満、Ｎｉ ４．００−１５．００％、 Ｃｒ ５
．００−１５．００％、Ｗ−Ｍｏを単独または複合、ｌ
／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０−７．ＯＯＺ、 Ｖ ０．６０
〜３．００％、Ａｌ ０．６０〜４．５０％Ｃｏ ２．
００−７．００％、Ｓ ０．０３〜０．１５％、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オーステナ
イト系工具鋼。
％以下、Ｍｎ５．００１未満、 Ｎｉ ４．００−１５
．００％、Ｃｒ ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを
単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．００
％、Ｖ ０．６０〜３．００％、 Ａｌ ０．６０〜４
．５０％、Ｃｕ ０．６０〜４．００％、 Ｃｏ ２．
００〜？、００％、 Ｓ （１，０３〜０．１５％、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オー
ステナイト系工具鋼 重量％テ、 Ｇ ０．４０〜１．２０％、 Ｓｉ １．
４０％以下、Ｍｎ ５．００％未満、Ｎｉ ４．Ｏｏ〜
１５．００％、Ｃｒ ５．００−１５．００％、Ｗ、Ｍ
ｏを単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．
００％、 Ｖ ０．６０〜３．００％、Ａ ｌ ０．６
０〜４．５０％Ｃｕ ０．６０〜４．００％、 Ｃｏ
２．００−７．００％、 Ｓ ０．０３〜０．１５％、
さらニＣａ０．０１％以下、Ｃｅ ０．１％以下の１種
または２種、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時
効硬化型オーステナイト系工具鋼、重量％で、Ｃ０．４
０〜１．２０％、Ｓｉ １．４０％以下、Ｍｎ ５．０
０％未満、Ｎｉ ４．００−１５．００％、 Ｃｒ ５
．００−１５．００％、Ｗ−Ｍｏを単独または複合、ｌ
／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０−７．ＯＯＺ、 Ｖ ０．６０
〜３．００％、Ａｌ ０．６０〜４．５０％Ｃｏ ２．
００−７．００％、Ｓ ０．０３〜０．１５％、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オーステナ
イト系工具鋼。
重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ １．４０％
以下、Ｍｎ５．００１未満、Ｎｉ ４．００〜１５．０
０％、 Ｃｒ ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単
独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．００％
、Ｖ ０．６０〜３．００％、 Ａｔ ０．６０〜４．
５０％Ｃｏ ２．００−７．００％、 Ｓ ０．０３〜
０．１５％、さらにＣａ０．０１％以下、Ｃｅ０．１％
以下の１種または２種、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼、 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ １．４０％
以下、Ｍｎ ５．００１未満、 Ｎｉ ４．００−１５
．００％、 Ｃｒ ５．００−１５．００％、Ｗ、Ｍｏ
を単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．０
０％、Ｖ ０．６０〜３．００％、Ａ ｌ ０．６０−
４．５０％Ｓ ０．０３〜０．１５％、さら１ｃｃａｏ
、０１％以下、Ｃｅ ０．１％以下の１種または２種、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オー
ステナイト系工具鋼、および 重量％で、 Ｃ０．４０〜１．２０％、 Ｓｉ １．４
０％以下、Ｍｎ ５．００％未満、 Ｎｉ ４．０（ｈ
１５．００％％Ｃｒ ５．００−１５゜００％、Ｗ、Ｍ
ｏを単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０゜５０−７．
００％、 Ｖ ０．６０〜３．００％、 Ａｌ ０．６
０−４．５０％、Ｃｕ０．６０〜４．００％、 Ｓ ０
．０３〜０．１５％、さらにＣａ ０．０１％以下、Ｃ
ｅ ０．１％以下の１種または２種、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる時効硬化型オーステナイト系工具
鋼である。
以下、Ｍｎ５．００１未満、Ｎｉ ４．００〜１５．０
０％、 Ｃｒ ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単
独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．００％
、Ｖ ０．６０〜３．００％、 Ａｔ ０．６０〜４．
５０％Ｃｏ ２．００−７．００％、 Ｓ ０．０３〜
０．１５％、さらにＣａ０．０１％以下、Ｃｅ０．１％
以下の１種または２種、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼、 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ １．４０％
以下、Ｍｎ ５．００１未満、 Ｎｉ ４．００−１５
．００％、 Ｃｒ ５．００−１５．００％、Ｗ、Ｍｏ
を単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏテ０．５０−７．０
０％、Ｖ ０．６０〜３．００％、Ａ ｌ ０．６０−
４．５０％Ｓ ０．０３〜０．１５％、さら１ｃｃａｏ
、０１％以下、Ｃｅ ０．１％以下の１種または２種、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オー
ステナイト系工具鋼、および 重量％で、 Ｃ０．４０〜１．２０％、 Ｓｉ １．４
０％以下、Ｍｎ ５．００％未満、 Ｎｉ ４．０（ｈ
１５．００％％Ｃｒ ５．００−１５゜００％、Ｗ、Ｍ
ｏを単独または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０゜５０−７．
００％、 Ｖ ０．６０〜３．００％、 Ａｌ ０．６
０−４．５０％、Ｃｕ０．６０〜４．００％、 Ｓ ０
．０３〜０．１５％、さらにＣａ ０．０１％以下、Ｃ
ｅ ０．１％以下の１種または２種、残部Ｆｅおよび不
可避的不純物からなる時効硬化型オーステナイト系工具
鋼である。
次にこの発明による時効硬化型オーステナイト系工具鋼
の成分範囲（重量％）の限定理由について説明する。
の成分範囲（重量％）の限定理由について説明する。
Ｃは、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｏとともにオーステナイト形成元
素として本発明鋼の組織を安定なオーステナイト組織に
保つとともに、Ｖ、Ｗ、Ｍｏ、Ｃｒとの間に固溶化処理
後の時効硬化処理において、特殊炭化物を析出させ、高
い時効硬さをもたらすために添加され、かつＶ、Ｗ、Ｍ
ｏ、Ｃｒなどとともに残留炭化物を形成し、耐摩耗性を
高めるという効果がある。低すぎるとフェライト生成を
まねいたり、十分な時効硬さが得られなくなるので０．
４０％以上とし、高すぎると偏析を増大させたり、巨大
炭化物を生成して、被切削性や靭性を損うので１．２０
％以下とする。
素として本発明鋼の組織を安定なオーステナイト組織に
保つとともに、Ｖ、Ｗ、Ｍｏ、Ｃｒとの間に固溶化処理
後の時効硬化処理において、特殊炭化物を析出させ、高
い時効硬さをもたらすために添加され、かつＶ、Ｗ、Ｍ
ｏ、Ｃｒなどとともに残留炭化物を形成し、耐摩耗性を
高めるという効果がある。低すぎるとフェライト生成を
まねいたり、十分な時効硬さが得られなくなるので０．
４０％以上とし、高すぎると偏析を増大させたり、巨大
炭化物を生成して、被切削性や靭性を損うので１．２０
％以下とする。
Ｓｉは、本発明鋼の耐酸化性を高めるために添加される
。多量の添加は必要なく、多すぎると熱伝導性を低下さ
せるため１．４０％以下とする。
。多量の添加は必要なく、多すぎると熱伝導性を低下さ
せるため１．４０％以下とする。
Ｍｎは、Ｃ，Ｎｉ、Ｃｏとともに本発明鋼の組織をオー
ステナイト組織に保つために添加される元素である。
ステナイト組織に保つために添加される元素である。
しかし、本発明においては前述の如く被切削性を向上さ
せるべ〈従来鋼に比べ低めに設定する。また、多く含有
せしめると靭性や耐酸化性も低下させる傾向にあるので
５．００％未満とした。
せるべ〈従来鋼に比べ低めに設定する。また、多く含有
せしめると靭性や耐酸化性も低下させる傾向にあるので
５．００％未満とした。
Ｎｉは前述の如く本発明鋼の特徴的元素であり、前記従
来鋼に比べ高めに設定される。
来鋼に比べ高めに設定される。
ＮｉはＣ，Ｍｎ、Ｃｏとともに本発明鋼の組織をオース
テナイト組織に保ち、また基地の靭性を適当に減じ、良
好な被切削性を与えるために、さらに。
テナイト組織に保ち、また基地の靭性を適当に減じ、良
好な被切削性を与えるために、さらに。
時効硬化における最高硬さを高めるために添加される。
多量の添加は必要なく、Ｃ，Ｍｎ、Ａｌ量との関係にお
いて、上記効果を最高度に得るための十分な量として上
限を１５．００％とし、低すぎると上記添加の効果が得
られないので４．００％以上とする。
いて、上記効果を最高度に得るための十分な量として上
限を１５．００％とし、低すぎると上記添加の効果が得
られないので４．００％以上とする。
Ｃｒは本発明鋼の耐酸化性および耐食性を高め、また炭
化物を形成して固溶化加熱時の結晶粒の粗大化の抑制の
ために添加される。多すぎると粗大な炭化物を生成し、
靭性を減少させ、また高温強度の低下やフェライトの生
成をまねくのでｉｓ、ｏｏ％以下とし、低すぎると上記
添加の効果が得られないので５．００％以上とする。
化物を形成して固溶化加熱時の結晶粒の粗大化の抑制の
ために添加される。多すぎると粗大な炭化物を生成し、
靭性を減少させ、また高温強度の低下やフェライトの生
成をまねくのでｉｓ、ｏｏ％以下とし、低すぎると上記
添加の効果が得られないので５．００％以上とする。
ＭｏおよびＷは炭化物を形成し、固溶化加熱時の結晶粒
の粗大化を抑制し１時効硬化処理時しζ微細な特殊炭化
物を析出し、高い時効硬さと高温強度を与える。また残
留炭化物を形成し、耐摩耗性を高め、また耐食性を高め
るなどの効果がある。
の粗大化を抑制し１時効硬化処理時しζ微細な特殊炭化
物を析出し、高い時効硬さと高温強度を与える。また残
留炭化物を形成し、耐摩耗性を高め、また耐食性を高め
るなどの効果がある。
耐摩耗性、高温強度についてはＷの方が有利で、一方靭
性、被切削性については、ＭＯの方が有利であり、目的
、用途により単独または複合で使い分けられる。Ｍｏ、
Ｗは上記目的のため添加されるが、多すぎると粗大な炭
化物を形成し、靭性を低下させるので１／２Ｗ＋Ｍｏで
７．００％以下とし、低すぎると上記添加の効果が得ら
れないので０．５０％以上とする。
性、被切削性については、ＭＯの方が有利であり、目的
、用途により単独または複合で使い分けられる。Ｍｏ、
Ｗは上記目的のため添加されるが、多すぎると粗大な炭
化物を形成し、靭性を低下させるので１／２Ｗ＋Ｍｏで
７．００％以下とし、低すぎると上記添加の効果が得ら
れないので０．５０％以上とする。
■は炭化物を形成し、固溶化加熱時の結晶粒の粗大化を
抑制する６時効硬化処理時に微細な特殊炭化物を析出し
、特に高い時効硬さを与える。また極めて硬い残留炭化
物を形成し、高い摩耗性を与える。■は上記効果を得る
ための極めて重要な添加元素である。多すぎると粗大で
高硬度の炭化物を形成して靭性、被切削性を低下させ、
またフェライトの生成をまねくので１．８０％以下とし
、低すぎると上記添加の効果が得られないので０．６０
％以上とする。
抑制する６時効硬化処理時に微細な特殊炭化物を析出し
、特に高い時効硬さを与える。また極めて硬い残留炭化
物を形成し、高い摩耗性を与える。■は上記効果を得る
ための極めて重要な添加元素である。多すぎると粗大で
高硬度の炭化物を形成して靭性、被切削性を低下させ、
またフェライトの生成をまねくので１．８０％以下とし
、低すぎると上記添加の効果が得られないので０．６０
％以上とする。
Ａｌは、固溶化処理状態において、基地に固溶するとと
もにＮｉとの間にＮｉ−Ａｌ金属間化合物を形成、析出
し、基地の延性を適度に減じ、良好な被切削性、を得る
ための極めて重要な元素である。
もにＮｉとの間にＮｉ−Ａｌ金属間化合物を形成、析出
し、基地の延性を適度に減じ、良好な被切削性、を得る
ための極めて重要な元素である。
本発明の良好な被切削性は、従来鋼よりＭｎを低減する
一方Ａｌを添加することにより初めて達成される。
一方Ａｌを添加することにより初めて達成される。
また１時効硬化処理時の最高硬さを高めるために添加さ
れる。多ずぎると熱間加工性を減じ、フェライトの生成
をまねくので４．５０％以下とし、低すぎると上記添加
の効果が得られないので０．６０％以上とする。
れる。多ずぎると熱間加工性を減じ、フェライトの生成
をまねくので４．５０％以下とし、低すぎると上記添加
の効果が得られないので０．６０％以上とする。
Ｃｕは組織をオーステナイト組織に保ち、かつ耐食性を
高めるための重要な元素である。また、時効硬化処理時
の最高硬さを上げるために添加される。多すぎると熱間
加工性を減するので ４．００％以下とし、低すぎると
上記添加の効果が得られないので０．６０％以上とする
。
高めるための重要な元素である。また、時効硬化処理時
の最高硬さを上げるために添加される。多すぎると熱間
加工性を減するので ４．００％以下とし、低すぎると
上記添加の効果が得られないので０．６０％以上とする
。
ＣＯは、本発明合金において必要に応じ添加するａ Ｃ
ｏは固溶化処理時にオーステナイト基地中へのＣｒ、Ｗ
、Ｍｏ、Ｖ系各炭化物の固溶度を高める。それにより時
効硬化処理時の微細な特殊炭化物の析出量を増加させて
時効最高硬さを高める。
ｏは固溶化処理時にオーステナイト基地中へのＣｒ、Ｗ
、Ｍｏ、Ｖ系各炭化物の固溶度を高める。それにより時
効硬化処理時の微細な特殊炭化物の析出量を増加させて
時効最高硬さを高める。
また基地に固溶すること自体によっても時効最高硬さを
高めるために添加される。多すぎると被切削性および靭
性を低下させるので７．００％以下とし、低すぎると上
記添加の効果が得られないので２．００％以上とする。
高めるために添加される。多すぎると被切削性および靭
性を低下させるので７．００％以下とし、低すぎると上
記添加の効果が得られないので２．００％以上とする。
ＳはＭｎとの間に硫化物を形成し、本発明鋼の被切削性
を大幅に向上させるために添加される。
を大幅に向上させるために添加される。
Ｓは本発明合金において、必要に応じ添加するものであ
る。
る。
Ｓの効果はＡｌ添加による被切削性の向上した基地との
相乗効果により大きな被切削性の改善をもたらすもので
ある。多すぎると熱間加工性を減じ、また靭性を過度に
減じるので０．１５％以下とし、低すぎると上記添加の
効果が得られないので０＠０３％以上とする。
相乗効果により大きな被切削性の改善をもたらすもので
ある。多すぎると熱間加工性を減じ、また靭性を過度に
減じるので０．１５％以下とし、低すぎると上記添加の
効果が得られないので０＠０３％以上とする。
ＣａおよびＣａは、Ｓとの複合添加により被切削性の改
善に大きな効果を示すものであり、 ＳがＭｎとの間に
形成する硫化物を均一微細に分散させるので、被切削性
を向上させると共に、Ｓ添加による靭性劣化を抑制する
効果がある。但し、Ｓ単独添加の場合もある。多すぎる
と基地に固溶し、かえって被切削性を減するのでＣａ
０．０１％以下およびＣｅ ０．１％以下とする。
善に大きな効果を示すものであり、 ＳがＭｎとの間に
形成する硫化物を均一微細に分散させるので、被切削性
を向上させると共に、Ｓ添加による靭性劣化を抑制する
効果がある。但し、Ｓ単独添加の場合もある。多すぎる
と基地に固溶し、かえって被切削性を減するのでＣａ
０．０１％以下およびＣｅ ０．１％以下とする。
第１表に本発明鋼の実施例と比較鋼の化学組成および被
切削性を示す、試料は断面寸法５０■×５０−の角材で
、１１５０℃油冷（Ｉ（８２００−２５０）後、８■φ
のドリルによる孔あけ加工（深さ２０＋＋ａ）を行ない
、孔あけ可能限界個数を比較鋼Ｕのそれを１００として
指数で表わしたものである。
切削性を示す、試料は断面寸法５０■×５０−の角材で
、１１５０℃油冷（Ｉ（８２００−２５０）後、８■φ
のドリルによる孔あけ加工（深さ２０＋＋ａ）を行ない
、孔あけ可能限界個数を比較鋼Ｕのそれを１００として
指数で表わしたものである。
この表から１本発明鋼は、従来鋼に対して明らかに優れ
た被切削性を備えていることがわかる。
た被切削性を備えていることがわかる。
これは基地中へのＡｌの固溶、Ｎｉ−Ａｔ金属間化合物
の微細析出による適度の延性の低減効果を基本とするも
ので、Ｓ添加により、さらに被切削性の明確な向上効果
が認められる。Ｓは、Ａｌとの複 ・合添加により、十
分な効果をもたらすものである。
の微細析出による適度の延性の低減効果を基本とするも
ので、Ｓ添加により、さらに被切削性の明確な向上効果
が認められる。Ｓは、Ａｌとの複 ・合添加により、十
分な効果をもたらすものである。
このＳ添加の効果をさらに十分なものとするため、Ｃａ
、Ｃｅを微量添加するとよい。
、Ｃｅを微量添加するとよい。
なお、時効硬化元素としてＶは不可欠であるが、一部Ｍ
ｏあるいはＷで置換することにより、被切削性はより大
きく改善される。
ｏあるいはＷで置換することにより、被切削性はより大
きく改善される。
第 ２ 表
第２表に本発明鋼および比較鋼の時効硬化処理（７００
〜７５０℃〔成分により選択）ｘｓｈ）における最高硬
さを示す。本発明鋼は比較鋼よりも時効硬化処理におけ
る最高硬さが高く、これは、Ｃｏ添加したＧにおいては
、固溶化処理時のオーステナイト基地中へのＶ、Ｗ、Ｍ
ｏ、Ｃｒ等炭化物形成元素の固溶量が多く１時効硬化処
理時の基地中への特殊炭化物の析出量の増加およびＣＯ
の固溶自体による強化の両者によるものである。
〜７５０℃〔成分により選択）ｘｓｈ）における最高硬
さを示す。本発明鋼は比較鋼よりも時効硬化処理におけ
る最高硬さが高く、これは、Ｃｏ添加したＧにおいては
、固溶化処理時のオーステナイト基地中へのＶ、Ｗ、Ｍ
ｏ、Ｃｒ等炭化物形成元素の固溶量が多く１時効硬化処
理時の基地中への特殊炭化物の析出量の増加およびＣＯ
の固溶自体による強化の両者によるものである。
また本発明鋼は、Ａｌの添加に伴い、Ｎ ｉ−Ａ Ｉ金
属間化合物の析出により、比較鋼よりも高い最高硬さを
得た。
属間化合物の析出により、比較鋼よりも高い最高硬さを
得た。
第３表に本発明鋼のフェライト粉末中における回転型粉
体摩耗試験における耐摩耗性を示す。
体摩耗試験における耐摩耗性を示す。
第 ３ 表
試験片寸法は、 ４ｍｍｔ Ｘ １０ｍｍｖ Ｘ ８０
＋ｍ＋ Ｑで、中央に軸孔を有し、回転軸に取付けた後
、フェライト粉末中で１５４０ｒｐｍで１０ｈ回転させ
た場合の摩耗減量（体積）を求め、比較鋼のそれを１ｏ
ｏとして指数で示したものである。
＋ｍ＋ Ｑで、中央に軸孔を有し、回転軸に取付けた後
、フェライト粉末中で１５４０ｒｐｍで１０ｈ回転させ
た場合の摩耗減量（体積）を求め、比較鋼のそれを１ｏ
ｏとして指数で示したものである。
本発明鋼は、比較鋼と同等以上の耐摩耗性を示し、特に
Ｃｏ添加の本発明鋼Ｇ、に、Ｍの場合、時効硬さの上昇
とあいまって耐摩耗性が大幅に優れている。
Ｃｏ添加の本発明鋼Ｇ、に、Ｍの場合、時効硬さの上昇
とあいまって耐摩耗性が大幅に優れている。
ＶをＭｏ、Ｗで置換の場合、Ｗ、Ｍｏ量によっては、耐
摩耗性はやや減少するが、同じ重量のＶの場合よりも炭
化物の量は増大するので、その減少傾向は大きくはなく
、置換量を適量にバランスすることにより耐摩耗性の低
下を防ぐことができる。
摩耗性はやや減少するが、同じ重量のＶの場合よりも炭
化物の量は増大するので、その減少傾向は大きくはなく
、置換量を適量にバランスすることにより耐摩耗性の低
下を防ぐことができる。
第４表に本発明鋼の透磁率を示す。いずれも透磁率１．
０１未満で非磁性である。
０１未満で非磁性である。
第 ４ 表
〔発明の効果〕
以上説明してきたように、この発明による時効硬化型オ
ーステナイト系工具鋼は、グラマグ成形用金型材に適し
、その他非磁性で高硬度と耐摩耗性を要求される工具用
途に適している。そして、従来鋼の問題点であった被切
削性が大幅に改善されていて、加工工数の大幅な削減や
複雑な形状を精密加工することが可能となった。
ーステナイト系工具鋼は、グラマグ成形用金型材に適し
、その他非磁性で高硬度と耐摩耗性を要求される工具用
途に適している。そして、従来鋼の問題点であった被切
削性が大幅に改善されていて、加工工数の大幅な削減や
複雑な形状を精密加工することが可能となった。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４０
％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．０
０％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独ま
たは複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、Ｖ
０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％、残
部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オース
テナイト系工具鋼。 ２ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４０
％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．０
０％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独ま
たは複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、Ｖ
０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％Ｃｕ
０．６０〜４．００％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼。 ３ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４０
％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．０
０％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独ま
たは複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、Ｖ
０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％、Ｃ
ｏ２．００〜７．００％、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼。 ４ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４０
％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．０
０％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独ま
たは複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、Ｖ
０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％、Ｓ
０．０３〜０．１５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼。 ５ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４０
％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．０
０％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独ま
たは複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、Ｖ
０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％、Ｃ
ｕ０．６０〜４．００％、Ｃｏ２．００〜７．００％残
部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オース
テナイト系工具鋼。 ６ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４０
％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．０
０％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独ま
たは複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、Ｖ
０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％、Ｃ
ｕ０．６０〜４．００％、Ｓ０．０３〜０．１５％残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オーステ
ナイト系工具鋼。 ７ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４０
％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．０
０％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独ま
たは複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、Ｖ
０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％、Ｃ
ｕ０．６０〜４．００％、Ｃｏ２．００〜７．００％、
Ｓ０．０３〜０．１５％、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼。 ８ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４０
％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．０
０％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独ま
たは複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、Ｖ
０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％Ｃｕ
０．６０〜４．００％、Ｃｏ２．００〜７．００％、Ｓ
０．０３〜０．１５％、さらにＣａ０．０１％以下、Ｃ
ｅ０．１％以下の１種または２種、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼
。 ９ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４０
％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．０
０％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独ま
たは複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、Ｖ
０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％Ｃｏ
２．００〜７．００％、Ｓ０．０３〜０．１５％、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬化型オーステ
ナイト系工具鋼。 １０ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４
０％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．
００％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独
または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、
Ｖ０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％Ｃ
ｏ２．００〜７．００％、Ｓ０．０３〜０．１５％、さ
らにＣａ０．０１％以下、Ｃｅ０．１％以下の１種また
は２種、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬
化型オーステナイト系工具鋼。 １１ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４
０％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．
００％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独
または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、
Ｖ０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％Ｓ
０．０３〜０．１５％、さらにＣａ０．０１％以下、Ｃ
ｅ０．１％以下の１種または２種、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる時効硬化型オーステナイト系工具鋼
。 １２ 重量％で、Ｃ０．４０〜１．２０％、Ｓｉ１．４
０％以下、Ｍｎ５．００％未満、Ｎｉ４．００〜１５．
００％、Ｃｒ５．００〜１５．００％、Ｗ、Ｍｏを単独
または複合、１／２Ｗ＋Ｍｏで０．５０〜７．００％、
Ｖ０．６０〜３．００％、Ａｌ０．６０〜４．５０％Ｃ
ｕ０．６０〜４．００％、Ｓ０．０３〜０．１５％、さ
らにＣａ０．０１％以下、Ｃｅ０．１％以下の１種また
は２種、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる時効硬
化型オーステナイト系工具鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21595088A JPH01159353A (ja) | 1987-09-24 | 1988-08-30 | 時効硬化型オーステナイト系工具鋼 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23942787 | 1987-09-24 | ||
| JP62-239427 | 1987-09-24 | ||
| JP21595088A JPH01159353A (ja) | 1987-09-24 | 1988-08-30 | 時効硬化型オーステナイト系工具鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01159353A true JPH01159353A (ja) | 1989-06-22 |
Family
ID=26521133
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21595088A Pending JPH01159353A (ja) | 1987-09-24 | 1988-08-30 | 時効硬化型オーステナイト系工具鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01159353A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002343735A (ja) * | 2001-05-14 | 2002-11-29 | Denso Corp | イオン注入機 |
| WO2008084108A1 (en) * | 2007-01-12 | 2008-07-17 | Rovalma Sa | Cold work tool steel with outstanding weldability |
| JP2010514917A (ja) * | 2006-08-28 | 2010-05-06 | ビラレス メタルズ ソシエダッド アノニマ | 乾燥組成を有する硬質合金 |
| CN103834872A (zh) * | 2012-11-26 | 2014-06-04 | 天工爱和特钢有限公司 | 高耐磨性模具钢 |
| WO2014203302A1 (ja) * | 2013-06-17 | 2014-12-24 | 株式会社Ihi | 析出硬化型ステンレス鋼及びステンレス鋼部品 |
| JP2019505674A (ja) * | 2015-12-24 | 2019-02-28 | ロバルマ, ソシエダッド アノニマRovalma, S.A. | 構造、機械、工具応用のための長期耐用性高機能鋼鉄 |
| CN109778061A (zh) * | 2018-12-25 | 2019-05-21 | 宁波德致五金科技有限公司 | 一种镀锌附着紧密的不锈钢带及其制成的不锈钢绑扎带 |
-
1988
- 1988-08-30 JP JP21595088A patent/JPH01159353A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002343735A (ja) * | 2001-05-14 | 2002-11-29 | Denso Corp | イオン注入機 |
| JP2010514917A (ja) * | 2006-08-28 | 2010-05-06 | ビラレス メタルズ ソシエダッド アノニマ | 乾燥組成を有する硬質合金 |
| WO2008084108A1 (en) * | 2007-01-12 | 2008-07-17 | Rovalma Sa | Cold work tool steel with outstanding weldability |
| US9249485B2 (en) | 2007-01-12 | 2016-02-02 | Rovalma Sa | Cold work tool steel with outstanding weldability |
| CN103834872A (zh) * | 2012-11-26 | 2014-06-04 | 天工爱和特钢有限公司 | 高耐磨性模具钢 |
| WO2014203302A1 (ja) * | 2013-06-17 | 2014-12-24 | 株式会社Ihi | 析出硬化型ステンレス鋼及びステンレス鋼部品 |
| JP5974380B2 (ja) * | 2013-06-17 | 2016-08-23 | 株式会社Ihi | 析出硬化型ステンレス鋼及びステンレス鋼部品、並びに析出硬化型ステンレス鋼の製造方法 |
| JP2019505674A (ja) * | 2015-12-24 | 2019-02-28 | ロバルマ, ソシエダッド アノニマRovalma, S.A. | 構造、機械、工具応用のための長期耐用性高機能鋼鉄 |
| CN109778061A (zh) * | 2018-12-25 | 2019-05-21 | 宁波德致五金科技有限公司 | 一种镀锌附着紧密的不锈钢带及其制成的不锈钢绑扎带 |
| CN109778061B (zh) * | 2018-12-25 | 2021-06-18 | 宁波德致五金科技有限公司 | 一种镀锌附着紧密的不锈钢带及其制成的不锈钢绑扎带 |
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