JPS6259882B2 - - Google Patents
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- JPS6259882B2 JPS6259882B2 JP56103747A JP10374781A JPS6259882B2 JP S6259882 B2 JPS6259882 B2 JP S6259882B2 JP 56103747 A JP56103747 A JP 56103747A JP 10374781 A JP10374781 A JP 10374781A JP S6259882 B2 JPS6259882 B2 JP S6259882B2
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- tank
- heat sink
- oil
- corrugated heat
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F27/00—Details of transformers or inductances, in general
- H01F27/08—Cooling; Ventilating
- H01F27/10—Liquid cooling
- H01F27/12—Oil cooling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Transformer Cooling (AREA)
- Cooling Or The Like Of Electrical Apparatus (AREA)
Description
本発明は、薄鋼板を連続曲げ成形して作られた
冷却効果の高い波形放熱板を用いて胴体部を構成
した油入電気機器用タンクの改良に関する。 第１図は従来のこの種タンクを用いた油入変圧
器の正面図、第２図はタンク胴体部の横断面図、
第３図はタンク隅部の断面拡大図である。これら
の図に示すタンク１は、タンクカバー４を取付け
るためのフランジが設けられた上部枠体５とタン
ク底板が取付けられた下部枠体６の各側辺間に上
下端部が溶接によつて閉じられた多数のひれ状張
出部３を有する波形放熱板２を張つて胴体部を構
成したもので、胴体部の各隅部７は波形放熱板２
を直角に折曲げるか、または波形放熱板２の端と
端を溶接により接合して構成されている。 この種の波形放熱板を用いたタンクは主として
中、小型の油入変圧器に使用され、変圧器の小形
軽量化に役立つているが、容量のより大きい変圧
器等に適用する場合、次に述べる理由から波形放
熱板のひれ状張出部の高さや枚数に制約を受け、
小形軽量化に限界があつた。 すなわち、この種のタンクは電気機器本体の冷
却および絶縁のため内部に絶縁油を封入し、さら
に用途によつては圧力調整用の空間を設けて密閉
されるため、機器の使用時タンク胴体部には絶縁
油のヘツドによる静圧力と温度上昇に伴う内部空
気の体積膨脹による動圧力が働く。 第３図にはこれらの内圧によつて従来のタンク
における波形放熱板のひれ状張出部が変形した状
態を２点鎖線で示している。この変形は、隣り同
士のひれ状張出部３の向い合つた側の腹部３aに
は点Ａを中心にしてδ１のように対称的に現わ
れ、その変形量は比較的小さい。しかし、隅部７
の近くに位置するひれ状張出部３の隅部７側に面
した腹部３bにはδ２のようにδ１よりも大きな
変形が生じる。たとえば、板厚ｔ＝1.2mm、張出
部の高さ（波高）ｈ＝315mm、張出部の幅（波
幅）ｂ＝10.4mm、張出部の間隔（ピツチ）l1＝
37.5mm、隅部７から最寄の張出部までの距離l2＝
50mm、張出部の上下方向の長さl3＝1524mmの波形
放熱板を用いたタンクに0.1Kg／cm2の内圧が加わ
つた時、δ１＝10mm、δ２＝20mmの変形が観測さ
れた。このひれ状張出部の変形は内圧の上昇とと
もに大となり、ついには材料の弾性限界をこえて
永久変形を生じるに至る。したがつて、このよう
なδ１、δ２の変形量が異なるタンク構造におい
ては、δ２の値によつて許容内圧等を定めなけれ
ばならない。 このように隅部近くにあるひれ状張出部３の変
形量がδ２＞δ１となる理由は次のように説明す
ることができる。第４図に示すように、波形放熱
板２の各部に単位面積当りｐの内圧が加わつた場
合、ひれ状張出部３の腹部３a，３bにはＭ＝ｐ・
ａ（ａ：受圧面積）の力が作用する。隣り同士の
ひれ状張出部３の向い合つた腹部３aに作用する
力Ｍの中心点Ａの周りのモーメントを考えると、
これらの向い合つた腹部３aに作用する力のモー
メントは相手側の腹部３aに対し力Ｍを減殺する
方向の力を及ぼす。このため、向い合つた腹部３
aに生じる変形量δ１は対称で比較的小さい値と
なるが、隅部７に近いひれ状張出部３の隅部７側
に面した腹部３bには上記のような向い合つた腹
部３aからの力の作用がなく、Ｍに対抗する力は
腹部３bから隅部７までの波形放熱板の受圧面に
加わる力Ｎのみであるため、Ｍ＞Ｎでつり合わ
ず、その結果δ２＞δ１になるものと考えられ
る。この傾向は張出部の高さｈと幅ｂの比が大き
い程著しい。隅部７から最寄の張出部までの距離
l2を張出部の高さｈと同程度まで大きくすればδ
２≒δ１となるが、そのためには張出部３の枚数
を減らし、放熱面積を犠牲にしなくてはならな
い。 このように従来の波形放熱板を用いた油入電気
機器用タンクにおいては、波形放熱板のひれ状張
出部の高さや枚数に制約があるため、中身の大き
さに比べて発生熱損失の大きい中、大型機器（一
例で示すと油入自冷式変圧器では750kVA以上）
では、必要冷却面積を確保するためにひれ状張出
部の長さl3を長くし、さらに冷却上必要な場合は
第２図に示すタンク本体の寸法ｘ、ｙを大きくし
て波形放熱板の取付スペースをふやさなければな
らず、結果的にタンクの寸法、重量が増加して経
済的設計が困難となる。 本発明者等はその対策として、第５図に示すよ
うにタンク胴体部の各隅部に波形放熱板２のひれ
状張出部３と同一形状、大きさに作つた継ぎ板８
を胴体部の２つの辺に対して対称的に配置し、継
ぎ板８の直角に開いた延長部９a，９bを波形放熱
板２とそれぞれ溶接部１０a，１０bで接合するこ
とを前に提案した（特願昭54−21797号）。この構
成によれば、タンクに内圧が加わつた場合、波形
放熱板２のひれ状張出部３と継ぎ板８の向い合つ
た腹部に加わる力の相互作用により第３図に示し
たようなひれ状張出部の変形量δ１、δ２のアン
バランスをなくして強度的に調和のとれたタンク
構造とすることができるとともに、継ぎ板８が放
熱板となつて放熱面積を増加させる効果もある
が、タンク隅部のデツドスペースの有効利用とい
う点では十分なものではなかつた。 本発明は上記の点にかんがみ、強度的に調和が
とれ、かつデツドスペースのない、より小形軽量
化の可能な油入電気機器用タンクを提供すること
を目的とする。 以下、第６図〜第１２図に示す本発明の実施例
について説明する。 第１１図に詳しく示したように、本発明による
タンク１１の枠組は上部枠体１２、下部枠体１
３、上下の継ぎ板部１４，１５、支柱１６および
ベース部材１７からなつている。 上部枠体１２は、Ｌ形部材を長辺と短辺からな
る枠状に組合わせてタンクカバーの取付座となる
フランジ１８を形成したもので、その各隅部に長
辺と平行に延びた上側継ぎ板部１４が長辺側Ｌ形
部材の延長部によつて形成されている。 下部枠体１３は鋼板を折曲げ等により長辺と短
辺からなる枠状に形成し、タンク底板１９を一体
に取付けたもので、その各隅部には上側継ぎ板部
１４と同じ厚さの板を溶接により接合して長辺と
平行に延びた下側継ぎ板部１５とする。この下部
枠体１３はコ字形鋼を組合わせて作つたベース部
材１７の上に載置されている。 断面Ｌ形の支柱１６は、その長辺側が上下枠体
１２，１３の短辺と平行に位置し、その短辺側が
上下枠体１２，１３の長辺の延長線上に位置する
ように上下継ぎ板部１４，１５の先端に溶液によ
り接合され、その下端はベース部材１７の上に溶
接により固定されている。支柱１６の断面形状は
Ｌ形に限らず、後述する波形放熱板２０，２１の
側辺部２４，２５と重ね接合される２つの側面を
有するものであれば良い。 このように構成した枠組の周囲四面に波形放熱
板２０，２１を張りタンク胴体部を構成する。 波形放熱板２０，２１は薄鋼板を波形に曲げ成
形し波山部の上下端を閉じて溶接により密封して
形成した多数のひれ状張出部２２，２３を有し、
左右両端にはそれぞれひれ状張出部２２，２３と
ほぼ平行に折曲げられた側辺部２４，２５が形成
されている。 第６図〜第８図に示すように、四面中二面の波
形放熱板２０は上下枠体１２，１３の長辺の長さ
に上下継ぎ板部１４，１５の長さｌを加えた長さ
x′に等しい横幅を有し、中央部２０aの上下端を
上下枠体１２，１３の長辺側に重ね、左右延長部
２０bの上下端を上下継ぎ板部１４，１５の一側
面に重ねて溶接により油密に接合し、また左右側
辺部２４は支柱１６の長辺側の側面に重ね、その
三方の端縁を溶接により油密に接合してある。 他の二面の波形放熱板２１は上下枠体１２，１
３の短辺の長さy′に等しい横幅を有し、その上下
端を上下枠体１２，１３の短辺側に重ねて溶接に
より油密に接合し、左右側辺部２５の三方の端縁
は上下継ぎ板部１４，１５の他の一側面と、これ
と同一面に形成された支柱１６の短辺側の側面と
に重ねて溶接により油密に接合してある。 第９図はこのようにして構成したタンク胴体部
の第７図Ａ−Ａ線にそつた断面図、第１０図は同
じくタンク胴体部の第６図Ｂ−Ｂ線および第９図
Ｃ−Ｃ線にそつた断面図で、図中２６a，２６bは
波形放熱板２０，２１と上下継ぎ部１４，１５の
溶接部、２６c，２６dは波形放熱板２０，２１と
支柱１６の溶接部を示している。 第９図、第１０図に見られるように上記構成に
よれば、タンク１１の各隅部に上下継ぎ板部１
４，１５と支柱１６によつて三方を囲まれ、波形
放熱板２０の延長部２０bと波形放熱板２１の側
辺部２５によつて両側面を覆われた油道２７が形
成され、この油道２７を通つてタンク内の油が波
形放熱板２０の延長部２０bに形成されたひれ状
張出部２２内および波形放熱板２０の側辺部２４
と支柱１６との隙間に第９図矢印のように流入す
る。このため、第１図〜第３図に示す従来型タン
クと同じ外形寸法で波形放熱板２０の延長部２０
bに相当する分だけ放熱面積が増加し、従来型タ
ンクが有していたタンク隅部のデツドスペースを
放熱面として最大限に利用することができる。 そればかりでなく、このタンク１１が内圧を受
けた場合、第４図に示したＭに相当する力が油道
２６内に面した波形放熱板２０，２１の側辺部２
４，２５にも加わるため、その力のモーメントに
より側辺部２４，２５と向い合つたひれ状張出部
２２，２３の腹部２２b，２３bにＭに対抗する力
が働く。同様に、側辺部２４，２５にもこれと向
い合つたひれ状張出部２２，２３の腹部２２b，
２３bから対抗する力が働く。その結果、ひれ状
張出部２２，２３と側辺部２４，２５の向い合つ
た腹部にはほぼ対称的な変形（ふくらみ）が生
じ、その変形量δ２はひれ状張出部同士の向い合
つた腹部２２a，２３aに生じる変形量δ１と同程
度（δ２≒δ１）となり、側辺部２４，２５がな
い場合に比べて著しく小さくなる。これにより、
従来のような変形量のアンバランスがない強度的
に調和のとれたタンクが得られ、ひれ状張出部の
高さや枚数に対する強度面からの制約が減少し
て、放熱面積をより大きくすることが可能とな
る。 さらに上記構成によれば、タンクの最外側に剛
性の高い支柱１６が設けられているので、この支
柱１６に吊耳部２８やコロ引き用の引手穴２９を
設け、またベース部材１７の支柱固定部の下にジ
ヤツキ受部３０を設けることにより、機器の吊上
げ、コロ引き、あるいはジヤツキによる押上げ時
にタンク胴体部の波形放熱板にアンバランスな力
が加わることがなく、油漏れの原因となる溶接ビ
ートの割れを防止できる。 支柱１６は上部枠体１２より上方に延ばし、そ
の上端に吊耳部２８を設ける。こうすれば、第１
２図に示すように吊耳部２８に吊ロープ３１のシ
ヤツクル３２を引掛けた際、吊ロープやシヤツク
ルがタンクカバー３３やその上に取付けられたブ
ツシング、端子箱等の上部構造物に接触すること
が避けられる。 第１図に示すように上部枠体５に吊耳部３４を
設けていた従来型タンクでは、吊耳部３３へのロ
ープ掛けのため上部枠体５の高さｍを大きくとる
必要があつたが、上記のように支柱１６の上端に
吊耳部２８を設ければ、上記枠体１２の高さｍを
より小さくできる（ｍ寸法の一例を示すと、従来
110mmであつたのが、本発明では50mm程度で良
い）。その結果、タンクの高さを低くできるとと
もに、上記枠体１２の剛性を高めることができる
ので、タンク内圧による上部枠体１２の変形が少
なくなり、上部枠体と波形放熱板の溶接部に生じ
る応力をより小さく押えて、タンクの耐圧強度を
高めることができる。 ジヤツキ受部３０は、作業性を良くするためベ
ース部材１７の接地面の一部を切欠いて形成され
る。 第１図〜第３図に示す従来型タンクと本発明に
よるタンクを用いた機器の寸法、重量を３相
1000kVA油入変圧器について比較した例を次表
に示す。
冷却効果の高い波形放熱板を用いて胴体部を構成
した油入電気機器用タンクの改良に関する。 第１図は従来のこの種タンクを用いた油入変圧
器の正面図、第２図はタンク胴体部の横断面図、
第３図はタンク隅部の断面拡大図である。これら
の図に示すタンク１は、タンクカバー４を取付け
るためのフランジが設けられた上部枠体５とタン
ク底板が取付けられた下部枠体６の各側辺間に上
下端部が溶接によつて閉じられた多数のひれ状張
出部３を有する波形放熱板２を張つて胴体部を構
成したもので、胴体部の各隅部７は波形放熱板２
を直角に折曲げるか、または波形放熱板２の端と
端を溶接により接合して構成されている。 この種の波形放熱板を用いたタンクは主として
中、小型の油入変圧器に使用され、変圧器の小形
軽量化に役立つているが、容量のより大きい変圧
器等に適用する場合、次に述べる理由から波形放
熱板のひれ状張出部の高さや枚数に制約を受け、
小形軽量化に限界があつた。 すなわち、この種のタンクは電気機器本体の冷
却および絶縁のため内部に絶縁油を封入し、さら
に用途によつては圧力調整用の空間を設けて密閉
されるため、機器の使用時タンク胴体部には絶縁
油のヘツドによる静圧力と温度上昇に伴う内部空
気の体積膨脹による動圧力が働く。 第３図にはこれらの内圧によつて従来のタンク
における波形放熱板のひれ状張出部が変形した状
態を２点鎖線で示している。この変形は、隣り同
士のひれ状張出部３の向い合つた側の腹部３aに
は点Ａを中心にしてδ１のように対称的に現わ
れ、その変形量は比較的小さい。しかし、隅部７
の近くに位置するひれ状張出部３の隅部７側に面
した腹部３bにはδ２のようにδ１よりも大きな
変形が生じる。たとえば、板厚ｔ＝1.2mm、張出
部の高さ（波高）ｈ＝315mm、張出部の幅（波
幅）ｂ＝10.4mm、張出部の間隔（ピツチ）l1＝
37.5mm、隅部７から最寄の張出部までの距離l2＝
50mm、張出部の上下方向の長さl3＝1524mmの波形
放熱板を用いたタンクに0.1Kg／cm2の内圧が加わ
つた時、δ１＝10mm、δ２＝20mmの変形が観測さ
れた。このひれ状張出部の変形は内圧の上昇とと
もに大となり、ついには材料の弾性限界をこえて
永久変形を生じるに至る。したがつて、このよう
なδ１、δ２の変形量が異なるタンク構造におい
ては、δ２の値によつて許容内圧等を定めなけれ
ばならない。 このように隅部近くにあるひれ状張出部３の変
形量がδ２＞δ１となる理由は次のように説明す
ることができる。第４図に示すように、波形放熱
板２の各部に単位面積当りｐの内圧が加わつた場
合、ひれ状張出部３の腹部３a，３bにはＭ＝ｐ・
ａ（ａ：受圧面積）の力が作用する。隣り同士の
ひれ状張出部３の向い合つた腹部３aに作用する
力Ｍの中心点Ａの周りのモーメントを考えると、
これらの向い合つた腹部３aに作用する力のモー
メントは相手側の腹部３aに対し力Ｍを減殺する
方向の力を及ぼす。このため、向い合つた腹部３
aに生じる変形量δ１は対称で比較的小さい値と
なるが、隅部７に近いひれ状張出部３の隅部７側
に面した腹部３bには上記のような向い合つた腹
部３aからの力の作用がなく、Ｍに対抗する力は
腹部３bから隅部７までの波形放熱板の受圧面に
加わる力Ｎのみであるため、Ｍ＞Ｎでつり合わ
ず、その結果δ２＞δ１になるものと考えられ
る。この傾向は張出部の高さｈと幅ｂの比が大き
い程著しい。隅部７から最寄の張出部までの距離
l2を張出部の高さｈと同程度まで大きくすればδ
２≒δ１となるが、そのためには張出部３の枚数
を減らし、放熱面積を犠牲にしなくてはならな
い。 このように従来の波形放熱板を用いた油入電気
機器用タンクにおいては、波形放熱板のひれ状張
出部の高さや枚数に制約があるため、中身の大き
さに比べて発生熱損失の大きい中、大型機器（一
例で示すと油入自冷式変圧器では750kVA以上）
では、必要冷却面積を確保するためにひれ状張出
部の長さl3を長くし、さらに冷却上必要な場合は
第２図に示すタンク本体の寸法ｘ、ｙを大きくし
て波形放熱板の取付スペースをふやさなければな
らず、結果的にタンクの寸法、重量が増加して経
済的設計が困難となる。 本発明者等はその対策として、第５図に示すよ
うにタンク胴体部の各隅部に波形放熱板２のひれ
状張出部３と同一形状、大きさに作つた継ぎ板８
を胴体部の２つの辺に対して対称的に配置し、継
ぎ板８の直角に開いた延長部９a，９bを波形放熱
板２とそれぞれ溶接部１０a，１０bで接合するこ
とを前に提案した（特願昭54−21797号）。この構
成によれば、タンクに内圧が加わつた場合、波形
放熱板２のひれ状張出部３と継ぎ板８の向い合つ
た腹部に加わる力の相互作用により第３図に示し
たようなひれ状張出部の変形量δ１、δ２のアン
バランスをなくして強度的に調和のとれたタンク
構造とすることができるとともに、継ぎ板８が放
熱板となつて放熱面積を増加させる効果もある
が、タンク隅部のデツドスペースの有効利用とい
う点では十分なものではなかつた。 本発明は上記の点にかんがみ、強度的に調和が
とれ、かつデツドスペースのない、より小形軽量
化の可能な油入電気機器用タンクを提供すること
を目的とする。 以下、第６図〜第１２図に示す本発明の実施例
について説明する。 第１１図に詳しく示したように、本発明による
タンク１１の枠組は上部枠体１２、下部枠体１
３、上下の継ぎ板部１４，１５、支柱１６および
ベース部材１７からなつている。 上部枠体１２は、Ｌ形部材を長辺と短辺からな
る枠状に組合わせてタンクカバーの取付座となる
フランジ１８を形成したもので、その各隅部に長
辺と平行に延びた上側継ぎ板部１４が長辺側Ｌ形
部材の延長部によつて形成されている。 下部枠体１３は鋼板を折曲げ等により長辺と短
辺からなる枠状に形成し、タンク底板１９を一体
に取付けたもので、その各隅部には上側継ぎ板部
１４と同じ厚さの板を溶接により接合して長辺と
平行に延びた下側継ぎ板部１５とする。この下部
枠体１３はコ字形鋼を組合わせて作つたベース部
材１７の上に載置されている。 断面Ｌ形の支柱１６は、その長辺側が上下枠体
１２，１３の短辺と平行に位置し、その短辺側が
上下枠体１２，１３の長辺の延長線上に位置する
ように上下継ぎ板部１４，１５の先端に溶液によ
り接合され、その下端はベース部材１７の上に溶
接により固定されている。支柱１６の断面形状は
Ｌ形に限らず、後述する波形放熱板２０，２１の
側辺部２４，２５と重ね接合される２つの側面を
有するものであれば良い。 このように構成した枠組の周囲四面に波形放熱
板２０，２１を張りタンク胴体部を構成する。 波形放熱板２０，２１は薄鋼板を波形に曲げ成
形し波山部の上下端を閉じて溶接により密封して
形成した多数のひれ状張出部２２，２３を有し、
左右両端にはそれぞれひれ状張出部２２，２３と
ほぼ平行に折曲げられた側辺部２４，２５が形成
されている。 第６図〜第８図に示すように、四面中二面の波
形放熱板２０は上下枠体１２，１３の長辺の長さ
に上下継ぎ板部１４，１５の長さｌを加えた長さ
x′に等しい横幅を有し、中央部２０aの上下端を
上下枠体１２，１３の長辺側に重ね、左右延長部
２０bの上下端を上下継ぎ板部１４，１５の一側
面に重ねて溶接により油密に接合し、また左右側
辺部２４は支柱１６の長辺側の側面に重ね、その
三方の端縁を溶接により油密に接合してある。 他の二面の波形放熱板２１は上下枠体１２，１
３の短辺の長さy′に等しい横幅を有し、その上下
端を上下枠体１２，１３の短辺側に重ねて溶接に
より油密に接合し、左右側辺部２５の三方の端縁
は上下継ぎ板部１４，１５の他の一側面と、これ
と同一面に形成された支柱１６の短辺側の側面と
に重ねて溶接により油密に接合してある。 第９図はこのようにして構成したタンク胴体部
の第７図Ａ−Ａ線にそつた断面図、第１０図は同
じくタンク胴体部の第６図Ｂ−Ｂ線および第９図
Ｃ−Ｃ線にそつた断面図で、図中２６a，２６bは
波形放熱板２０，２１と上下継ぎ部１４，１５の
溶接部、２６c，２６dは波形放熱板２０，２１と
支柱１６の溶接部を示している。 第９図、第１０図に見られるように上記構成に
よれば、タンク１１の各隅部に上下継ぎ板部１
４，１５と支柱１６によつて三方を囲まれ、波形
放熱板２０の延長部２０bと波形放熱板２１の側
辺部２５によつて両側面を覆われた油道２７が形
成され、この油道２７を通つてタンク内の油が波
形放熱板２０の延長部２０bに形成されたひれ状
張出部２２内および波形放熱板２０の側辺部２４
と支柱１６との隙間に第９図矢印のように流入す
る。このため、第１図〜第３図に示す従来型タン
クと同じ外形寸法で波形放熱板２０の延長部２０
bに相当する分だけ放熱面積が増加し、従来型タ
ンクが有していたタンク隅部のデツドスペースを
放熱面として最大限に利用することができる。 そればかりでなく、このタンク１１が内圧を受
けた場合、第４図に示したＭに相当する力が油道
２６内に面した波形放熱板２０，２１の側辺部２
４，２５にも加わるため、その力のモーメントに
より側辺部２４，２５と向い合つたひれ状張出部
２２，２３の腹部２２b，２３bにＭに対抗する力
が働く。同様に、側辺部２４，２５にもこれと向
い合つたひれ状張出部２２，２３の腹部２２b，
２３bから対抗する力が働く。その結果、ひれ状
張出部２２，２３と側辺部２４，２５の向い合つ
た腹部にはほぼ対称的な変形（ふくらみ）が生
じ、その変形量δ２はひれ状張出部同士の向い合
つた腹部２２a，２３aに生じる変形量δ１と同程
度（δ２≒δ１）となり、側辺部２４，２５がな
い場合に比べて著しく小さくなる。これにより、
従来のような変形量のアンバランスがない強度的
に調和のとれたタンクが得られ、ひれ状張出部の
高さや枚数に対する強度面からの制約が減少し
て、放熱面積をより大きくすることが可能とな
る。 さらに上記構成によれば、タンクの最外側に剛
性の高い支柱１６が設けられているので、この支
柱１６に吊耳部２８やコロ引き用の引手穴２９を
設け、またベース部材１７の支柱固定部の下にジ
ヤツキ受部３０を設けることにより、機器の吊上
げ、コロ引き、あるいはジヤツキによる押上げ時
にタンク胴体部の波形放熱板にアンバランスな力
が加わることがなく、油漏れの原因となる溶接ビ
ートの割れを防止できる。 支柱１６は上部枠体１２より上方に延ばし、そ
の上端に吊耳部２８を設ける。こうすれば、第１
２図に示すように吊耳部２８に吊ロープ３１のシ
ヤツクル３２を引掛けた際、吊ロープやシヤツク
ルがタンクカバー３３やその上に取付けられたブ
ツシング、端子箱等の上部構造物に接触すること
が避けられる。 第１図に示すように上部枠体５に吊耳部３４を
設けていた従来型タンクでは、吊耳部３３へのロ
ープ掛けのため上部枠体５の高さｍを大きくとる
必要があつたが、上記のように支柱１６の上端に
吊耳部２８を設ければ、上記枠体１２の高さｍを
より小さくできる（ｍ寸法の一例を示すと、従来
110mmであつたのが、本発明では50mm程度で良
い）。その結果、タンクの高さを低くできるとと
もに、上記枠体１２の剛性を高めることができる
ので、タンク内圧による上部枠体１２の変形が少
なくなり、上部枠体と波形放熱板の溶接部に生じ
る応力をより小さく押えて、タンクの耐圧強度を
高めることができる。 ジヤツキ受部３０は、作業性を良くするためベ
ース部材１７の接地面の一部を切欠いて形成され
る。 第１図〜第３図に示す従来型タンクと本発明に
よるタンクを用いた機器の寸法、重量を３相
1000kVA油入変圧器について比較した例を次表
に示す。
【表】
以上説明したように本発明によれば、タンク内
圧による波形放熱板の変形のアンバランスをなく
してひれ状張出部の高さ、枚数に対する強度面か
らの制約を少くし、かつ第１図〜第３図に示す従
来型タンクが有していた四隅のデツドスペースに
も波形放熱板を配置して放熱面積をより大きくと
れるようにしたため、中、大容量の油入電気機器
用タンクにもこの種の波形放熱板を効果的に利用
して機器の小形軽量化を図ることができる。
圧による波形放熱板の変形のアンバランスをなく
してひれ状張出部の高さ、枚数に対する強度面か
らの制約を少くし、かつ第１図〜第３図に示す従
来型タンクが有していた四隅のデツドスペースに
も波形放熱板を配置して放熱面積をより大きくと
れるようにしたため、中、大容量の油入電気機器
用タンクにもこの種の波形放熱板を効果的に利用
して機器の小形軽量化を図ることができる。
第１図は波形放熱板を用いた従来型タンクを有
する変圧器の正面図、第２図は従来型タンクの胴
体部横断面図、第３図はその要部拡大図、第４図
は従来型タンクの内圧による変形の説明図、第５
図は波形放熱板を用いた油入電気機器用タンクの
他の従来例を示す要部横断面図、第６図、第７
図、第８図はそれぞれ本発明による油入電気機器
用タンクの正面図、側面図および平面図、第９図
は第７図のＡ−Ａ線にそつた要部断面図、第１０
図は第６図Ｂ−Ｂ線および第９図Ｃ−Ｃ線にそつ
た要部断面図、第１１図はタンク枠組と波形放熱
板の一部を示す斜視図、第１２図は吊耳部の使用
状態を示す図である。 １１……タンク、１２……上部枠体、１３……
下部枠体、１４……上側継ぎ板部、１５……下側
継ぎ板部、１６……支柱、１７……ベース部材、
２０，２１……波形放熱板、２０b……波形放熱
板２０の延長部、２２，２３……ひれ状張出部、
２４，２５……波形放熱板２０，２１の側辺部、
２７……油道、２８……吊耳部。
する変圧器の正面図、第２図は従来型タンクの胴
体部横断面図、第３図はその要部拡大図、第４図
は従来型タンクの内圧による変形の説明図、第５
図は波形放熱板を用いた油入電気機器用タンクの
他の従来例を示す要部横断面図、第６図、第７
図、第８図はそれぞれ本発明による油入電気機器
用タンクの正面図、側面図および平面図、第９図
は第７図のＡ−Ａ線にそつた要部断面図、第１０
図は第６図Ｂ−Ｂ線および第９図Ｃ−Ｃ線にそつ
た要部断面図、第１１図はタンク枠組と波形放熱
板の一部を示す斜視図、第１２図は吊耳部の使用
状態を示す図である。 １１……タンク、１２……上部枠体、１３……
下部枠体、１４……上側継ぎ板部、１５……下側
継ぎ板部、１６……支柱、１７……ベース部材、
２０，２１……波形放熱板、２０b……波形放熱
板２０の延長部、２２，２３……ひれ状張出部、
２４，２５……波形放熱板２０，２１の側辺部、
２７……油道、２８……吊耳部。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 上部枠体と下部枠体の各側辺間に上下端部が
閉じられた多数のひれ状張出部を有する波形放熱
板を張つて胴体部を構成した油入電気機器用タン
クにおいて、上部枠体および下部枠体の各隅部よ
りこれら両枠体の一辺と平行に延びた上下の継ぎ
板部と、これら両継ぎ板部に接合され下端がベー
ス部材の上に固定された支柱を設け、前記両枠体
の各一辺の間に張つた波形放熱板の延長部とその
ひれ状張出部とほぼ平行に折曲げた側辺部をそれ
ぞれ前記両継ぎ板部の一側面と前記支柱の一側面
に重ねて端縁部を油密に接合し、また前記両枠体
の他の各一辺の間に張つた波形放熱板のひれ状張
出部とほぼ平行に折曲げた側辺部を前記両継ぎ板
部の他の一側面と前記支柱の他の一側面に重ねて
端縁部を油密に接合して構成したことを特徴とす
る油入電気機器用タンク。 ２ 前記支柱が上部枠体より上方に延び、その上
端に吊耳部を有することを特徴とする特許請求の
範囲１項記載の油入電気機器用タンク。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56103747A JPS586107A (ja) | 1981-07-02 | 1981-07-02 | 油入電気機器用タンク |
| KR8202733A KR890000967B1 (ko) | 1981-07-02 | 1982-06-18 | 유입 전기기기용 탱크 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56103747A JPS586107A (ja) | 1981-07-02 | 1981-07-02 | 油入電気機器用タンク |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586107A JPS586107A (ja) | 1983-01-13 |
| JPS6259882B2 true JPS6259882B2 (ja) | 1987-12-14 |
Family
ID=14362173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56103747A Granted JPS586107A (ja) | 1981-07-02 | 1981-07-02 | 油入電気機器用タンク |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586107A (ja) |
| KR (1) | KR890000967B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011096861A (ja) * | 2009-10-30 | 2011-05-12 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 油入変圧器用タンク |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113685378B (zh) * | 2021-08-07 | 2022-12-20 | 中国航空工业集团公司沈阳飞机设计研究所 | 一种集成式液压油箱 |
-
1981
- 1981-07-02 JP JP56103747A patent/JPS586107A/ja active Granted
-
1982
- 1982-06-18 KR KR8202733A patent/KR890000967B1/ko not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011096861A (ja) * | 2009-10-30 | 2011-05-12 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 油入変圧器用タンク |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR890000967B1 (ko) | 1989-04-15 |
| JPS586107A (ja) | 1983-01-13 |
| KR840000956A (ko) | 1984-03-26 |
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