JPS62813A - 流量センサ - Google Patents
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- JPS62813A JPS62813A JP61031432A JP3143286A JPS62813A JP S62813 A JPS62813 A JP S62813A JP 61031432 A JP61031432 A JP 61031432A JP 3143286 A JP3143286 A JP 3143286A JP S62813 A JPS62813 A JP S62813A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
- F02D41/18—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow
- F02D41/187—Circuit arrangements for generating control signals by measuring intake air flow using a hot wire flow sensor
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
- G01F1/696—Circuits therefor, e.g. constant-current flow meters
-
- G—PHYSICS
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-
- G—PHYSICS
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- G01F25/00—Testing or calibration of apparatus for measuring volume, volume flow or liquid level or for metering by volume
- G01F25/10—Testing or calibration of apparatus for measuring volume, volume flow or liquid level or for metering by volume of flowmeters
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は腹式抵抗を有する直熱型流量センサ、たとえば
内燃機関の吸入空気量を検出するための空気流量センサ
に関する。
内燃機関の吸入空気量を検出するための空気流量センサ
に関する。
一般に、電子制御式内燃機関においては、基本燃料噴射
量、基本点火時期等の制御のために機関の吸入空気量は
重要な運転状態パラメータの１つである。従来、このよ
うな吸入空気量を検出するための空気流量センサ（エア
フローメータとも言う）はベーン式のものが主流であっ
たが、最近、小型、応答性が良い等の利点を有する温度
依存抵抗を用いた熱式のものが実用化されている。
量、基本点火時期等の制御のために機関の吸入空気量は
重要な運転状態パラメータの１つである。従来、このよ
うな吸入空気量を検出するための空気流量センサ（エア
フローメータとも言う）はベーン式のものが主流であっ
たが、最近、小型、応答性が良い等の利点を有する温度
依存抵抗を用いた熱式のものが実用化されている。
さらに、温度依存抵抗を有する空気流量センサとしては
、傍熱型と、直熱型とがある。傍熱型の空気流量センサ
においては、発熱抵抗、その下流に加熱された空気流の
温度を検知するための温度依存抵抗、および発熱抵抗の
上流に加熱前の空気流の温度を検知するための温度依存
抵抗を設け、２つの温度依存抵抗の温度差が一定になる
ように発熱抵抗の電流値をフィードバック制御し、発熱
抵抗に印加される電圧により空気流量を検出するもので
ある。他方、傍熱型に比べて応答速度が早い直熱型の空
気流量センサにおいては、発熱抵抗兼加熱された空気流
の温度検知用抵抗としての腹式抵抗を設け、この模式抵
抗と加熱前の空気流の温度を検知するための温度依存抵
抗との温度差が一定値になるように腹式抵抗の電流値を
フィードバック制御し、腹式抵抗に印加される電圧によ
り空気流量を検出するものである。
、傍熱型と、直熱型とがある。傍熱型の空気流量センサ
においては、発熱抵抗、その下流に加熱された空気流の
温度を検知するための温度依存抵抗、および発熱抵抗の
上流に加熱前の空気流の温度を検知するための温度依存
抵抗を設け、２つの温度依存抵抗の温度差が一定になる
ように発熱抵抗の電流値をフィードバック制御し、発熱
抵抗に印加される電圧により空気流量を検出するもので
ある。他方、傍熱型に比べて応答速度が早い直熱型の空
気流量センサにおいては、発熱抵抗兼加熱された空気流
の温度検知用抵抗としての腹式抵抗を設け、この模式抵
抗と加熱前の空気流の温度を検知するための温度依存抵
抗との温度差が一定値になるように腹式抵抗の電流値を
フィードバック制御し、腹式抵抗に印加される電圧によ
り空気流量を検出するものである。
一般に、腹式抵抗は金属箔を耐熱性樹脂たとえばポリイ
ミドフィルムに接着剤で接着することにより製造される
方式とシリコン基板又はセラミック基板等に金属を蒸着
あるいは金属ペーストを印刷し焼成して製造される方式
の２種類がある。
ミドフィルムに接着剤で接着することにより製造される
方式とシリコン基板又はセラミック基板等に金属を蒸着
あるいは金属ペーストを印刷し焼成して製造される方式
の２種類がある。
ところで、腹式抵抗を有する流量センサを内燃機関の吸
入空気量センサとして適用した場合、第３図に示すよう
に、腹式抵抗の温度は吸気温度十（１００〜１５０℃）
で制御され、従って、正常時は６０〜２１０℃の範囲で
あるが、パックファイヤ等の異常時には吸気温度すなわ
ち温度依存抵抗の温度は２００℃以上となることがあり
、この結果、腹式抵抗の温度は３ｏｏ℃以上になり得る
。
入空気量センサとして適用した場合、第３図に示すよう
に、腹式抵抗の温度は吸気温度十（１００〜１５０℃）
で制御され、従って、正常時は６０〜２１０℃の範囲で
あるが、パックファイヤ等の異常時には吸気温度すなわ
ち温度依存抵抗の温度は２００℃以上となることがあり
、この結果、腹式抵抗の温度は３ｏｏ℃以上になり得る
。
しかしながら、前記ポリイミドフィルムに金属箔を接着
した方式の場合、ポリイミドフィルムの耐熱温度は４０
０℃であるが、高温用接着剤の耐熱温度は２５０℃であ
るために、この腹式抵抗が長時間高温（２５０℃以上）
にさらされると、接着剤と共にポリイミドフィルムが収
縮し、変形して流量センサの測定精度が低下するという
問題がある。
した方式の場合、ポリイミドフィルムの耐熱温度は４０
０℃であるが、高温用接着剤の耐熱温度は２５０℃であ
るために、この腹式抵抗が長時間高温（２５０℃以上）
にさらされると、接着剤と共にポリイミドフィルムが収
縮し、変形して流量センサの測定精度が低下するという
問題がある。
またシリコン基板又はセラミック基板に金属膜を形成し
た腹式抵抗の場合は、基板の熱歪により金属膜の抵抗値
が変化し出力特性が変化するという問題点がある。
た腹式抵抗の場合は、基板の熱歪により金属膜の抵抗値
が変化し出力特性が変化するという問題点がある。
従って本発明の目的とする・ところは、流体の温度が異
常に高くなって、腹式抵抗に悪影響を与えるような制御
が実行されるような状態となっても、腹式抵抗が過熱さ
れることを未然に防止して、上述のような流量センサの
測定精度の低下や腹式抵抗の出力特性の変化が生じるこ
とを確実に防止し得る流量センサを提供することにある
。
常に高くなって、腹式抵抗に悪影響を与えるような制御
が実行されるような状態となっても、腹式抵抗が過熱さ
れることを未然に防止して、上述のような流量センサの
測定精度の低下や腹式抵抗の出力特性の変化が生じるこ
とを確実に防止し得る流量センサを提供することにある
。
そして上記問題点を解決するために、本発明においては
、第１１図に示すように、 流体流路内に設けられた電熱ヒータと、前記電熱ヒータ
を発熱させるために電力を供給する電力供給手段と、 前記電熱ヒータの温度を検出する電熱ヒータ温度検出手
段と、 前記流体流路内の流体の温度を検出する流体温度検出手
段と、 前記電熱ヒータ温度検出手段にて検出される前記電熱ヒ
ータの温度と前記流体温度検出手段にて検出される流体
の温度とから前記流体流路内を流れる流体の流量を検出
する流体流量検出手段と、前記流体流路内の流体の温度
の異常状態を検出する異常状態検出手段と、 前記異常状態検出手段にて異常状態が検出される時、前
記電力供給手段にて前記電熱ヒータに供給する電力を制
限する制限手段と、 を備えたことを特徴とする流量センサとしている。
、第１１図に示すように、 流体流路内に設けられた電熱ヒータと、前記電熱ヒータ
を発熱させるために電力を供給する電力供給手段と、 前記電熱ヒータの温度を検出する電熱ヒータ温度検出手
段と、 前記流体流路内の流体の温度を検出する流体温度検出手
段と、 前記電熱ヒータ温度検出手段にて検出される前記電熱ヒ
ータの温度と前記流体温度検出手段にて検出される流体
の温度とから前記流体流路内を流れる流体の流量を検出
する流体流量検出手段と、前記流体流路内の流体の温度
の異常状態を検出する異常状態検出手段と、 前記異常状態検出手段にて異常状態が検出される時、前
記電力供給手段にて前記電熱ヒータに供給する電力を制
限する制限手段と、 を備えたことを特徴とする流量センサとしている。
上記構成によれば、異常状態検出手段にて流体温度の異
常が検出されると、制限手段により電力供給手段の電熱
ヒータへの電力の供給が制限されて、電熱ヒータの温度
が低下するため、電熱ヒータの過熱が防止される。
常が検出されると、制限手段により電力供給手段の電熱
ヒータへの電力の供給が制限されて、電熱ヒータの温度
が低下するため、電熱ヒータの過熱が防止される。
以下、図面により本発明の詳細な説明する。
第４図は本発明に係る腹式抵抗を有する空気流量センサ
が適用された内燃機関を示す全体概要図である。第４図
において、内燃機関１の吸気通路２にはエアクリーナ３
および整流格子４を介して空気が吸入される。この吸気
通路２には計測管（ダクト）５がスティ６によって固定
され、その内部に発熱手段としての腹式抵抗７および外
気温度補償を行なう温度依存抵抗８が設けられている。
が適用された内燃機関を示す全体概要図である。第４図
において、内燃機関１の吸気通路２にはエアクリーナ３
および整流格子４を介して空気が吸入される。この吸気
通路２には計測管（ダクト）５がスティ６によって固定
され、その内部に発熱手段としての腹式抵抗７および外
気温度補償を行なう温度依存抵抗８が設けられている。
なお、温度依存抵抗８は腹式抵抗７の上流に設けられて
いる。上述の腹式抵抗７および温度依存抵抗８はハイブ
リッド基板に形成されたセンサ回路９に接続されている
。
いる。上述の腹式抵抗７および温度依存抵抗８はハイブ
リッド基板に形成されたセンサ回路９に接続されている
。
センサ回路９は腹式抵抗７の温度と温度依存抵抗８の温
度との差が一定たとえば１００’Ｃ差になるように腹式
抵抗７の発熱量をフィードバック制御し、そのセンサ出
力ｖ０を制御回路１ｏに供給する。なお、センサ回路９
については後述する。
度との差が一定たとえば１００’Ｃ差になるように腹式
抵抗７の発熱量をフィードバック制御し、そのセンサ出
力ｖ０を制御回路１ｏに供給する。なお、センサ回路９
については後述する。
制御回路１０は二たとえばマイクロコンピュータとして
構成され、Ａ／Ｄ変換器１０１、人出力インターフェイ
ス１０２、ＣＰＵ１０３、ＲＯＭ１０４、ＲＡＭ１０５
、燃料噴射弁１１を制御する燃料噴射弁駆動回路１０６
等が設けられている。
構成され、Ａ／Ｄ変換器１０１、人出力インターフェイ
ス１０２、ＣＰＵ１０３、ＲＯＭ１０４、ＲＡＭ１０５
、燃料噴射弁１１を制御する燃料噴射弁駆動回路１０６
等が設けられている。
なお、Ａ／Ｄ変換器１０１はたとえば積分型であり、そ
のＡ／Ｄ変換終了毎に割込み信号がＣＰＵ１０３の割込
み端子に供給される。
のＡ／Ｄ変換終了毎に割込み信号がＣＰＵ１０３の割込
み端子に供給される。
１２はスロットル弁１５の開度に応じたアナログ電圧を
発生するスロットル弁開度センサであって、制御回路１
０のＡ／Ｄ変換器１０１に供給される。ディストリビュ
ータ（図示せず）には、その軸がたとえばクランク軸に
換算して、１８０６毎に基準位置検出用パルス信号を発
生するクランク角センサ１３およびクランク角に換算し
て３０″毎に基準位置検出用パルス信号を発生するクラ
ンク角センサ１４が設けられている。これらクランク角
センサ１３，１４のパルス信号は制御回路１０の入出力
インタフェース１０２に供給され、このうち、クランク
角センサ１４の出力はＣＰＵＩＯ３の割込み端子に供給
される。
発生するスロットル弁開度センサであって、制御回路１
０のＡ／Ｄ変換器１０１に供給される。ディストリビュ
ータ（図示せず）には、その軸がたとえばクランク軸に
換算して、１８０６毎に基準位置検出用パルス信号を発
生するクランク角センサ１３およびクランク角に換算し
て３０″毎に基準位置検出用パルス信号を発生するクラ
ンク角センサ１４が設けられている。これらクランク角
センサ１３，１４のパルス信号は制御回路１０の入出力
インタフェース１０２に供給され、このうち、クランク
角センサ１４の出力はＣＰＵＩＯ３の割込み端子に供給
される。
第１図は第４図のセンサ回路の一例を示す回路図である
。第１図において、抵抗９１．９２は腹式抵抗７、温度
依存抵抗８と共に第１のブリッジ回路ＢＣ，を構成し、
抵抗９２，９３．９４は温度依存抵抗８と共に第２のブ
リッジ回路ＢＣ，を構成する。第１のブリッジ回路ＢＣ
，の２つのノードの電圧Ｖ、、Ｖ２は演算増幅器９５に
入力され、この演算増幅器９５の出力に応じてパワート
ランジスタ９６の導通率が制御される。この場合、第１
のブリッジ回路ＢＣ，、演算増幅器９５、およびパワー
トランジスタ９６はフィードバック制御回路を構成して
おり、この結果、腹式抵抗７の温度と温度依存抵抗８の
温度との差が一定（た°とえば１００℃差）になるよう
に腹式抵抗７の発熱量がフィードバック制御される。つ
まり、空気流量が増加して腹式抵抗７（この場合、正の
温度係数を有する抵抗体、例えば白金抵抗）の温度が低
下し、この結果、腹式抵抗７の抵抗値が下降してＶ、＜
Ｖ、となると、演算増幅器９５の出力によってパワート
ランジスタ９６の導電率が増加する。
。第１図において、抵抗９１．９２は腹式抵抗７、温度
依存抵抗８と共に第１のブリッジ回路ＢＣ，を構成し、
抵抗９２，９３．９４は温度依存抵抗８と共に第２のブ
リッジ回路ＢＣ，を構成する。第１のブリッジ回路ＢＣ
，の２つのノードの電圧Ｖ、、Ｖ２は演算増幅器９５に
入力され、この演算増幅器９５の出力に応じてパワート
ランジスタ９６の導通率が制御される。この場合、第１
のブリッジ回路ＢＣ，、演算増幅器９５、およびパワー
トランジスタ９６はフィードバック制御回路を構成して
おり、この結果、腹式抵抗７の温度と温度依存抵抗８の
温度との差が一定（た°とえば１００℃差）になるよう
に腹式抵抗７の発熱量がフィードバック制御される。つ
まり、空気流量が増加して腹式抵抗７（この場合、正の
温度係数を有する抵抗体、例えば白金抵抗）の温度が低
下し、この結果、腹式抵抗７の抵抗値が下降してＶ、＜
Ｖ、となると、演算増幅器９５の出力によってパワート
ランジスタ９６の導電率が増加する。
従って、腹式抵抗７０発熱量が増加し、同時に、パワー
トランジスタ９６のコレクタ電位すなわち電圧バッファ
９７の出力電圧ｖ０は上昇する。
トランジスタ９６のコレクタ電位すなわち電圧バッファ
９７の出力電圧ｖ０は上昇する。
逆に、空気流量が減少して模式抵抗７の温度が上昇し、
この結果、模式抵抗７の抵抗値が増加してＶ、＞Ｖ、と
なると、演算増幅器９５の出力によってパワートランジ
スタ９６の導電率が減少する。従って、模式抵抗７の発
熱量が減少し、同時に、トランジスタ９６のコレクタ電
位すなわち電圧バッファ９７の出力電圧■。は低下する
。このようにして、模式抵抗７の温度は吸気温度によっ
て定まる値になるようにフィードバック制御され、出力
電圧■。は空気流量を示すことになる。なお、抵抗９１
．９２の値が上記一定温度差を設定するものである。
この結果、模式抵抗７の抵抗値が増加してＶ、＞Ｖ、と
なると、演算増幅器９５の出力によってパワートランジ
スタ９６の導電率が減少する。従って、模式抵抗７の発
熱量が減少し、同時に、トランジスタ９６のコレクタ電
位すなわち電圧バッファ９７の出力電圧■。は低下する
。このようにして、模式抵抗７の温度は吸気温度によっ
て定まる値になるようにフィードバック制御され、出力
電圧■。は空気流量を示すことになる。なお、抵抗９１
．９２の値が上記一定温度差を設定するものである。
第２のブリッジ回路ＢＣ２の２つのノードの電圧Ｖ２．
ＶＲ，は比較器９８によって比較され、この比較器９８
の出力に応じてトランジスタ９９のオン、オフが制御さ
れる。この場合、抵抗９３゜９４によって定まる電圧Ｖ
Ｒ＋ は定温度たとえば１５０℃に相当する。従って
、温度依存抵抗８の温度が１５０℃未満であれば、Ｖ２
＜ＶＲＩであり、この結果、比較器９８の出力によって
トランジスタ９９はオフ状態に保持されるので、第１の
ブリッジ回路ＢＣ１、演算増幅器９５、およびパワート
ランジスタ９６により構成されるフィードバック制御回
路の動作は何ら影響されない。しかし、温度依存抵抗８
の温度が１５０℃以上になると、■２〉ＶＲＩとなり、
この結果、トランジスタ９９がオンとなり、従って、パ
ワートランジスタ９６は強制的にオフとなる。つまり、
フィードバック制御停止回路としてのトランジスタ９９
によりフィードバック制御回路の動作は停止する。
ＶＲ，は比較器９８によって比較され、この比較器９８
の出力に応じてトランジスタ９９のオン、オフが制御さ
れる。この場合、抵抗９３゜９４によって定まる電圧Ｖ
Ｒ＋ は定温度たとえば１５０℃に相当する。従って
、温度依存抵抗８の温度が１５０℃未満であれば、Ｖ２
＜ＶＲＩであり、この結果、比較器９８の出力によって
トランジスタ９９はオフ状態に保持されるので、第１の
ブリッジ回路ＢＣ１、演算増幅器９５、およびパワート
ランジスタ９６により構成されるフィードバック制御回
路の動作は何ら影響されない。しかし、温度依存抵抗８
の温度が１５０℃以上になると、■２〉ＶＲＩとなり、
この結果、トランジスタ９９がオンとなり、従って、パ
ワートランジスタ９６は強制的にオフとなる。つまり、
フィードバック制御停止回路としてのトランジスタ９９
によりフィードバック制御回路の動作は停止する。
このとき、パワートランジスタ９６のコレクタには抵抗
１００を介して所定の電流のみが流れ、模式抵抗７の発
熱量は低下することになる。
１００を介して所定の電流のみが流れ、模式抵抗７の発
熱量は低下することになる。
第２図は第４図のセンサ回路の第２の実施例を示す回路
図である。第２図においては、抵抗９１゜９２が模式抵
抗７、温度依存抵抗８と共に第１のブリフジ回路ＢＣ＋
を構成する点は第１図の場合と同一であるが、抵抗９１
．９３’、９４’が模式抵抗７と共に第２のブリッジ回
路ＢＣｚ’を構成する点が第１図の場合と異なる。従っ
て、第１図の場合と同様に、第１のブリッジＢＣ１、演
算増幅器９５、およびパワートランジスタ９６はフィー
ドバック制御回路を構成しており、この結果、模式抵抗
７の温度と温度依存抵抗８の温度との差が一定（たとえ
ば１００℃差）になるように模式抵抗７の発熱量がフィ
ードバック制御される。
図である。第２図においては、抵抗９１゜９２が模式抵
抗７、温度依存抵抗８と共に第１のブリフジ回路ＢＣ＋
を構成する点は第１図の場合と同一であるが、抵抗９１
．９３’、９４’が模式抵抗７と共に第２のブリッジ回
路ＢＣｚ’を構成する点が第１図の場合と異なる。従っ
て、第１図の場合と同様に、第１のブリッジＢＣ１、演
算増幅器９５、およびパワートランジスタ９６はフィー
ドバック制御回路を構成しており、この結果、模式抵抗
７の温度と温度依存抵抗８の温度との差が一定（たとえ
ば１００℃差）になるように模式抵抗７の発熱量がフィ
ードバック制御される。
他方、第２のブリッジ回路ＢＣ，’の２つのノードの電
圧ｖ、、ｖＲ２は比較器９８によって比較され、この比
較器９８の出力に応じてトランジスタ９９のオン、オフ
が制御される。この場合、抵抗９３’、９４’によって
定まる電圧ＶＲ，は定温度たとえば２５０℃に相当する
。従って、模式抵抗７の温度が２５０℃未満であれば、
ｙ、＜ＶＲｚであり、この結果、演算増幅器９８の出力
によってトランジスタ９９はオフ状態に保持されるので
、第１のフリッジ回路ＢＣ，、演算増幅器９５、および
パワートランジスタ９６により構成されるフィードバッ
ク制御回路の動作は何ら影響されない。しかし、模式抵
抗７の温度が２５０℃以上になると、Ｖ、＞ＶＲ，とな
り、この結果、トランジスタ９９がオンとなり、従って
、パワートランジスタ９６は強制的にオフとなる。つま
り、フィードバック制御停止回路としてのトランジスタ
９９によりフィードバック制御回路の動作は停止する。
圧ｖ、、ｖＲ２は比較器９８によって比較され、この比
較器９８の出力に応じてトランジスタ９９のオン、オフ
が制御される。この場合、抵抗９３’、９４’によって
定まる電圧ＶＲ，は定温度たとえば２５０℃に相当する
。従って、模式抵抗７の温度が２５０℃未満であれば、
ｙ、＜ＶＲｚであり、この結果、演算増幅器９８の出力
によってトランジスタ９９はオフ状態に保持されるので
、第１のフリッジ回路ＢＣ，、演算増幅器９５、および
パワートランジスタ９６により構成されるフィードバッ
ク制御回路の動作は何ら影響されない。しかし、模式抵
抗７の温度が２５０℃以上になると、Ｖ、＞ＶＲ，とな
り、この結果、トランジスタ９９がオンとなり、従って
、パワートランジスタ９６は強制的にオフとなる。つま
り、フィードバック制御停止回路としてのトランジスタ
９９によりフィードバック制御回路の動作は停止する。
このとき、パワートランジスタ９６のコレクタには抵抗
１００を介して所定の電流のみが流れ、模式抵抗７の発
熱量は低下することになる。
１００を介して所定の電流のみが流れ、模式抵抗７の発
熱量は低下することになる。
このようにして、温度依存抵抗８の温度がたとえば１５
０℃以上になったときに、もしくは模式抵抗７の温度が
たとえば２５０℃以上になったときに、模式抵抗７の発
熱量のフィードバック制御が停止され、センサ出力■。
０℃以上になったときに、もしくは模式抵抗７の温度が
たとえば２５０℃以上になったときに、模式抵抗７の発
熱量のフィードバック制御が停止され、センサ出力■。
はほぼＯｖとして制御回路１０に送出される。
次に、制御回路１０の動作を第５図、第６図のフローチ
ャートを参照して説明する。ここでは、電子制御式燃料
噴射を想定する。
ャートを参照して説明する。ここでは、電子制御式燃料
噴射を想定する。
第５図は所定時間毎に実行されるＡ／Ｄ変換ルーチンで
ある。ステップ５０１では、センサ電圧Ｖ、をＡ／Ｄ変
換して取込み、ステップ５０２にてこのセンサ電圧Ｖ。
ある。ステップ５０１では、センサ電圧Ｖ、をＡ／Ｄ変
換して取込み、ステップ５０２にてこのセンサ電圧Ｖ。
から吸入空気量データＱを算出し、ステップ５０３にて
この吸入空気量データＱをＲＡＭ１０５の所定領域に格
納する。また、ステップ５０３ではスロットル弁開度セ
ンサ１２の出力電圧をＡ／Ｄ変換してスロットル弁開度
データθとして取込み、ステップ５０５にてこの開度デ
ータθをＲＡＭ１０５の所定領域に格納し、ステップ５
０６にてこのルーチンは終了する。
この吸入空気量データＱをＲＡＭ１０５の所定領域に格
納する。また、ステップ５０３ではスロットル弁開度セ
ンサ１２の出力電圧をＡ／Ｄ変換してスロットル弁開度
データθとして取込み、ステップ５０５にてこの開度デ
ータθをＲＡＭ１０５の所定領域に格納し、ステップ５
０６にてこのルーチンは終了する。
なお、機関の回転速度Ｎ、はクランク角センサ１４の出
力による割込みルーチン（図示せず）によって演算され
てＲＡＭ１０５の所定領域に格納されているものとする
。
力による割込みルーチン（図示せず）によって演算され
てＲＡＭ１０５の所定領域に格納されているものとする
。
第６図は噴射量演算ルーチンであって、所定クランク角
たとえば３６ ＭＡ毎に実行される。°ステップ６０１
では、ＲＡＭ１０５より吸入空気量データＱを続出して
許容最小値Ｑｎ＋ｉｎと比較する。
たとえば３６ ＭＡ毎に実行される。°ステップ６０１
では、ＲＡＭ１０５より吸入空気量データＱを続出して
許容最小値Ｑｎ＋ｉｎと比較する。
つまり、Ｑ≧Ｑａ＋ｉｎであれば正常状態とみなし、Ｑ
＜Ｑｍｉｎであればバツクファイヤ等による過熱によっ
てフィードバック制御した場合等の異常状態とみなす。
＜Ｑｍｉｎであればバツクファイヤ等による過熱によっ
てフィードバック制御した場合等の異常状態とみなす。
この結果、Ｑ≧Ｑｍｉｎであればステップ６０２にてカ
ウンタＣをクリアし、次いで、ステップ６０３にて、Ｒ
ＡＭ１０５より吸入空気量データＱおよび回転速度デー
タＮ、を続出して基本噴射量ＴＡＵＰを、ＴＡＵＰ←に
−Ｑ ／ Ｎ 。
ウンタＣをクリアし、次いで、ステップ６０３にて、Ｒ
ＡＭ１０５より吸入空気量データＱおよび回転速度デー
タＮ、を続出して基本噴射量ＴＡＵＰを、ＴＡＵＰ←に
−Ｑ ／ Ｎ 。
（ただし、Ｋは定数）により演算する。なお、カウンタ
Ｃは図示しない所定時間毎に実行されるタイマールーチ
ンによって＋１づつカウントアンプされるものである。
Ｃは図示しない所定時間毎に実行されるタイマールーチ
ンによって＋１づつカウントアンプされるものである。
他方、ステップ６０１にてＱ＜Ｑｍｉｎであれば、ステ
ップ６０４に進む。カウンタＣが５ｓ以上経過したか否
かを判別する。Ｃ〈５．であれば、ステップ６０３に進
み、上述の通常の基本噴射量ＴＡＵＰを演算するが、Ｃ
≧５．であればダイヤグツ−シスステップ６０５に進む
、ステップ６０５では、ＲＡＭ１０５よりスロットル弁
開度データθおよび回転速度データＮ、を続出し、ＲＯ
Ｍｌ０４に格納されているマツプｆ （θ、Ｎ、）によ
り基本噴射量ＴＡＵＰを算出する。
ップ６０４に進む。カウンタＣが５ｓ以上経過したか否
かを判別する。Ｃ〈５．であれば、ステップ６０３に進
み、上述の通常の基本噴射量ＴＡＵＰを演算するが、Ｃ
≧５．であればダイヤグツ−シスステップ６０５に進む
、ステップ６０５では、ＲＡＭ１０５よりスロットル弁
開度データθおよび回転速度データＮ、を続出し、ＲＯ
Ｍｌ０４に格納されているマツプｆ （θ、Ｎ、）によ
り基本噴射量ＴＡＵＰを算出する。
そして、ステップ６０６にて他の運転状態パラメータに
より補正して最終噴射量ＴＡＵを演算し、ステップ６０
７にて燃料噴射弁駆動回路１０６のカウンタＴＡＵをセ
ットし、ステップ６０８にてこのルーチンは終了する。
より補正して最終噴射量ＴＡＵを演算し、ステップ６０
７にて燃料噴射弁駆動回路１０６のカウンタＴＡＵをセ
ットし、ステップ６０８にてこのルーチンは終了する。
このように、最終噴射量ＴＡＵが燃料噴射弁駆動回路１
０６のカウンタにセントされると、ＴＡＵに応じた量の
燃料が機関１の燃焼室に送り込まれることになる。
０６のカウンタにセントされると、ＴＡＵに応じた量の
燃料が機関１の燃焼室に送り込まれることになる。
なお、第６図のステップ６０４では、異常時Ｑ＜Ｑｍｉ
ｎの継続時間により判別しているが、異常時をＱ＜Ｑｍ
ｉｎ状態にある第６図のルーチンの実行回数により判別
してもよい。
ｎの継続時間により判別しているが、異常時をＱ＜Ｑｍ
ｉｎ状態にある第６図のルーチンの実行回数により判別
してもよい。
第７図は第４図のセンサ回路の第３実施例を示す回路図
であり、第７図においては、定電圧発生回路ｉ０１と比
較器７０２によりパワートランジスタ９９から膜式抵抗
７、温度依存抵抗８、および抵抗９１．９２により構成
されるブリッジ回路Ｂ Ｃｒに供給される電圧を定電圧
制御している。
であり、第７図においては、定電圧発生回路ｉ０１と比
較器７０２によりパワートランジスタ９９から膜式抵抗
７、温度依存抵抗８、および抵抗９１．９２により構成
されるブリッジ回路Ｂ Ｃｒに供給される電圧を定電圧
制御している。
またブリ、フジ回路Ｂ Ｃｒの２つのノードの電圧Ｖ″
Ｉ。
Ｉ。
ｖ２は比較器９５′に入力されており、また温度依存抵
抗８と抵抗９２とのノードの電圧ｖ２と定電圧発生回路
７０１に接続された抵抗９３と接地された抵抗９４との
ノードの電圧ＶＲ，とは比較器９８に入力されている。
抗８と抵抗９２とのノードの電圧ｖ２と定電圧発生回路
７０１に接続された抵抗９３と接地された抵抗９４との
ノードの電圧ＶＲ，とは比較器９８に入力されている。
比較器９５′と比較器９８との再出力はオア回路７０３
に入力されている。フリップフロップ７０４はクランク
角センサ１３からの１８０６毎のパルス信号を波形成形
回路７０６を介してそのセット端子Ｓに入力すると共に
、オア回路７０３からの出力をそのリセット端子Ｒに入
力している。う、リップフロップ７０４の出力端子Ｑの
出力はバッファ７０５を介してパワートランジスタ９９
のベース端子に入力されると共に制御回路１１ヘセンサ
信号ｖ０として送出される。
に入力されている。フリップフロップ７０４はクランク
角センサ１３からの１８０６毎のパルス信号を波形成形
回路７０６を介してそのセット端子Ｓに入力すると共に
、オア回路７０３からの出力をそのリセット端子Ｒに入
力している。う、リップフロップ７０４の出力端子Ｑの
出力はバッファ７０５を介してパワートランジスタ９９
のベース端子に入力されると共に制御回路１１ヘセンサ
信号ｖ０として送出される。
この構成によれば、クランク角センサ１３からのパルス
信号がフリップフロップ７０４に入力されると、ハイレ
ベルの信号が出力端子Ｑより送出され、パワートランジ
スタ９９をオンする。するとブリッジ回路ＢＣ，には定
電圧が供給され、■。
信号がフリップフロップ７０４に入力されると、ハイレ
ベルの信号が出力端子Ｑより送出され、パワートランジ
スタ９９をオンする。するとブリッジ回路ＢＣ，には定
電圧が供給され、■。
と■２の電圧が上昇する。そして模式抵抗７の温度が温
度依存抵抗８の温度より所定値、例えば１００℃だけ高
い状態、すなわちｖＩの電圧が温度依存抵抗８の抵抗値
によって決まる■２の電圧より高くなると、比較器９５
′の出力がローベルからハイレベルと変わり、このハイ
レベルの信号がオア回路７０３を介してフリップフロッ
プ７０４のリセット端子Ｒに入力される。フリップフロ
・ノブ７０４はこのハイレベル信号に応じてリセットさ
れ、出力端子Ｑから出力される信号をローレベルとし、
パワートランジスタ９９をオフする。この際、ｖｌがｖ
ｌの電圧に達するまでの時間は模式抵抗７の抵抗値の上
昇速度で決まり、この抵抗値の上昇速度は模式抵抗７の
総発熱量のうちの吸入空気に奪われる熱量の大小によっ
て決まるものであって、この奪われる熱量は吸入空気量
の大小によって決まることから、フリップフロップ７０
４がハイレベルの信号を出力している時間幅Ｔは吸入空
気量を表現する値となり、時間幅Ｔは’［’ｏｃＫ、／
Ｔの関係を示す。なおＫはセンサ回路９、模式抵抗７及
び温度依存抵抗８等の熱抵抗によって決まる定数である
。
度依存抵抗８の温度より所定値、例えば１００℃だけ高
い状態、すなわちｖＩの電圧が温度依存抵抗８の抵抗値
によって決まる■２の電圧より高くなると、比較器９５
′の出力がローベルからハイレベルと変わり、このハイ
レベルの信号がオア回路７０３を介してフリップフロッ
プ７０４のリセット端子Ｒに入力される。フリップフロ
・ノブ７０４はこのハイレベル信号に応じてリセットさ
れ、出力端子Ｑから出力される信号をローレベルとし、
パワートランジスタ９９をオフする。この際、ｖｌがｖ
ｌの電圧に達するまでの時間は模式抵抗７の抵抗値の上
昇速度で決まり、この抵抗値の上昇速度は模式抵抗７の
総発熱量のうちの吸入空気に奪われる熱量の大小によっ
て決まるものであって、この奪われる熱量は吸入空気量
の大小によって決まることから、フリップフロップ７０
４がハイレベルの信号を出力している時間幅Ｔは吸入空
気量を表現する値となり、時間幅Ｔは’［’ｏｃＫ、／
Ｔの関係を示す。なおＫはセンサ回路９、模式抵抗７及
び温度依存抵抗８等の熱抵抗によって決まる定数である
。
吸気温度が正常な状態にある時は、上述のようにフリッ
プフロップ７０４は比較器９５′の出力によってリセッ
トされるのであるが、吸気温度が異常に高い状態、すな
わち、温度依存抵抗８の温度が予め定められた一定値、
例えば１５０℃以上であるような場合には、Ｖ２〉ＶＲ
ｌとなって比較器９日の出力がハイレベルとなるために
、この比較器９８の出力がＯＲ回路７０３を介してフリ
ップフロップ７０４のリセット端子Ｒに入力されて、フ
リップフロップ７０４が強制的にリセットされる。すな
わち、温度依存抵抗８の温度が一定値以下にある時は、
比較器９８の出力はローレベル状態に保持されているた
めに、フリ・ノブフロップ７０４はクランク角センサ１
３からの信号に応じてセットされ、比較器９５′のハイ
レベルの信号が入力されてリセットされるまでハイレベ
ルの信号を出力するようになる。また逆に温度依存抵抗
８の温度が一定値より高い場合には、フリップフロップ
７０４がクランク角センサ１３の信号によってセットと
されてパワートランジスタ９９をオンとしても、ただち
にＶｚ ＞ＶＲＩの状態となって比較器９８の出力信号
が立ち上がるために、模式抵抗７が温度依存抵抗８の温
度より所定値だけ高い温度状態に達する前、すなわちＶ
、＞Ｖ２となる前に、フリップフロップ７０４は強制的
にリセットされて、パワートランジスタ９９をオフする
。従ってこの場合、ブリッジ回路ＢＣ＋１つまり模式抵
抗７への通電は上述のように比較器９８の信号によって
強制的に遮断されるため、模式抵抗７の発熱は停止され
、過熱が確実と防止される。
プフロップ７０４は比較器９５′の出力によってリセッ
トされるのであるが、吸気温度が異常に高い状態、すな
わち、温度依存抵抗８の温度が予め定められた一定値、
例えば１５０℃以上であるような場合には、Ｖ２〉ＶＲ
ｌとなって比較器９日の出力がハイレベルとなるために
、この比較器９８の出力がＯＲ回路７０３を介してフリ
ップフロップ７０４のリセット端子Ｒに入力されて、フ
リップフロップ７０４が強制的にリセットされる。すな
わち、温度依存抵抗８の温度が一定値以下にある時は、
比較器９８の出力はローレベル状態に保持されているた
めに、フリ・ノブフロップ７０４はクランク角センサ１
３からの信号に応じてセットされ、比較器９５′のハイ
レベルの信号が入力されてリセットされるまでハイレベ
ルの信号を出力するようになる。また逆に温度依存抵抗
８の温度が一定値より高い場合には、フリップフロップ
７０４がクランク角センサ１３の信号によってセットと
されてパワートランジスタ９９をオンとしても、ただち
にＶｚ ＞ＶＲＩの状態となって比較器９８の出力信号
が立ち上がるために、模式抵抗７が温度依存抵抗８の温
度より所定値だけ高い温度状態に達する前、すなわちＶ
、＞Ｖ２となる前に、フリップフロップ７０４は強制的
にリセットされて、パワートランジスタ９９をオフする
。従ってこの場合、ブリッジ回路ＢＣ＋１つまり模式抵
抗７への通電は上述のように比較器９８の信号によって
強制的に遮断されるため、模式抵抗７の発熱は停止され
、過熱が確実と防止される。
第８図に示すのは第４図のセンサ回路の第４の実施例で
あって、第７図構成では比較器９８は抵抗９２と温度依
存抵抗８とのノードの電圧Ｖ２と抵抗９３と抵抗９４と
のノードの電圧ＶＲ，とを比較していたが、第８図構成
では比較器９８は抵抗９１と模式抵抗７とのノードの電
圧■１と抵抗９３′と抵抗９４′とのノードの電圧ＶＲ
２とを比較するよう構成しである。なお他の構成につい
ては第７図と同一である。
あって、第７図構成では比較器９８は抵抗９２と温度依
存抵抗８とのノードの電圧Ｖ２と抵抗９３と抵抗９４と
のノードの電圧ＶＲ，とを比較していたが、第８図構成
では比較器９８は抵抗９１と模式抵抗７とのノードの電
圧■１と抵抗９３′と抵抗９４′とのノードの電圧ＶＲ
２とを比較するよう構成しである。なお他の構成につい
ては第７図と同一である。
従って、吸気温度が正常な状態にある時は上述の第３の
実施例と同じものである。そして吸気温度が異常に高い
状態、すなわち、模式抵抗７の温度が予め定められた一
定値、例えば２５０’以上であるような状態では、Ｖ＋
＞ＶＲｌとなって比較器９８の出力がハイレベルとな
るために、フリップフロップ７０４が強制的にリセット
される。
実施例と同じものである。そして吸気温度が異常に高い
状態、すなわち、模式抵抗７の温度が予め定められた一
定値、例えば２５０’以上であるような状態では、Ｖ＋
＞ＶＲｌとなって比較器９８の出力がハイレベルとな
るために、フリップフロップ７０４が強制的にリセット
される。
すなわち本実施例においては模式抵抗７の温度が温度依
存抵抗８の温度より所定値だけ高い温度となるよう通電
されても、膜式抵抗７自体の温度がＶ Ｒｚの電圧で決
まる一定値以上の温度に達した場合には、模式抵抗７の
温度が温度依存抵抗８の温度より所定値だけ高い温度に
達する前であっても、比較器９８の出力によりフリップ
フロップ７０４が強制的にリセットされて、パワートラ
ンジスタ９９がオフされるので、模式抵抗７を含むブリ
ッジ回路ＢＣ，への通電は強制的に遮断され、模式抵抗
７の過熱が確実に防止される。
存抵抗８の温度より所定値だけ高い温度となるよう通電
されても、膜式抵抗７自体の温度がＶ Ｒｚの電圧で決
まる一定値以上の温度に達した場合には、模式抵抗７の
温度が温度依存抵抗８の温度より所定値だけ高い温度に
達する前であっても、比較器９８の出力によりフリップ
フロップ７０４が強制的にリセットされて、パワートラ
ンジスタ９９がオフされるので、模式抵抗７を含むブリ
ッジ回路ＢＣ，への通電は強制的に遮断され、模式抵抗
７の過熱が確実に防止される。
そして上記第３．第４の実施例において、吸気温度が異
常に高い状態にある時はセンサ信号Ｖ。
常に高い状態にある時はセンサ信号Ｖ。
の時間幅は比較器９８によって強制的にリセットされた
フリップフロップ７０４０セツト状態の時間幅となるた
め、正常時よりはるかに短い、吸入空気量に対応しない
値となる。
フリップフロップ７０４０セツト状態の時間幅となるた
め、正常時よりはるかに短い、吸入空気量に対応しない
値となる。
第７図あるいは第８図に示されるセンサ回路９を用いた
場合には制御回路ｌＯの作動は第９図。
場合には制御回路ｌＯの作動は第９図。
第１０図に示すフローチャート、タイムチャートに従っ
て実行される。また、この場合、センサ出力ｖ０はＡ／
Ｄ変換器１０１を介してではなく、入出力インターフェ
イス１０２を介して制御回路ｌＯに入力されるようにな
る。
て実行される。また、この場合、センサ出力ｖ０はＡ／
Ｄ変換器１０１を介してではなく、入出力インターフェ
イス１０２を介して制御回路ｌＯに入力されるようにな
る。
第９図は所定時間毎に実行されるプログラムルーチンで
あって、吸入空気量データＱの算出とスロットル弁１５
の開度のＡ／Ｄ変換とを実行する。
あって、吸入空気量データＱの算出とスロットル弁１５
の開度のＡ／Ｄ変換とを実行する。
そして本ルーチンでは第１０図に示すようにセンサ出力
■。がハイレベルにある時にフラグＦを“１”にし、ま
たローレベルにある時にフラグＦを０”にして、フラグ
Ｆが“１″である時の経過時間を計測して、吸入空気量
データＱを算出するようにしている。ステップ９０１で
はセンサ出力ｖ０がハイレベルかどうかを判断し、ハイ
レベルであればステップ９０２でフラグＦを１１”とし
、ステップ９０３でカウンタＣ２を１カウントアツプし
て、ステップ９１１に進み本ルーチンを終了する。従っ
てセンサ出力Ｖ、がハイレベルにある間は、これらのス
テップを繰り返し、そのたびにＣｔがカウントアツプさ
れる。また、ステップ９０１でｖｏがローレベルであれ
ばステップ９０４に進み、ステップ９０４でフラグＦが
“１”であるかどうかを判断する。つまりステップ９０
４ではセンサ出力■。がハイレベルからローレベルに切
替ったタイミングを検知している。ステップ９０４でフ
ラグＦが“１”である場合は、ステップ９０５でフラグ
Ｆを０″とし、ステップ９０６でカウンタＣ２の値、つ
まりセンサ出力ｖ０のハイレベルにある間の時間から吸
入空気量データＱを算出し、ステップ９０７でこの吸入
空気量データＱをＲＡＭ１０５の所定領域に格納する。
■。がハイレベルにある時にフラグＦを“１”にし、ま
たローレベルにある時にフラグＦを０”にして、フラグ
Ｆが“１″である時の経過時間を計測して、吸入空気量
データＱを算出するようにしている。ステップ９０１で
はセンサ出力ｖ０がハイレベルかどうかを判断し、ハイ
レベルであればステップ９０２でフラグＦを１１”とし
、ステップ９０３でカウンタＣ２を１カウントアツプし
て、ステップ９１１に進み本ルーチンを終了する。従っ
てセンサ出力Ｖ、がハイレベルにある間は、これらのス
テップを繰り返し、そのたびにＣｔがカウントアツプさ
れる。また、ステップ９０１でｖｏがローレベルであれ
ばステップ９０４に進み、ステップ９０４でフラグＦが
“１”であるかどうかを判断する。つまりステップ９０
４ではセンサ出力■。がハイレベルからローレベルに切
替ったタイミングを検知している。ステップ９０４でフ
ラグＦが“１”である場合は、ステップ９０５でフラグ
Ｆを０″とし、ステップ９０６でカウンタＣ２の値、つ
まりセンサ出力ｖ０のハイレベルにある間の時間から吸
入空気量データＱを算出し、ステップ９０７でこの吸入
空気量データＱをＲＡＭ１０５の所定領域に格納する。
またステップ９０８ではスロットル弁開度センサ１２の
出力電圧をＡ／Ｄ変換してスロットル弁開度データθと
して取込み、ステップ９０９にてこの開度データθをＲ
ＡＭ１０５の所定領域に格納する。ステップ９１０では
カウンタＣ２の値を０にクリアしてステップ９１１にて
本ルーチンを終了する。またステップ９０４にてフラグ
Ｆが１０″である場合には、ステップ９０５〜９０９を
迂回してステップ９１０にてカウンタＣ２をＯにクリア
してステップ９１１にて本ルーチンを終了する。
出力電圧をＡ／Ｄ変換してスロットル弁開度データθと
して取込み、ステップ９０９にてこの開度データθをＲ
ＡＭ１０５の所定領域に格納する。ステップ９１０では
カウンタＣ２の値を０にクリアしてステップ９１１にて
本ルーチンを終了する。またステップ９０４にてフラグ
Ｆが１０″である場合には、ステップ９０５〜９０９を
迂回してステップ９１０にてカウンタＣ２をＯにクリア
してステップ９１１にて本ルーチンを終了する。
そしてこの場合においても、例えば燃料噴射量の演算は
第６図フローチャートに従って実行される。
第６図フローチャートに従って実行される。
なお、本発明は空気流量センサ以外の流量センサたとえ
ば液体流量センサにも適用できる。
ば液体流量センサにも適用できる。
以上説明したように、本発明によれば、異常状態検出手
段によって流体温度の異常状態が検出されると、制限手
段により電力供給手段にて電熱ヒータに供給する電力が
制限されるので、電熱ヒータが過熱か未然に防止されて
、流量センサの測定制度の低下や電熱ヒータの特性の変
化等が確実に防げるようになるという優れた効果がある
。
段によって流体温度の異常状態が検出されると、制限手
段により電力供給手段にて電熱ヒータに供給する電力が
制限されるので、電熱ヒータが過熱か未然に防止されて
、流量センサの測定制度の低下や電熱ヒータの特性の変
化等が確実に防げるようになるという優れた効果がある
。
第１図は本発明に係る流量センサのセンサ回路の一例を
示す回路図、第２図は本発明に係る流量センサのセンサ
回路の第２の実施例を示す回路図、第３図は温度依存抵
抗の温度特性図、第４図は本発明に係る模式抵抗を有す
る直熱型空気流量センサが適用された内燃機関の全体概
要図、第５図。 第６図は第１図または第２図に示されるセンサ回路を適
用した場合の第４図の制ｉ回路の動作を示すフローチャ
ート、第７図、第８図はセンサ回路の第３．第４の実施
例を示す回路図、第９図は第７図又は第８図に示される
センサ回路を適用した場合の制御回路の動作を示すフロ
ーチャート、第１０図は第７図、第８図に示されるセン
サ回路のタイムチャート、第１１図は本発明の概略構成
を示すブロック図である。 ｌ・・・内燃機関、５・・・ダクト、７・・・膜式抵抗
（電熱ヒータ）、８・・・温度依存抵抗、９・・・セン
サ回路。 １０・・・制御回路。 代理人弁理士 岡 部 隆 模式抵抗温度 （°Ｃ） 吸気温度 （０Ｃ） 第３図 １ ；内燃機関 ５：ダクト ７ ：膜式抵抗（電熱ヒータ） ８：温度依存抵抗 ９：センサ回路 １ｏ：制御回路 第４図 第５図 第６図 ／′：″″ ○ 以
示す回路図、第２図は本発明に係る流量センサのセンサ
回路の第２の実施例を示す回路図、第３図は温度依存抵
抗の温度特性図、第４図は本発明に係る模式抵抗を有す
る直熱型空気流量センサが適用された内燃機関の全体概
要図、第５図。 第６図は第１図または第２図に示されるセンサ回路を適
用した場合の第４図の制ｉ回路の動作を示すフローチャ
ート、第７図、第８図はセンサ回路の第３．第４の実施
例を示す回路図、第９図は第７図又は第８図に示される
センサ回路を適用した場合の制御回路の動作を示すフロ
ーチャート、第１０図は第７図、第８図に示されるセン
サ回路のタイムチャート、第１１図は本発明の概略構成
を示すブロック図である。 ｌ・・・内燃機関、５・・・ダクト、７・・・膜式抵抗
（電熱ヒータ）、８・・・温度依存抵抗、９・・・セン
サ回路。 １０・・・制御回路。 代理人弁理士 岡 部 隆 模式抵抗温度 （°Ｃ） 吸気温度 （０Ｃ） 第３図 １ ；内燃機関 ５：ダクト ７ ：膜式抵抗（電熱ヒータ） ８：温度依存抵抗 ９：センサ回路 １ｏ：制御回路 第４図 第５図 第６図 ／′：″″ ○ 以
Claims (5)
- （１）流体流路内に設けられた電熱ヒータと、前記電熱
ヒータを発熱させるために電力を供給する電力供給手段
と、 前記電熱ヒータの温度を検出する電熱ヒータ温度検出手
段と、 前記流体流路内の流体の温度を検出する流体温度検出手
段と、 前記電熱ヒータ温度検出手段にて検出される前記電熱ヒ
ータの温度と前記流体温度検出手段にて検出される流体
の温度とから前記流体流路内を流れる流体の流量を検出
する流体流量検出手段と、前記流体流路内の流体の温度
の異常状態を検出する異常状態検出手段と、 前記異常状態検出手段にて異常状態が検出される時、前
記電力供給手段にて前記電熱ヒータに供給する電力を制
限する制限手段と、 を備えたことを特徴とする流量センサ。 - （２）前記異常状態検出手段は前記流体温度検出手段に
て検出される流体の温度と予め設定された一定値とを比
較し、この比較結果に応じた出力を行なう比較手段によ
り構成されることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
載の流量センサ。 - （３）前記異常状態検出手段は前記電熱ヒータ温度検出
手段にて検出される前記電熱ヒータの温度と予め設定さ
れた一定値とを比較し、この比較結果に応じた出力を行
なう比較手段により構成されることを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の流量センサ。 - （４）前記制限手段は前記異常状態検出手段にて異常状
態を検出している時に、前記電力供給手段の前記電熱ヒ
ータへの電力の供給を減少させるように構成されている
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の流量セン
サ。 - （５）前記制限手段は、前記異常状態検出手段にて異常
状態を検出している時に、前記電力供給手段の前記電熱
ヒータへの電力の供給を遮断するように構成されている
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の流量セン
サ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60-30199 | 1985-02-20 | ||
| JP3019985 | 1985-02-20 |
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|---|---|
| JPS62813A true JPS62813A (ja) | 1987-01-06 |
| JPH0623665B2 JPH0623665B2 (ja) | 1994-03-30 |
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ID=12297074
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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| JP (1) | JPH0623665B2 (ja) |
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- 1986-02-14 JP JP61031432A patent/JPH0623665B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1986-02-19 US US06/830,880 patent/US4688425A/en not_active Expired - Fee Related
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| US4688425A (en) | 1987-08-25 |
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