JPS6282206A - 蒸気タ−ビン運転監視装置 - Google Patents
蒸気タ−ビン運転監視装置Info
- Publication number
- JPS6282206A JPS6282206A JP22098185A JP22098185A JPS6282206A JP S6282206 A JPS6282206 A JP S6282206A JP 22098185 A JP22098185 A JP 22098185A JP 22098185 A JP22098185 A JP 22098185A JP S6282206 A JPS6282206 A JP S6282206A
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- JP
- Japan
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- exhaust pressure
- mach number
- final stage
- turbine
- steam turbine
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は蒸気タービンの運転監視装置に係り、特に低圧
最終段落ｆ７１翼破旧防止のために設けられている運転
範囲の制限を適正に緩和し得るようにした運転監視装置
に関する。
最終段落ｆ７１翼破旧防止のために設けられている運転
範囲の制限を適正に緩和し得るようにした運転監視装置
に関する。
（発明の記述的背景およびその問題点）近年、蒸気ター
ビンにおいては運転負荷範囲および復水器圧力範囲の拡
大が要求されるようになった。すなわち、国内の火力用
機種で、原子力発電のベースロード的運用に伴なって、
新鋭大容量機においても電力調整機能を拡大し、最低負
荷を例えば１５％以下まで引下げて運用されている。
ビンにおいては運転負荷範囲および復水器圧力範囲の拡
大が要求されるようになった。すなわち、国内の火力用
機種で、原子力発電のベースロード的運用に伴なって、
新鋭大容量機においても電力調整機能を拡大し、最低負
荷を例えば１５％以下まで引下げて運用されている。
また復水器圧力が大気湿度により大きく変動する冷却塔
方式の復水器を有するタービンでは、復水器圧力として
５〜５０ＫＰａの範囲を仕様とすることもある。
方式の復水器を有するタービンでは、復水器圧力として
５〜５０ＫＰａの範囲を仕様とすることもある。
ところが、このように運転範囲を拡大する場合には、運
、転条件の影響を最も受は易い低圧最終段落動翼が設計
点とかけ離れた状態で使用され、特に低負荷または高い
復水器圧力のもとで運転する場合には、羽根が流体から
受ける励振力が大きくなり、動翼の振動レベルが増大す
る。そのため、タービンの運転範囲を制限し、動翼を振
動による破損から保護する必要がある。
、転条件の影響を最も受は易い低圧最終段落動翼が設計
点とかけ離れた状態で使用され、特に低負荷または高い
復水器圧力のもとで運転する場合には、羽根が流体から
受ける励振力が大きくなり、動翼の振動レベルが増大す
る。そのため、タービンの運転範囲を制限し、動翼を振
動による破損から保護する必要がある。
すなわち、負荷を下げるかまたは復水器圧力を上昇させ
ると、最終段落を通過する体積流量が減少し、その体積
流量が減少するにつれて動翼根元部では出入口の静圧差
がなくなり逆流を生じるようになる。そこで、さらに流
量が減ると、第７図に示すように、逆流域が翼高さ方向
に成長し、流れが半径方向外側に偏る。そして、大規模
な逆流による渦と極度な半径方向外向きの流れが生じ、
この逆流により、動翼が広い周波数帯域で大きな励振力
を受ける。
ると、最終段落を通過する体積流量が減少し、その体積
流量が減少するにつれて動翼根元部では出入口の静圧差
がなくなり逆流を生じるようになる。そこで、さらに流
量が減ると、第７図に示すように、逆流域が翼高さ方向
に成長し、流れが半径方向外側に偏る。そして、大規模
な逆流による渦と極度な半径方向外向きの流れが生じ、
この逆流により、動翼が広い周波数帯域で大きな励振力
を受ける。
ところで、最終段落動翼の耐振強度を確認するため、モ
デルタービンおよび実機において運転中の振動応力翳］
測が実施され、多くのデータが採取されている。第８図
は、゛典型的な計測側を示す軸流マツハ数Ｍ、（平均軸
流速度÷音速）と動翼の振動応力の関係図であって、軸
流マツハ数Ｍ８が０．２〜０．３で最小となり、それ以
下のマツハ数では増大する。
デルタービンおよび実機において運転中の振動応力翳］
測が実施され、多くのデータが採取されている。第８図
は、゛典型的な計測側を示す軸流マツハ数Ｍ、（平均軸
流速度÷音速）と動翼の振動応力の関係図であって、軸
流マツハ数Ｍ８が０．２〜０．３で最小となり、それ以
下のマツハ数では増大する。
第９図は低流ｍ時の動翼振動を考慮して設定されたター
ビンの許容運転範囲を示す図であり、縦軸はローディン
グ（最終段落単位環状面積当りの質Ｆ流ｆｉ）、横軸は
復水器圧力を示す。この例では最終段落出口温度上昇防
止のため、復水器圧力が２５ＫＰａ以下に制限されてお
り、さらに振動増大防止のため３０％タービン低負荷ラ
インＬ以下の時には復水器圧力１７ＫＰａ以下に制限さ
れている。すなわち、図中ＣＤＥＦの線より右側で運転
が停止され、ＢＣ［）Ｅで囲まれた部分では警報装置が
作動する。
ビンの許容運転範囲を示す図であり、縦軸はローディン
グ（最終段落単位環状面積当りの質Ｆ流ｆｉ）、横軸は
復水器圧力を示す。この例では最終段落出口温度上昇防
止のため、復水器圧力が２５ＫＰａ以下に制限されてお
り、さらに振動増大防止のため３０％タービン低負荷ラ
インＬ以下の時には復水器圧力１７ＫＰａ以下に制限さ
れている。すなわち、図中ＣＤＥＦの線より右側で運転
が停止され、ＢＣ［）Ｅで囲まれた部分では警報装置が
作動する。
第１０図は上述の如き運転制限を行なうための運転監視
装置のブロック図であり、復水器圧力を検出する圧力検
出装置により検出された復水器圧力Ｐ６、およびタービ
ン負荷を検出する負荷検出装置により検出されたタービ
ン負荷Ｗを比較判断装置において予め設定された復水器
圧力制限器ＰＥ 、 Ｐ Ｅ２ （Ｐ Ｅｌ ＜Ｐ
Ｅ２ ） 、およびタービン負荷制限値ＷＯと比較する
ことにより、■Ｐ ＞ＰＥ、、のときは停止信号、■
Ｗ≦ＷｏかつＰ、＞ＰＥｉで停止信号、０ｗ＞ｗ か
つＰＥ２≧ＰＣ＞ＰＥ１で警報信号がそれぞれ出力し、
警報装置または停止装置が作動される。なお、ここでＷ
。は定格出力に対し或特定の割合の出力である。
装置のブロック図であり、復水器圧力を検出する圧力検
出装置により検出された復水器圧力Ｐ６、およびタービ
ン負荷を検出する負荷検出装置により検出されたタービ
ン負荷Ｗを比較判断装置において予め設定された復水器
圧力制限器ＰＥ 、 Ｐ Ｅ２ （Ｐ Ｅｌ ＜Ｐ
Ｅ２ ） 、およびタービン負荷制限値ＷＯと比較する
ことにより、■Ｐ ＞ＰＥ、、のときは停止信号、■
Ｗ≦ＷｏかつＰ、＞ＰＥｉで停止信号、０ｗ＞ｗ か
つＰＥ２≧ＰＣ＞ＰＥ１で警報信号がそれぞれ出力し、
警報装置または停止装置が作動される。なお、ここでＷ
。は定格出力に対し或特定の割合の出力である。
ところが、このように出力によって許容運転範囲の制限
値を設けた場合には、最終段落の限界ローディングはユ
ニット毎に異なる等の問題がある。
値を設けた場合には、最終段落の限界ローディングはユ
ニット毎に異なる等の問題がある。
例えば、第９図のＤ点のローディングは中間段落での、
抽気量が多いタービンでは小さくなり、振動応力が大き
くなる。つまりユニット毎に振動制限値が異なることに
なり不合理である。また、動翼の撮動計測結果によると
、第９図のＤ点における振動応力は三角形Ｄ’ＥＦに囲
まれた運転範囲における振動応力より大きい。したがっ
て、Ｄ点での運転を許容しＤＥＦで囲まれた範囲を許容
しないのはいたずらにタービンの運転範囲を狭くするの
みである等の問題がある。
抽気量が多いタービンでは小さくなり、振動応力が大き
くなる。つまりユニット毎に振動制限値が異なることに
なり不合理である。また、動翼の撮動計測結果によると
、第９図のＤ点における振動応力は三角形Ｄ’ＥＦに囲
まれた運転範囲における振動応力より大きい。したがっ
て、Ｄ点での運転を許容しＤＥＦで囲まれた範囲を許容
しないのはいたずらにタービンの運転範囲を狭くするの
みである等の問題がある。
本発明はこのような点に鑑み、タービンの運転許容範囲
を最大限に拡大し、特に低負荷および高い復水器圧力の
もとての運転に対して、タービン停止領域を必要最小限
にとどめることができるにうにした蒸気タービン運転監
視装置を得ることを目的とする。
を最大限に拡大し、特に低負荷および高い復水器圧力の
もとての運転に対して、タービン停止領域を必要最小限
にとどめることができるにうにした蒸気タービン運転監
視装置を得ることを目的とする。
本発明は、蒸気タービンの排気圧力を検出する圧力検出
装置および復水器流量を検出する流量検出装置からの検
出信号、および最終段落排気環状面積、ＪＩＳ蒸気表の
データベースが記憶されている記憶装置からのデータ信
号が入力され、それらの入力信号と蒸気タービンの最終
段落の温度に対応する信号とによって軸流マツハ数を算
出する演算装置と、その演算装置によって算出された軸
流マツハ数と排気圧力とが入力され、 予め設定された制限値と比較することにより、停止信号
または警報信号が出力される比較判定装置とを有するこ
とを特徴とする。
装置および復水器流量を検出する流量検出装置からの検
出信号、および最終段落排気環状面積、ＪＩＳ蒸気表の
データベースが記憶されている記憶装置からのデータ信
号が入力され、それらの入力信号と蒸気タービンの最終
段落の温度に対応する信号とによって軸流マツハ数を算
出する演算装置と、その演算装置によって算出された軸
流マツハ数と排気圧力とが入力され、 予め設定された制限値と比較することにより、停止信号
または警報信号が出力される比較判定装置とを有するこ
とを特徴とする。
〔発明の実施例］
第３図は蒸気タービン装置の概略系統図であって、ター
ごン１０の最終段落の蒸気通路部には最終段落温度ＴＬ
を検出する最終段落温度検出装置１１が設置され、ター
ビン軸方向最終段落動翼と同じ位置でほぼ水平面内には
、排気圧力ＰＸを検出する排気圧力検出装置１２が設置
され、さらに復水器１３の出口で復水ポンプ１４の上流
側に復水流ａＦＣを検出する復水流■計１５が設けられ
ている。上記最終段落温度検出装置１１は、第４図に示
すように、最終段落動！ａ１６の上流側に配設された最
終段落ノズル１７の出口側にノズルダイヤフラム外輪１
８の内壁面に検出器１９を突出させ、検出信号を外部に
導くようにしである。すなわち、低負荷時には最終段落
出口をスプレー水で冷１４１するため、動翼出口の温度
は適切ではなく、ノズル出口温度を検出する方が好まし
い。
ごン１０の最終段落の蒸気通路部には最終段落温度ＴＬ
を検出する最終段落温度検出装置１１が設置され、ター
ビン軸方向最終段落動翼と同じ位置でほぼ水平面内には
、排気圧力ＰＸを検出する排気圧力検出装置１２が設置
され、さらに復水器１３の出口で復水ポンプ１４の上流
側に復水流ａＦＣを検出する復水流■計１５が設けられ
ている。上記最終段落温度検出装置１１は、第４図に示
すように、最終段落動！ａ１６の上流側に配設された最
終段落ノズル１７の出口側にノズルダイヤフラム外輪１
８の内壁面に検出器１９を突出させ、検出信号を外部に
導くようにしである。すなわち、低負荷時には最終段落
出口をスプレー水で冷１４１するため、動翼出口の温度
は適切ではなく、ノズル出口温度を検出する方が好まし
い。
ところで、第１図は本発明の運転監視装置の一実施例を
示すブロック図であり、第２図（Ａ）。
示すブロック図であり、第２図（Ａ）。
（＋３ン、＜Ｃ）はその装置の作動フローチャー１−を
示す図であって、最終段落温度検出装置１１により検出
された最終段落温度ＴＬｉ（ｉ＝１〜４）、排気圧力検
出装置１２により検出された排気圧力ＰＸ、および復水
流量検出装置１５により検出された復水流ｆｌｌＦＧの
各信号がそれぞれ演算装置２０に入力される。
示す図であって、最終段落温度検出装置１１により検出
された最終段落温度ＴＬｉ（ｉ＝１〜４）、排気圧力検
出装置１２により検出された排気圧力ＰＸ、および復水
流量検出装置１５により検出された復水流ｆｌｌＦＧの
各信号がそれぞれ演算装置２０に入力される。
一方、上記演算装＠２０には、データベースとして最終
段落排気環状面ｆＡｓ、ＪＩｓ蒸気表の一部分、および
タービンユニットの各運転条件について予め計算された
最終段落温度と最終段落を通過しないで復水器に流入す
る流ｆｆ１Ｇｄ’ （例えばドレン最、シール蒸気層等
）が記憶されている記憶装置２１が接続されている。
段落排気環状面ｆＡｓ、ＪＩｓ蒸気表の一部分、および
タービンユニットの各運転条件について予め計算された
最終段落温度と最終段落を通過しないで復水器に流入す
る流ｆｆ１Ｇｄ’ （例えばドレン最、シール蒸気層等
）が記憶されている記憶装置２１が接続されている。
そこで、上記演算装置では次のような演算が実施される
。
。
すなわち、前記最終段落温度ＴＬｉ（ｉ＝１〜４）にも
とずいて最終段落平均温度ＴＬの計算が行なわれ、また
予め計算され記憶袋＠２１に記憶しである湿り度Ｘと、
上記最終段落平均温度ＴＬおよび排気圧力ＰＸ、並びに
前記蒸気表データを用いて、蒸気の比容積り、比熱比に
と圧力ＰＬが計算され、さらに最終段落の音速ａが、ａ
＝ＫＸＰ〒ＸｔＪで計算される。
とずいて最終段落平均温度ＴＬの計算が行なわれ、また
予め計算され記憶袋＠２１に記憶しである湿り度Ｘと、
上記最終段落平均温度ＴＬおよび排気圧力ＰＸ、並びに
前記蒸気表データを用いて、蒸気の比容積り、比熱比に
と圧力ＰＬが計算され、さらに最終段落の音速ａが、ａ
＝ＫＸＰ〒ＸｔＪで計算される。
また、復水流量検出装置１５により検出された復水流Ｉ
Ｆｃと予め計算されタービン出力Ｐｗの関数として記憶
装置に記憶されている最終段落を通過しないで復水器に
流入する流ｆｆ１Ｇｄより、最終段落を通過する質量流
回Ｇが、Ｇ＝ＦＣ−Ｇｄとして計算される。
Ｆｃと予め計算されタービン出力Ｐｗの関数として記憶
装置に記憶されている最終段落を通過しないで復水器に
流入する流ｆｆ１Ｇｄより、最終段落を通過する質量流
回Ｇが、Ｇ＝ＦＣ−Ｇｄとして計算される。
さらに、■＝質聞流邑Ｇ×比容積りによって最終段落を
通過する体積流５１ｔＶの計算が行なわれ、記憶装置に
記憶されている最終段落排気環状面積Ｓにより、軸流マ
ツハ数Ｍａが、 Ｍ、＝体積流ｆｆ１Ｖ÷環状而積÷音速ａによって計算
される。
通過する体積流５１ｔＶの計算が行なわれ、記憶装置に
記憶されている最終段落排気環状面積Ｓにより、軸流マ
ツハ数Ｍａが、 Ｍ、＝体積流ｆｆ１Ｖ÷環状而積÷音速ａによって計算
される。
また、上記演算装置では、次の手順で軸流マツハ数に対
する制限値Ｍａ′が計算される。すなわら、記憶装置よ
り排気圧力に関する２つの設定値ＰＥ 、ＰＥ２
（ＰＥ、＜ＰＥ２ ）、および軸流マツハ数に関する設
定値Ｍａｏを読み込み、次に排気圧力Ｐｘに対する軸流
マツハ数の制限値Ｍ、′を次式で計算する。
する制限値Ｍａ′が計算される。すなわら、記憶装置よ
り排気圧力に関する２つの設定値ＰＥ 、ＰＥ２
（ＰＥ、＜ＰＥ２ ）、および軸流マツハ数に関する設
定値Ｍａｏを読み込み、次に排気圧力Ｐｘに対する軸流
マツハ数の制限値Ｍ、′を次式で計算する。
このようにして、演算装置で計算された軸流マツハ数の
制限値Ｍａ′および排気圧力検出装置により検出された
排気圧力ＰＸが比較判定装置２２に入力される。
制限値Ｍａ′および排気圧力検出装置により検出された
排気圧力ＰＸが比較判定装置２２に入力される。
そこで、排気圧力ＰＸとその排気圧力に関する２つの設
定値Ｐ’Ｅ、ＰＥ２との比較、および軸流マツハ数Ｍ
とその制限値Ｍ８′との比較がａ 行なわれ、ＰＸ＞ＰＥ２の場合、およびＰＸ≦ＰＥ２で
かつＭ ≦Ｍ、Ｉの場合には停止信号が出力され停止装
置２３が作動され、ＰＥ２≧Ｐｘ＞ＰＥ１でかつＭ、＞
Ｍ、’の場合には警報信号が出力され警報装置２４が作
動される。
定値Ｐ’Ｅ、ＰＥ２との比較、および軸流マツハ数Ｍ
とその制限値Ｍ８′との比較がａ 行なわれ、ＰＸ＞ＰＥ２の場合、およびＰＸ≦ＰＥ２で
かつＭ ≦Ｍ、Ｉの場合には停止信号が出力され停止装
置２３が作動され、ＰＥ２≧Ｐｘ＞ＰＥ１でかつＭ、＞
Ｍ、’の場合には警報信号が出力され警報装置２４が作
動される。
ところで、本発明を最終段落の温度検出装置が装着され
ていない既設ユニット等に適用する場合には、最終段落
の温度の代りに、排気圧力Ｐｘにおける上記の飽和温度
を適用するのが最も適切であり、この場合には、監視装
置の構成は第５図に示すよう、に温度検出器がなく、演
算装置内で蒸気表より排気圧力Ｐｘに対する飽和温度に
より計算される。
ていない既設ユニット等に適用する場合には、最終段落
の温度の代りに、排気圧力Ｐｘにおける上記の飽和温度
を適用するのが最も適切であり、この場合には、監視装
置の構成は第５図に示すよう、に温度検出器がなく、演
算装置内で蒸気表より排気圧力Ｐｘに対する飽和温度に
より計算される。
しかして、本発明の運転監視装置における警報作動範囲
および停止範囲は各々第６図に示すように、Ｃ−Ｄ−Ｅ
を結ぶ線より右側が停止域となり、Ｂ、Ｃ９ｏ、Ｆで囲
まれた部分が警報域となる。
および停止範囲は各々第６図に示すように、Ｃ−Ｄ−Ｅ
を結ぶ線より右側が停止域となり、Ｂ、Ｃ９ｏ、Ｆで囲
まれた部分が警報域となる。
したがって、従来の許容運転範囲に比べ、ＤＥＦで囲ま
れた三角形部分が運転可能域として拡大されることとな
る。しかも、上記り点が排気圧力に関する設定点ＰＥ２
と軸流マツハ数に関する設定値Ｍａｏによって規定され
るため、Ｄ点における流れの条件が一義的に定められ、
従来のようにユニット毎に振動制限値が異なるようなこ
とがなくなる。
れた三角形部分が運転可能域として拡大されることとな
る。しかも、上記り点が排気圧力に関する設定点ＰＥ２
と軸流マツハ数に関する設定値Ｍａｏによって規定され
るため、Ｄ点における流れの条件が一義的に定められ、
従来のようにユニット毎に振動制限値が異なるようなこ
とがなくなる。
（発明の効果）
本発明は上述のように構成したので、タービンの運転許
容範囲を最大限に拡大することができ、特に今後＠要と
なる低負荷および高い復水器圧力のもとでの運転に対し
、タービン停止領域を必要最小限にとどめることができ
て、フレキシブルな発電形態に対応できる。
容範囲を最大限に拡大することができ、特に今後＠要と
なる低負荷および高い復水器圧力のもとでの運転に対し
、タービン停止領域を必要最小限にとどめることができ
て、フレキシブルな発電形態に対応できる。
第１図は本発明の運転監視装置の系統ブロック図、第２
図（Ａ）〜（Ｃ）は本発明装置の作動フローチャート、
第３図および第４図は本発明装置における検出装置の取
付位置の説明図、第５図は本発明の他の実施例の系統ブ
ロック図、第６図は本発明装置における運転許容範囲説
明図、第７図は蒸気タービンの低負荷または高い復水器
圧力のもとての最終段落まわりの流れの模式説明図、第
一 ８図は軸流マツハ数と動翼の振動応力の関係説明図
、第９図は一般のタービンユニットの運転範囲説明図、
第１０図は従来の運転監視装置の系統ブロック図である
。 １０・・・タービン、１１・・・最終段落温度検出装置
、１２・・・排気圧力検出装置、１３・・・復水器、１
４・・・復水ポンプ、１５・・・復水流量検出装置、２
０・・・演算装置、２１・・・記憶装置、２２・・・比
較判定装置、２３・・・停止装置、２４・・・警報装置
。 出願人代理人 佐 藤 −雄 第１図 第２図（Ｂ） 第２図（Ｃ） 第３図 第５図 第６図 第７図 軸流マツハ数 Ｍａ 第８図
図（Ａ）〜（Ｃ）は本発明装置の作動フローチャート、
第３図および第４図は本発明装置における検出装置の取
付位置の説明図、第５図は本発明の他の実施例の系統ブ
ロック図、第６図は本発明装置における運転許容範囲説
明図、第７図は蒸気タービンの低負荷または高い復水器
圧力のもとての最終段落まわりの流れの模式説明図、第
一 ８図は軸流マツハ数と動翼の振動応力の関係説明図
、第９図は一般のタービンユニットの運転範囲説明図、
第１０図は従来の運転監視装置の系統ブロック図である
。 １０・・・タービン、１１・・・最終段落温度検出装置
、１２・・・排気圧力検出装置、１３・・・復水器、１
４・・・復水ポンプ、１５・・・復水流量検出装置、２
０・・・演算装置、２１・・・記憶装置、２２・・・比
較判定装置、２３・・・停止装置、２４・・・警報装置
。 出願人代理人 佐 藤 −雄 第１図 第２図（Ｂ） 第２図（Ｃ） 第３図 第５図 第６図 第７図 軸流マツハ数 Ｍａ 第８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、蒸気タービンの排気圧力を検出する圧力検出装置お
よび復水器流量を検出する流量検出装置からの検出信号
、および最終段落排気環状面積、ＪＩＳ蒸気表の一部分
等のデータベースが記憶されている記憶装置からのデー
タ信号が入力され、それらの入力信号と蒸気タービンの
最終段落の温度に対応する信号とによって軸流マッハ数
を算出する演算装置と、その演算装置によって算出され
た軸流マッハ数と排気圧力とが入力され、予め設定され
た制限値と比較することにより、停止信号または警報信
号が出力される比較判定装置とを有することを特徴とす
る、蒸気タービン運転監視装置。 ２、比較判定装置は、排気圧力が第１の設定値およびこ
れより大きな第２の設定値間であり、軸流マッハ数がそ
の制限値より大きいとき警報信号を出力し、上記排気圧
力が第２の設定値より大きいとき、或は排気圧力が第２
の設定値以下でかつ軸流マッハ数がその制限値以下のと
き停止信号を出力することを特徴とする、特許請求の範
囲第１項記載の蒸気タービン運転監視装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22098185A JPS6282206A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | 蒸気タ−ビン運転監視装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22098185A JPS6282206A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | 蒸気タ−ビン運転監視装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6282206A true JPS6282206A (ja) | 1987-04-15 |
| JPH0363641B2 JPH0363641B2 (ja) | 1991-10-02 |
Family
ID=16759596
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22098185A Granted JPS6282206A (ja) | 1985-10-03 | 1985-10-03 | 蒸気タ−ビン運転監視装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6282206A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6689451B1 (en) | 1999-11-19 | 2004-02-10 | James Hardie Research Pty Limited | Pre-finished and durable building material |
| US6539643B1 (en) | 2000-02-28 | 2003-04-01 | James Hardie Research Pty Limited | Surface groove system for building sheets |
-
1985
- 1985-10-03 JP JP22098185A patent/JPS6282206A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0363641B2 (ja) | 1991-10-02 |
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