JPS6283381A - 異種材料の接合方法 - Google Patents
異種材料の接合方法Info
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- JPS6283381A JPS6283381A JP60221913A JP22191385A JPS6283381A JP S6283381 A JPS6283381 A JP S6283381A JP 60221913 A JP60221913 A JP 60221913A JP 22191385 A JP22191385 A JP 22191385A JP S6283381 A JPS6283381 A JP S6283381A
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- metal
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- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
し発明の目的］
（産業上の利用分野）
この発明は、炭素繊維／炭素複合材料または金属繊維・
炭素ｉａ、！／炭素複合材料と耐熱金属材料とを密閉状
態で接合するのに利用される異種材料の接合方法に関す
るものである。
炭素ｉａ、！／炭素複合材料と耐熱金属材料とを密閉状
態で接合するのに利用される異種材料の接合方法に関す
るものである。
（従来の技術）
従来、セラミックス笠の無機質材料と金属材料とを接合
（結合）する方法としては、例えば、セラミックスの表
面にメタライジングを施し、必要に応じて金属めっきを
行ったのち、金属とろうイ・１けを行う高融点金属法や
、非常に活性な金属と、この金属と比較的低融点の合金
をつくる金属とを共晶組成となる割合でセラミックスと
金属との間に挿入し、真空中または不活性雰囲気中で加
熱する活性金属法や、セラミックスと金属との間に酸化
物ツルターを入れて加熱する方法などがあった。（セラ
ミックス技術集成、セラミックス材料技術編集委員会編
、昭和５４年４月ｌＯ口発行。
（結合）する方法としては、例えば、セラミックスの表
面にメタライジングを施し、必要に応じて金属めっきを
行ったのち、金属とろうイ・１けを行う高融点金属法や
、非常に活性な金属と、この金属と比較的低融点の合金
をつくる金属とを共晶組成となる割合でセラミックスと
金属との間に挿入し、真空中または不活性雰囲気中で加
熱する活性金属法や、セラミックスと金属との間に酸化
物ツルターを入れて加熱する方法などがあった。（セラ
ミックス技術集成、セラミックス材料技術編集委員会編
、昭和５４年４月ｌＯ口発行。
第７３８頁〜第７４７頁：ロ木金属学会報第２２巻第１
号第３頁〜第７頁）。
号第３頁〜第７頁）。
（発明が解決しようとする問題点）
このような従来のセラミックス材料と金属材料とを接合
する方法では、ろう材や酸化物ツルターを使用している
ため、接合部に例えば酸化物ツルターとしてＡｌ１０３
、ＣａＯを主成分とするものを用いたとしてその融
点が約１５００℃程度であることから、とくに無機質材
料として、炭素繊維／炭素複合材料や、金属繊維・炭素
繊維／炭素複合材料のように、１耐熱層度が２０００
’Ｃ以Ｆにも及ぶような材料と高融点金属材ｔ′）とを
接合する場合には、上記した従来の接合方法では接合強
度の維持が困難であるという問題点があった。
する方法では、ろう材や酸化物ツルターを使用している
ため、接合部に例えば酸化物ツルターとしてＡｌ１０３
、ＣａＯを主成分とするものを用いたとしてその融
点が約１５００℃程度であることから、とくに無機質材
料として、炭素繊維／炭素複合材料や、金属繊維・炭素
繊維／炭素複合材料のように、１耐熱層度が２０００
’Ｃ以Ｆにも及ぶような材料と高融点金属材ｔ′）とを
接合する場合には、上記した従来の接合方法では接合強
度の維持が困難であるという問題点があった。
この発明は、このような従来の問題点に着目してなされ
たもので、接合部における耐熱強度を箸しく高くして高
温の環境ｆにおいても接合強度を１−分に維持すること
ができ、接合部における密閉度も高いものとすることが
でき、結合性と封着性が著しく良好である複合材料と耐
熱金属材料との接合方法を提供することを目的としてい
る。
たもので、接合部における耐熱強度を箸しく高くして高
温の環境ｆにおいても接合強度を１−分に維持すること
ができ、接合部における密閉度も高いものとすることが
でき、結合性と封着性が著しく良好である複合材料と耐
熱金属材料との接合方法を提供することを目的としてい
る。
［発明の構成］
（問題点を解決するための丁段）
この発明による複合材料と耐熱金属材料との接合方法は
、炭素繊維／炭素複合材料または金属繊維φ炭素繊維／
炭素複合材料と耐熱金属材料とを接合するに際し、前記
複合材料の前記耐熱金属材料との接合部に溝を設けて、
前記溝内に耐熱金属を溶接肉盛し、前記複合材料と耐熱
金属材料との接合部に前記溶接肉盛した耐熱金属を介在
させた状ｙルで前記複合材料と耐熱金属材料とを溶接接
合するようにしたことを特徴としている。
、炭素繊維／炭素複合材料または金属繊維φ炭素繊維／
炭素複合材料と耐熱金属材料とを接合するに際し、前記
複合材料の前記耐熱金属材料との接合部に溝を設けて、
前記溝内に耐熱金属を溶接肉盛し、前記複合材料と耐熱
金属材料との接合部に前記溶接肉盛した耐熱金属を介在
させた状ｙルで前記複合材料と耐熱金属材料とを溶接接
合するようにしたことを特徴としている。
この発明が適用される複合材料は、炭素繊維／炭素複合
材料や、これにＴｉ 、Ｎｂ、Ｔａ、Ｂ等の金属ｍ維や
ウィスカーをさらに複合化させた金属ｉａ雄・炭素繊維
／炭素複合材料などがある。
材料や、これにＴｉ 、Ｎｂ、Ｔａ、Ｂ等の金属ｍ維や
ウィスカーをさらに複合化させた金属ｉａ雄・炭素繊維
／炭素複合材料などがある。
これらのうち、炭素繊維としては、ピッチ（石油ピッチ
や石炭ピッチ）系のもの、レイヨン系のもの、ＰＡＮ系
のものなどが使用される。
や石炭ピッチ）系のもの、レイヨン系のもの、ＰＡＮ系
のものなどが使用される。
また、前記炭素繊維、金属繊維のマトリックス（１’Ｊ
相）となる炭素としては、カーボンやグラファイトが使
用される。
相）となる炭素としては、カーボンやグラファイトが使
用される。
そして、炭素繊維／炭素複合材料や、金属ｍ維拳炭素ｔ
ａ維／炭素複合材料を製造する方法は特に限定されない
が、例えば、カーボン繊維／フェノール、グラファイト
ｍＢ／フェノールからなるＦＲＰを一次焼成によって炭
化あるいは黒鉛化し、さらに高密度化するためにピッチ
含浸と焼成を繰り返す方法や、カーボン繊維やグラファ
イト繊維で編んだ骨材に炭化水素を熱分解して生成する
炭素を化学的に蒸着（ＣＶＤ）させる方法などかある。
ａ維／炭素複合材料を製造する方法は特に限定されない
が、例えば、カーボン繊維／フェノール、グラファイト
ｍＢ／フェノールからなるＦＲＰを一次焼成によって炭
化あるいは黒鉛化し、さらに高密度化するためにピッチ
含浸と焼成を繰り返す方法や、カーボン繊維やグラファ
イト繊維で編んだ骨材に炭化水素を熱分解して生成する
炭素を化学的に蒸着（ＣＶＤ）させる方法などかある。
また、この発明が適用される耐熱金属材料としては、例
えば、ハステロイ、モネル、インコネル、インコロイ、
ＧＭＲ、＼インズ１のＮｉ２！ｉやＣｏ基の１耐熟・耐
食合金や、耐熱鋼および合金鋼が使用され、そのほか、
例えば、Ｔ ｉ 、 Ｍ Ｏ。
えば、ハステロイ、モネル、インコネル、インコロイ、
ＧＭＲ、＼インズ１のＮｉ２！ｉやＣｏ基の１耐熟・耐
食合金や、耐熱鋼および合金鋼が使用され、そのほか、
例えば、Ｔ ｉ 、 Ｍ Ｏ。
Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｗ、Ｃｒ、Ｖなどの中休または合金
を使用することができる。
を使用することができる。
さらにまた、複合材料の前記耐熱金属材料との接合部に
設けた溝内に溶接肉盛する耐熱金属としては、前述した
耐熱金属材料と同じようなものが使用されるが、溶接肉
盛する耐熱金属と前記耐熱金属材料とは必ずしも同一成
分でなくとも良いものである。
設けた溝内に溶接肉盛する耐熱金属としては、前述した
耐熱金属材料と同じようなものが使用されるが、溶接肉
盛する耐熱金属と前記耐熱金属材料とは必ずしも同一成
分でなくとも良いものである。
このような耐熱金属を溶接肉盛するにあたっては、アー
ク８源を用いたＭＩＧ溶接法、ＴＩＧ溶接法、メタルア
ーク溶接法、プラズマアーク溶１ｚ法や、レーザ溶接法
、ビーム溶接法などが使用され、より望ましくは供給パ
ワー密度が１０４Ｗ／ｃｍ’、さらに必要に応じて１ｏ
５Ｗ／ｃｍ’以りの高エネルギー密度のものを使用する
ことによって、溶接肉盛した耐熱金属が前記複合材料の
微小空間に浸透して、凝固後に耐熱金属と複合材料との
界面でアンカー効果による機械的な結合を生じるように
なすことも必要に応じて望ましい。
ク８源を用いたＭＩＧ溶接法、ＴＩＧ溶接法、メタルア
ーク溶接法、プラズマアーク溶１ｚ法や、レーザ溶接法
、ビーム溶接法などが使用され、より望ましくは供給パ
ワー密度が１０４Ｗ／ｃｍ’、さらに必要に応じて１ｏ
５Ｗ／ｃｍ’以りの高エネルギー密度のものを使用する
ことによって、溶接肉盛した耐熱金属が前記複合材料の
微小空間に浸透して、凝固後に耐熱金属と複合材料との
界面でアンカー効果による機械的な結合を生じるように
なすことも必要に応じて望ましい。
さらにまた、複合材料と耐熱金属材料との接合部に前記
溶接肉盛した耐熱金属を介在させた状態で前記複合材料
と耐熱金属材料とを溶接接合するに際しては、アーク熱
源を用いたＭＩＧ溶接法。
溶接肉盛した耐熱金属を介在させた状態で前記複合材料
と耐熱金属材料とを溶接接合するに際しては、アーク熱
源を用いたＭＩＧ溶接法。
ＴＩＧ溶接法、メタルアーク溶接法、プラズマアーク溶
接法や、レーザ溶接法、ビーム溶接法などが使用され、
この場合にも供給パワー密度が１０’ Ｗ／ｃｍ’以上
、必要に応じて１ｏ５Ｗ／Ｃｍ７以上の高エネルギー密
度のものを使用することも・ｔｆｉ況によっては望まし
い。
接法や、レーザ溶接法、ビーム溶接法などが使用され、
この場合にも供給パワー密度が１０’ Ｗ／ｃｍ’以上
、必要に応じて１ｏ５Ｗ／Ｃｍ７以上の高エネルギー密
度のものを使用することも・ｔｆｉ況によっては望まし
い。
また、溶接接合する際に用いる溶接材料とじては、前述
の耐熱金属材料や溶接肉盛材料と同じようなものが使用
でき、その他溶接用に適する材料が用いられる。
の耐熱金属材料や溶接肉盛材料と同じようなものが使用
でき、その他溶接用に適する材料が用いられる。
（実施例１）
第２図に示すように、一端側に開口するスカート部１１
ａを有し、かつ他端側にスロート部１１ｂを経て開口す
るロケットのノズル１１を炭素繊維／炭素複合材料から
製作した０次いで、スカート部１１ａの外周側に三つの
全円周溝１１ 、ｃ 、 １１ ｄ 、 １１ ｅを形
成したのち、不活性ガス雰囲気（アルゴンガス雰囲気中
においてＭＩＧ溶接法によりＮｉ基耐熱合金（ハステロ
イＷ、５重量％Ｃｒ−２４，５重量％Ｍ ｏ −５、５
重量％Ｆｅ−残部Ｎｉ）を第３図に示すように前記各溝
１１ｃ、ｌｉｄ、ｌｌｅ内に全円周にわたって肉盛溶接
を行って、各々溶接肉盛部１２ａ、１２ｂ、１２Ｃを形
成した。このとき、各溶接肉盛部１２ａ、１２ｂ、１２
ｃをスカート部１１ａの外周面よりも若干高くなるよう
に溶接肉盛した。続いて、第４図に示すように溶接肉盛
部１２ａ、１２ｂ、１２ｃｔ−Ｊｌ械加工することによ
って、次に示すホルダーリング１３の内径にほぼ等しい
外径に仕りげた。
ａを有し、かつ他端側にスロート部１１ｂを経て開口す
るロケットのノズル１１を炭素繊維／炭素複合材料から
製作した０次いで、スカート部１１ａの外周側に三つの
全円周溝１１ 、ｃ 、 １１ ｄ 、 １１ ｅを形
成したのち、不活性ガス雰囲気（アルゴンガス雰囲気中
においてＭＩＧ溶接法によりＮｉ基耐熱合金（ハステロ
イＷ、５重量％Ｃｒ−２４，５重量％Ｍ ｏ −５、５
重量％Ｆｅ−残部Ｎｉ）を第３図に示すように前記各溝
１１ｃ、ｌｉｄ、ｌｌｅ内に全円周にわたって肉盛溶接
を行って、各々溶接肉盛部１２ａ、１２ｂ、１２Ｃを形
成した。このとき、各溶接肉盛部１２ａ、１２ｂ、１２
ｃをスカート部１１ａの外周面よりも若干高くなるよう
に溶接肉盛した。続いて、第４図に示すように溶接肉盛
部１２ａ、１２ｂ、１２ｃｔ−Ｊｌ械加工することによ
って、次に示すホルダーリング１３の内径にほぼ等しい
外径に仕りげた。
Ｌ記のホルダーリング１３はＮｉ基耐熱金属材料（ハス
テロイＢ；２８ｉ量％ＭＯ−５重祉％Ｆｅ−残部Ｎｉ）
から製作したものであり、第５図に示すように、リング
状のベース部１３ａと円錐状のテーパ部ｔｔｂとを有し
ているものである。
テロイＢ；２８ｉ量％ＭＯ−５重祉％Ｆｅ−残部Ｎｉ）
から製作したものであり、第５図に示すように、リング
状のベース部１３ａと円錐状のテーパ部ｔｔｂとを有し
ているものである。
次いで、ノズル１１のスカート部１１ａの外周側とホル
ダーリング１３のテーパ部１３ｂの内周側とを嵌合し、
不活性ガス雰囲気（アルゴンガス雰囲気）内においてＭ
ＩＧＷ接法によってＮｉ基耐熱合金（ハステロイＷ）を
リンク状に二条で全周溶接し、溶接部１４ａ、１４ｂを
形成させ（第１図参照）てノズル１１とホルダーリング
１３との接合を行った。
ダーリング１３のテーパ部１３ｂの内周側とを嵌合し、
不活性ガス雰囲気（アルゴンガス雰囲気）内においてＭ
ＩＧＷ接法によってＮｉ基耐熱合金（ハステロイＷ）を
リンク状に二条で全周溶接し、溶接部１４ａ、１４ｂを
形成させ（第１図参照）てノズル１１とホルダーリング
１３との接合を行った。
ここで、一部の製品において、溶接部１４ａ。
１４ｂの断面を観察したところ、ノズル１１を構成する
炭素織ｍ／炭素複合材料内に溶接部１４ａ、１４ｂの溶
接金属が部分的に含浸しており、アンカー効果による機
械的なかみ合い状態が形成されていることが確かめられ
た。
炭素織ｍ／炭素複合材料内に溶接部１４ａ、１４ｂの溶
接金属が部分的に含浸しており、アンカー効果による機
械的なかみ合い状態が形成されていることが確かめられ
た。
このようにして、複合材料製のノズル１１のテーパ部１
１ｂに耐熱金属材料製のホルダーリング１３を接合し、
第１図に示すように相ｆ材（インジェクター等）１５と
組み合わせて、多数の耐熱ポルト１６により前記ノズル
１１をホルダーリング１３を介して相ｆ材１５に固定し
た。
１ｂに耐熱金属材料製のホルダーリング１３を接合し、
第１図に示すように相ｆ材（インジェクター等）１５と
組み合わせて、多数の耐熱ポルト１６により前記ノズル
１１をホルダーリング１３を介して相ｆ材１５に固定し
た。
ところで、使用時において、高温に加熱されたノズル１
１は第６図に示すように矢印Ａ方向に膨張し、溶接肉盛
部１２ａ、１２ｂ、１２ｃは第７図に示すように矢印Ｂ
方向に膨張する。このとき、ノズル１１を構成する複合
材料の熱膨張係数は溶接肉盛金属の熱膨張係数よりも小
さいため、溶接肉盛部１２ａ、１２ｂ、１２ｃは第７図
に示すようにスカート部１１ａの外周面より若干突出し
た状態で膨張する。一方、ホルダーリング１３は外気で
冷却されているためノズル１１よりは温度上昇が少なく
、したがって矢印Ｃ方向にノズル１１を拘束する力が生
じる。したがって、このホルタ−リング１３による矢印
Ｃ方向の拘束力と、スカート部１１ａの矢印六方向の熱
膨張および溶接肉盛部１２ａ、１２ｂ、１２ｃの矢印Ｂ
方向の熱膨張とによって、接合部における接合力が著し
く高いものになると同時に、密着力も大きなものとなり
、ノズル１１とホルダーリング１３との間での結合性お
よび封着性が著しく良好なものとなる。
１は第６図に示すように矢印Ａ方向に膨張し、溶接肉盛
部１２ａ、１２ｂ、１２ｃは第７図に示すように矢印Ｂ
方向に膨張する。このとき、ノズル１１を構成する複合
材料の熱膨張係数は溶接肉盛金属の熱膨張係数よりも小
さいため、溶接肉盛部１２ａ、１２ｂ、１２ｃは第７図
に示すようにスカート部１１ａの外周面より若干突出し
た状態で膨張する。一方、ホルダーリング１３は外気で
冷却されているためノズル１１よりは温度上昇が少なく
、したがって矢印Ｃ方向にノズル１１を拘束する力が生
じる。したがって、このホルタ−リング１３による矢印
Ｃ方向の拘束力と、スカート部１１ａの矢印六方向の熱
膨張および溶接肉盛部１２ａ、１２ｂ、１２ｃの矢印Ｂ
方向の熱膨張とによって、接合部における接合力が著し
く高いものになると同時に、密着力も大きなものとなり
、ノズル１１とホルダーリング１３との間での結合性お
よび封着性が著しく良好なものとなる。
［発明の効果］
以り説明してきたように、この発明によれば、金属ｍｓ
−炭素繊維／炭素複合材料と耐熱金属材料とを接合する
に際し、前記複合材料の前記耐熱金属材料との接合部に
溝を設けて、前記溝内に耐熱金属を溶接肉盛し、前記複
合材料と耐熱金属材料との接合部に前記溶接肉盛した耐
熱金属を介在させた状態で前記複合材料と耐熱金属材料
とを溶接接合するようにしたから、複合材料と金属材料
との接合を著しく良好に行うことが可能であり、接合部
の機械的強度が十分に高く、厳しい高熱環境においても
接合強度を十分高く維持することが可能であるとともに
、接合部分での封着性（シール性、気富性）をも著しく
高いものとすることかり能であるという著大なる効果が
もたらされる。
−炭素繊維／炭素複合材料と耐熱金属材料とを接合する
に際し、前記複合材料の前記耐熱金属材料との接合部に
溝を設けて、前記溝内に耐熱金属を溶接肉盛し、前記複
合材料と耐熱金属材料との接合部に前記溶接肉盛した耐
熱金属を介在させた状態で前記複合材料と耐熱金属材料
とを溶接接合するようにしたから、複合材料と金属材料
との接合を著しく良好に行うことが可能であり、接合部
の機械的強度が十分に高く、厳しい高熱環境においても
接合強度を十分高く維持することが可能であるとともに
、接合部分での封着性（シール性、気富性）をも著しく
高いものとすることかり能であるという著大なる効果が
もたらされる。
第１図はこの発明の実施例において複合材料からなるノ
ズルとＩ耐熱金属材料からなるホルダーリングとを接合
した接合体を相手部材に固定した状態を示す断面図、第
２図はこの発明の実施例において用いた複合材からなる
ノズルの断面図、第３図はノズルのスカート部外周に設
けた溝内に耐熱金属を溶接肉盛した後の状態を示す断面
図、第４図は第３図の溶接肉盛部をホルダーリングの内
径に合わせて加工した後の断面図、第５図は耐熱金属材
料からなるホルダーリングの断面図、第６図は高温時に
おける力の作用を示す断面説明図、第７図は第６図の接
合部の部分拡大断面説明図である。 １１・・・炭素繊維／炭素複合材料（ノズル）１１ ｃ
、 １１ ｄ 、 １１ ｅ −−−溝。 １２ａ、１２ｂ、１２ｃｍ溶接肉盛部、１３・・・耐熱
金属材料（ホルダーリング）、１４ａ、１４ｂ・・・溶
接部。 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人弁理１： 小 塩 豐 第２図 第３図 第４図 ＼ｒ
ズルとＩ耐熱金属材料からなるホルダーリングとを接合
した接合体を相手部材に固定した状態を示す断面図、第
２図はこの発明の実施例において用いた複合材からなる
ノズルの断面図、第３図はノズルのスカート部外周に設
けた溝内に耐熱金属を溶接肉盛した後の状態を示す断面
図、第４図は第３図の溶接肉盛部をホルダーリングの内
径に合わせて加工した後の断面図、第５図は耐熱金属材
料からなるホルダーリングの断面図、第６図は高温時に
おける力の作用を示す断面説明図、第７図は第６図の接
合部の部分拡大断面説明図である。 １１・・・炭素繊維／炭素複合材料（ノズル）１１ ｃ
、 １１ ｄ 、 １１ ｅ −−−溝。 １２ａ、１２ｂ、１２ｃｍ溶接肉盛部、１３・・・耐熱
金属材料（ホルダーリング）、１４ａ、１４ｂ・・・溶
接部。 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人弁理１： 小 塩 豐 第２図 第３図 第４図 ＼ｒ
Claims (1)
- （１）炭素繊維／炭素複合材料または金属繊維・炭素繊
維／炭素複合材料と耐熱金属材料とを接合するに際し、
前記複合材料の前記耐熱金属材料との接合部に溝を設け
て、前記溝内に耐熱金属を溶接肉盛し、前記複合材料と
耐熱金属材料との接合部に前記溶接肉盛した耐熱金属を
介在させた状態で前記複合材料と耐熱金属材料とを溶接
接合することを特徴とする異種材料の接合方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60221913A JPH0633183B2 (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 異種材料の接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60221913A JPH0633183B2 (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 異種材料の接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6283381A true JPS6283381A (ja) | 1987-04-16 |
| JPH0633183B2 JPH0633183B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=16774118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60221913A Expired - Lifetime JPH0633183B2 (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 異種材料の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633183B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011056583A (ja) * | 2010-09-21 | 2011-03-24 | Muneharu Kutsuna | 複合材料のレーザ加工法 |
| JP2023526520A (ja) * | 2020-05-20 | 2023-06-21 | アリアーヌグループ ソシエテ パ アクシオンス シンプリフィエ | 第１の金属部品と有機マトリックス複合材料製の第２の部品を組み立てる方法、及び、該組立で作られる部品 |
| CN116652310A (zh) * | 2023-05-24 | 2023-08-29 | 北京科技大学 | 一种Cf/SiC复合材料的激光填丝焊接方法 |
-
1985
- 1985-10-07 JP JP60221913A patent/JPH0633183B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011056583A (ja) * | 2010-09-21 | 2011-03-24 | Muneharu Kutsuna | 複合材料のレーザ加工法 |
| JP2023526520A (ja) * | 2020-05-20 | 2023-06-21 | アリアーヌグループ ソシエテ パ アクシオンス シンプリフィエ | 第１の金属部品と有機マトリックス複合材料製の第２の部品を組み立てる方法、及び、該組立で作られる部品 |
| US12496783B2 (en) | 2020-05-20 | 2025-12-16 | Arianegroup Sas | Method for assembling a first metal part with a second part made of an organic matrix composite material |
| CN116652310A (zh) * | 2023-05-24 | 2023-08-29 | 北京科技大学 | 一种Cf/SiC复合材料的激光填丝焊接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0633183B2 (ja) | 1994-05-02 |
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