JPH0633183B2 - 異種材料の接合方法 - Google Patents
異種材料の接合方法Info
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- JPH0633183B2 JPH0633183B2 JP60221913A JP22191385A JPH0633183B2 JP H0633183 B2 JPH0633183 B2 JP H0633183B2 JP 60221913 A JP60221913 A JP 60221913A JP 22191385 A JP22191385 A JP 22191385A JP H0633183 B2 JPH0633183 B2 JP H0633183B2
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Description
【発明の詳細な説明】 ［発明の目的］ （産業上の利用分野） この発明は、炭素繊維／炭素複合材料または金属繊維・
炭素繊維／炭素複合材料と耐熱金属材料とを密閉状態で
接合するのに利用される異種材料の接合方法に関するも
のである。
炭素繊維／炭素複合材料と耐熱金属材料とを密閉状態で
接合するのに利用される異種材料の接合方法に関するも
のである。
（従来の技術） 従来、セラミックス等の無機質材料と金属材料とを接合
（結合）する方法としては、例えば、セラミックスの表
面にメタライジングを施し、必要に応じて金属めっきを
行ったのち、金属とろう付けを行う高融点金属法や、非
常に活性な金属と、この金属と比較的低融点の合金をつ
くる金属とを共晶組成となる割合でセラミックスと金属
との間に挿入し、真空中または不活性雰囲気中で加熱す
る活性金属法や、セラミックスと金属との間に酸化物ソ
ルダーを入れて加熱する方法などがあった。（セラミッ
クス技術集成，セラミックス材料技術編委員会編，昭和
５４年４月１０日発行，第７３８頁〜第７４７頁：日本
金属学会報第２２巻第１号第３頁〜第７頁）。
（結合）する方法としては、例えば、セラミックスの表
面にメタライジングを施し、必要に応じて金属めっきを
行ったのち、金属とろう付けを行う高融点金属法や、非
常に活性な金属と、この金属と比較的低融点の合金をつ
くる金属とを共晶組成となる割合でセラミックスと金属
との間に挿入し、真空中または不活性雰囲気中で加熱す
る活性金属法や、セラミックスと金属との間に酸化物ソ
ルダーを入れて加熱する方法などがあった。（セラミッ
クス技術集成，セラミックス材料技術編委員会編，昭和
５４年４月１０日発行，第７３８頁〜第７４７頁：日本
金属学会報第２２巻第１号第３頁〜第７頁）。
（発明が解決しようとする問題点） このような従来のセラミックス材料と金属材料とを接合
する方法では、ろう材や酸化物ソルダーを使用している
ため、接合部に例えば酸化物ソルダーとしてＡｌ
２Ｏ３，ＣａＯを主成分とするものを用いたとしてその
融点が約１５００℃程度であることから、とくに無機質
材料として、炭素繊維／炭素複合材料や、金属繊維・炭
素繊維／炭素複合材料のように、耐熱温度が２０００℃
以上にも及ぶような材料と高融点金属材料とを接合する
場合には、上記した従来の接合方法では接合強度の維持
が困難であるという問題点があった。
する方法では、ろう材や酸化物ソルダーを使用している
ため、接合部に例えば酸化物ソルダーとしてＡｌ
２Ｏ３，ＣａＯを主成分とするものを用いたとしてその
融点が約１５００℃程度であることから、とくに無機質
材料として、炭素繊維／炭素複合材料や、金属繊維・炭
素繊維／炭素複合材料のように、耐熱温度が２０００℃
以上にも及ぶような材料と高融点金属材料とを接合する
場合には、上記した従来の接合方法では接合強度の維持
が困難であるという問題点があった。
この発明は、このような従来の問題点に着目してなされ
たもので、接合部における耐熱強度を著しく高くして高
温の環境下においても接合強度を十分に維持することが
でき、接合部における密閉度も高いものとすることがで
き、結合性と封着性が著しく良好である複合材料と耐熱
金属材料との接合方法を提供することを目的としてい
る。
たもので、接合部における耐熱強度を著しく高くして高
温の環境下においても接合強度を十分に維持することが
でき、接合部における密閉度も高いものとすることがで
き、結合性と封着性が著しく良好である複合材料と耐熱
金属材料との接合方法を提供することを目的としてい
る。
［発明の構成］ （問題点を解決するための手段） この発明による複合材料と耐熱金属材料との接合方法
は、炭素繊維／炭素複合材料または金属繊維・炭素繊維
／炭素複合材料と耐熱金属材料とを接合するに際し、前
記複合材料の前記耐熱金属材料との接合部に溝を設け
て、前記溝内に耐熱金属を溶接肉盛し、前記複合材料と
耐熱金属材料との接合部に前記溶接肉盛した耐熱金属を
介在させた状態で前記複合材料と耐熱金属材料とを溶接
接合するようにしたことを特徴としている。
は、炭素繊維／炭素複合材料または金属繊維・炭素繊維
／炭素複合材料と耐熱金属材料とを接合するに際し、前
記複合材料の前記耐熱金属材料との接合部に溝を設け
て、前記溝内に耐熱金属を溶接肉盛し、前記複合材料と
耐熱金属材料との接合部に前記溶接肉盛した耐熱金属を
介在させた状態で前記複合材料と耐熱金属材料とを溶接
接合するようにしたことを特徴としている。
この発明が適用される複合材料は、炭素繊維／炭素複合
材料や、これにＴｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｂ等の金属繊維やウ
イスカーをさらに複合化させた金属繊維・炭素繊維／炭
素複合材料などがある。
材料や、これにＴｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｂ等の金属繊維やウ
イスカーをさらに複合化させた金属繊維・炭素繊維／炭
素複合材料などがある。
これらのうち、炭素繊維としては、ピッチ（石油ピッチ
や石炭ピッチ）系のもの、レイヨン系のもの、ＰＡＮ系
のものなどが使用される。
や石炭ピッチ）系のもの、レイヨン系のもの、ＰＡＮ系
のものなどが使用される。
また、前記炭素繊維，金属繊維のマトリックス（母相）
となる炭素としては、カーボンやグラファイトが使用さ
れる。
となる炭素としては、カーボンやグラファイトが使用さ
れる。
そして、炭素繊維／炭素複合材料や、金属繊維・炭素繊
維／炭素複合材料を製造する方法は特に限定されない
が、例えば、カーボン繊維／フェノール，グラファイト
繊維／フェノールからなるＦＲＰを一次焼成によって炭
化あるいは黒鉛化し、さらに高密度化するためにピッチ
含浸と焼成を繰り返す方法や、カーボン繊維やグラファ
イト繊維で編んだ骨材に炭化水素を熱分解して焼成する
炭素を化学的に蒸着（ＣＶＤ）させる方法などがある。
維／炭素複合材料を製造する方法は特に限定されない
が、例えば、カーボン繊維／フェノール，グラファイト
繊維／フェノールからなるＦＲＰを一次焼成によって炭
化あるいは黒鉛化し、さらに高密度化するためにピッチ
含浸と焼成を繰り返す方法や、カーボン繊維やグラファ
イト繊維で編んだ骨材に炭化水素を熱分解して焼成する
炭素を化学的に蒸着（ＣＶＤ）させる方法などがある。
また、この発明が適用される耐熱金属材料としては、例
えば、ハステロイ，モネル，インコネル，インコロイ，
ＧＭＲ，ヘインズ等のＮｉ基やＣｏ基の耐熱・耐食合金
や、耐熱鋼および合金鋼が使用され、そのほか、例え
ば、Ｔｉ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｄｒ，Ｗ，Ｃｒ，Ｖなど
の単位または合金を使用することができる。
えば、ハステロイ，モネル，インコネル，インコロイ，
ＧＭＲ，ヘインズ等のＮｉ基やＣｏ基の耐熱・耐食合金
や、耐熱鋼および合金鋼が使用され、そのほか、例え
ば、Ｔｉ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｄｒ，Ｗ，Ｃｒ，Ｖなど
の単位または合金を使用することができる。
さらにまた、複合材料の前記耐熱金属材料との接合部に
設けた溝内に溶接肉盛する耐熱金属としては、前述した
耐熱金属材料と同じようなものが使用されるが、溶接肉
盛する耐熱金属と前記耐熱金属材料とは必ずしも同一成
分でなくとも良いものである。
設けた溝内に溶接肉盛する耐熱金属としては、前述した
耐熱金属材料と同じようなものが使用されるが、溶接肉
盛する耐熱金属と前記耐熱金属材料とは必ずしも同一成
分でなくとも良いものである。
このような耐熱金属を溶接肉盛するにあたっては、アー
ク熱源を用いたＭＩＧ溶接法，ＴＩＧ溶接法，メタルア
ーク溶接法，プラズマアーク溶接法や、レーザ溶接法，
ビーム溶接法などが使用され、より望ましくは供給パワ
ー密度が１０４Ｗ／ｃｍ２、さらに必要に応じて１０５
Ｗ／ｃｍ２以上の高エネルギー密度のものを使用するこ
とによって、溶接肉盛した耐熱金属が前記複合材料の微
小空間に浸透して、凝固後に耐熱金属と複合材料との界
面でアンカー効果による機械的な結合を生じるようにな
すことも必要に応じて望ましい。
ク熱源を用いたＭＩＧ溶接法，ＴＩＧ溶接法，メタルア
ーク溶接法，プラズマアーク溶接法や、レーザ溶接法，
ビーム溶接法などが使用され、より望ましくは供給パワ
ー密度が１０４Ｗ／ｃｍ２、さらに必要に応じて１０５
Ｗ／ｃｍ２以上の高エネルギー密度のものを使用するこ
とによって、溶接肉盛した耐熱金属が前記複合材料の微
小空間に浸透して、凝固後に耐熱金属と複合材料との界
面でアンカー効果による機械的な結合を生じるようにな
すことも必要に応じて望ましい。
さらにまた、複合材料と耐熱金属材料との接合部に前記
溶接肉盛した耐熱金属を介在させた状態で前記複合材料
と耐熱金属材料とを溶接接合するに際しては、アーク熱
源を用いたＭＩＧ溶接法，ＴＩＧ溶接法，メタルアーク
溶接法，プラズマアーク溶接法や、レーザ溶接法，ビー
ム溶接法などが使用され、この場合にも供給パワー密度
が１０４Ｗ／ｃｍ２以上、必要に応じて１０５Ｗ／ｃｍ
２以上の高エネルギー密度のものを使用することに状況
によっては望ましい。
溶接肉盛した耐熱金属を介在させた状態で前記複合材料
と耐熱金属材料とを溶接接合するに際しては、アーク熱
源を用いたＭＩＧ溶接法，ＴＩＧ溶接法，メタルアーク
溶接法，プラズマアーク溶接法や、レーザ溶接法，ビー
ム溶接法などが使用され、この場合にも供給パワー密度
が１０４Ｗ／ｃｍ２以上、必要に応じて１０５Ｗ／ｃｍ
２以上の高エネルギー密度のものを使用することに状況
によっては望ましい。
また、溶接接合する際に用いる溶接材料としては、前述
の耐熱金属材料や溶接肉盛材料と同じようなものが使用
でき、その他溶接用に適する材料が用いられる。
の耐熱金属材料や溶接肉盛材料と同じようなものが使用
でき、その他溶接用に適する材料が用いられる。
（実施例１） 第２図に示すように、一端側に開口するスカート部１１
ａを有し、かつ他端側にスロート部１１ｂを経て開口す
るロケットのノズル１１の炭素繊維／炭素複合材料から
製作した。次いで、スカート部１１ａの外周側に三つの
全円周溝１１ｃ，１１ｄ，１１ｅを形成したのち、不活
性ガス雰囲気（アルゴンガス雰囲気中においてＭＩＧ溶
接法によりＮｉ基耐熱合金（ハステロイＷ；５重量％Ｃ
ｒ−２４．５重量％Ｍｏ−５．５重量％Ｆｅ−残部Ｎ
ｉ）を第３図に示すように前記各溝１１ｃ，１１ｄ，１
１ｅ内に全円周にわたって肉盛溶接を行って、各々溶接
肉盛部１２ａ，１２ｂ，１２ｃを形成した。このとき、
各溶接肉盛部１２ａ，１２ｂ，１２ｃをスカート部１１
ａの外周面よりも若干高くなるように溶接肉盛した。続
いて、第４図に示すように溶接肉盛部１２ａ，１２ｂ，
１２ｃを機械加工することによって、次に示すホルダー
リング１３の内径にほぼ等しい外径に仕上げた。
ａを有し、かつ他端側にスロート部１１ｂを経て開口す
るロケットのノズル１１の炭素繊維／炭素複合材料から
製作した。次いで、スカート部１１ａの外周側に三つの
全円周溝１１ｃ，１１ｄ，１１ｅを形成したのち、不活
性ガス雰囲気（アルゴンガス雰囲気中においてＭＩＧ溶
接法によりＮｉ基耐熱合金（ハステロイＷ；５重量％Ｃ
ｒ−２４．５重量％Ｍｏ−５．５重量％Ｆｅ−残部Ｎ
ｉ）を第３図に示すように前記各溝１１ｃ，１１ｄ，１
１ｅ内に全円周にわたって肉盛溶接を行って、各々溶接
肉盛部１２ａ，１２ｂ，１２ｃを形成した。このとき、
各溶接肉盛部１２ａ，１２ｂ，１２ｃをスカート部１１
ａの外周面よりも若干高くなるように溶接肉盛した。続
いて、第４図に示すように溶接肉盛部１２ａ，１２ｂ，
１２ｃを機械加工することによって、次に示すホルダー
リング１３の内径にほぼ等しい外径に仕上げた。
上記のホルダーリング１３はＮｉ基耐熱金属材料（ハス
テロイＢ；２８重量％Ｍｏ−５重量％Ｆｅ−残部Ｎｉ）
から製作したものであり、第５図に示すように、リング
状のベース部１３ａと円錐状のテーパ部１１ｂとを有し
ているものである。
テロイＢ；２８重量％Ｍｏ−５重量％Ｆｅ−残部Ｎｉ）
から製作したものであり、第５図に示すように、リング
状のベース部１３ａと円錐状のテーパ部１１ｂとを有し
ているものである。
次いで、ノズル１１のスカート部１１ａの外周側とホル
ダーリング１３のテーバ部１３ｂの内周側とを嵌合し、
不活性ガス雰囲気（アルゴンガス雰囲気）内においてＭ
ＩＧ溶接法によってＮｉ基耐熱合金（ハステロイＷ）を
リング状に二条で全周溶接し、溶接部１４ａ，１４ｂを
形成させ（第１図参照）てノズル１１とホルダーリング
１３との接合を行った。
ダーリング１３のテーバ部１３ｂの内周側とを嵌合し、
不活性ガス雰囲気（アルゴンガス雰囲気）内においてＭ
ＩＧ溶接法によってＮｉ基耐熱合金（ハステロイＷ）を
リング状に二条で全周溶接し、溶接部１４ａ，１４ｂを
形成させ（第１図参照）てノズル１１とホルダーリング
１３との接合を行った。
ここで、一部の製品において、溶接部１４ａ，１４ｂの
断面を観察したところ、ノズル１１を構成する炭素繊維
／炭素複合材料内に溶接部１４ａ，１４ｂの溶接金属が
部分的に含浸しており、アンカー効果による機械的なか
み合い状態が形成されていることが確められた。
断面を観察したところ、ノズル１１を構成する炭素繊維
／炭素複合材料内に溶接部１４ａ，１４ｂの溶接金属が
部分的に含浸しており、アンカー効果による機械的なか
み合い状態が形成されていることが確められた。
このようにして、複合材料製のノズル１１のテーパ部１
１ｂに耐熱金属材料製のホルダーリング１３を接合し、
第１図に示すように相手材（インジェクター等）１５と
組み合わせて、多数の耐熱ボルト１６により前記ノズル
１１をホルダーリング１３を介して相手材１５に固定し
た。
１ｂに耐熱金属材料製のホルダーリング１３を接合し、
第１図に示すように相手材（インジェクター等）１５と
組み合わせて、多数の耐熱ボルト１６により前記ノズル
１１をホルダーリング１３を介して相手材１５に固定し
た。
ところで、使用時において、高温に加熱されたノズル１
１は第６図に示すように矢印Ａ方向に膨張し、溶接肉盛
部１２ａ，１２ｂ，１２ｃは第７図に示すように矢印Ｂ
方向に膨張する。このとき、ノズル１１を構成する複合
材料の熱膨張係数は溶接肉盛金属の熱膨張係数よりも小
さいため、溶接肉盛部１２ａ，１２ｂ，１２ｃは第７図
に示すようにスカート部１１ａの外周面より若干突出し
た状態で膨張する。一方、ホルダーリング１３は外気で
冷却されているためノズル１１よりは温度上昇が少な
く、したがって矢印Ｃ方向にノズル１１を拘束する力が
生じる。したがって、このホルダーリング１３による矢
印Ｃ方向の拘束と、スカート部１１ａの矢印Ａ方向の熱
膨張および溶接肉盛部１２ａ，１２ｂ，１２ｃの矢印Ｂ
方向の熱膨張とによって、接合部における接合力が著し
く高いものになると同時に、密着力も大きなものとな
り、ノズル１１とホルダーリング１３との間での結合性
および封着性が著しく良好なものとなる。
１は第６図に示すように矢印Ａ方向に膨張し、溶接肉盛
部１２ａ，１２ｂ，１２ｃは第７図に示すように矢印Ｂ
方向に膨張する。このとき、ノズル１１を構成する複合
材料の熱膨張係数は溶接肉盛金属の熱膨張係数よりも小
さいため、溶接肉盛部１２ａ，１２ｂ，１２ｃは第７図
に示すようにスカート部１１ａの外周面より若干突出し
た状態で膨張する。一方、ホルダーリング１３は外気で
冷却されているためノズル１１よりは温度上昇が少な
く、したがって矢印Ｃ方向にノズル１１を拘束する力が
生じる。したがって、このホルダーリング１３による矢
印Ｃ方向の拘束と、スカート部１１ａの矢印Ａ方向の熱
膨張および溶接肉盛部１２ａ，１２ｂ，１２ｃの矢印Ｂ
方向の熱膨張とによって、接合部における接合力が著し
く高いものになると同時に、密着力も大きなものとな
り、ノズル１１とホルダーリング１３との間での結合性
および封着性が著しく良好なものとなる。
［発明の効果］ 以上説明してきたように、この発明によれば、金属繊維
・炭素繊維／炭素複合材料と耐熱金属材料とを接合する
に際し、前記複合材料の前記耐熱金属材料との接合部に
溝を設けて、前記溝内に耐熱金属を溶接肉盛し、前記複
合材料と耐熱金属材料との接合部に前記溶接肉盛した耐
熱金属を介在させた状態で前記複合材料と耐熱金属材料
とを溶接接合するようにしたから、複合材料と金属材料
との接合を著しく良好に行うことが可能であり、接合部
の機械的強度が十分に高く、厳しい高熱環境においても
接合強度を十分高く維持することが可能であるととも
に、接合部分での封着性（シール性，気密性）をも著し
く高いものとすることが可能であるという著大なる効果
がもたらされる。
・炭素繊維／炭素複合材料と耐熱金属材料とを接合する
に際し、前記複合材料の前記耐熱金属材料との接合部に
溝を設けて、前記溝内に耐熱金属を溶接肉盛し、前記複
合材料と耐熱金属材料との接合部に前記溶接肉盛した耐
熱金属を介在させた状態で前記複合材料と耐熱金属材料
とを溶接接合するようにしたから、複合材料と金属材料
との接合を著しく良好に行うことが可能であり、接合部
の機械的強度が十分に高く、厳しい高熱環境においても
接合強度を十分高く維持することが可能であるととも
に、接合部分での封着性（シール性，気密性）をも著し
く高いものとすることが可能であるという著大なる効果
がもたらされる。
第１図はこの発明の実施例において複合材料からなるノ
ズルと耐熱金属材料からなるホルダーリングとを接合し
た接合体を相手部材に固定した状態を示す断面図、第２
図はこの発明の実施例において用いた複合材からなるノ
ズルの断面図、第３図はノズルのスカート部外周に設け
た溝内に耐熱金属を溶接肉盛した後の状態を示す断面
図、第４図は第３図の溶接肉盛部をホルダーリングの内
径に合わせて加工した後の断面図、第５図は耐熱金属材
料からなるホルダーリングの断面図、第６図は高温時に
おける力の作用を示す断面説明図、第７図は第６図の接
合部の部分拡大断面説明図である。 １１……炭素繊維／炭素複合材料（ノズル）、 １１ｃ，１１ｄ，１１ｅ……溝、 １２ａ，１２ｂ，１２ｃ……溶接肉盛部、 １３……耐熱金属材料（ホルダーリング）、 １４ａ，１４ｂ……溶接部。
ズルと耐熱金属材料からなるホルダーリングとを接合し
た接合体を相手部材に固定した状態を示す断面図、第２
図はこの発明の実施例において用いた複合材からなるノ
ズルの断面図、第３図はノズルのスカート部外周に設け
た溝内に耐熱金属を溶接肉盛した後の状態を示す断面
図、第４図は第３図の溶接肉盛部をホルダーリングの内
径に合わせて加工した後の断面図、第５図は耐熱金属材
料からなるホルダーリングの断面図、第６図は高温時に
おける力の作用を示す断面説明図、第７図は第６図の接
合部の部分拡大断面説明図である。 １１……炭素繊維／炭素複合材料（ノズル）、 １１ｃ，１１ｄ，１１ｅ……溝、 １２ａ，１２ｂ，１２ｃ……溶接肉盛部、 １３……耐熱金属材料（ホルダーリング）、 １４ａ，１４ｂ……溶接部。
Claims (1)
- 【請求項１】(1) 炭素繊維／炭素複合材料または金属繊
維・炭素繊維／炭素複合材料と耐熱金属材料とを接合す
るに際し、前記複合材料の前記耐熱金属材料との接合部
に溝を設けて、前記溝内に耐熱金属を溶接肉盛し、前記
複合材料と耐熱金属材料との接合部に前記溶接肉盛した
耐熱金属を介在させた状態で前記複合材料と耐熱金属材
料とを溶接接合することを特徴とする異種材料の接合方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60221913A JPH0633183B2 (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 異種材料の接合方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60221913A JPH0633183B2 (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 異種材料の接合方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6283381A JPS6283381A (ja) | 1987-04-16 |
| JPH0633183B2 true JPH0633183B2 (ja) | 1994-05-02 |
Family
ID=16774118
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60221913A Expired - Lifetime JPH0633183B2 (ja) | 1985-10-07 | 1985-10-07 | 異種材料の接合方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0633183B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5523260B2 (ja) * | 2010-09-21 | 2014-06-18 | 宗春 沓名 | 繊維強化複合材料のレーザ溶接方法 |
| FR3110484B1 (fr) * | 2020-05-20 | 2022-06-03 | Arianegroup Sas | Procédé d’assemblage d’une première partie métallique avec une deuxième partie en matériau composite à matrice organique, et pièce résultant d’un tel assemblage |
| CN116652310B (zh) * | 2023-05-24 | 2025-12-23 | 北京科技大学 | 一种Cf/SiC复合材料的激光填丝焊接方法 |
-
1985
- 1985-10-07 JP JP60221913A patent/JPH0633183B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6283381A (ja) | 1987-04-16 |
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